JP2000114017A - 永久磁石材料および永久磁石 - Google Patents
永久磁石材料および永久磁石Info
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＴｈＭｎ12型結晶構造を維持したまま、Ｓ
ｉ，Ｇｅの量を低減して高飽和磁化、高残留密度で高い
最大エネルギー積を有する焼結磁石材料を提供する。 【解決手段】 一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏ
v Ｔw ）x Ａy …（Ｉ）にて表わされ、主たる硬磁性相
がＴｈＭｎ12型結晶構造を有する。前記一般式中のＲ，
Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞれＲ：Ｙを含む希土類元素から選
ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ば
れる少なくとも１つの元素、Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，
Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくと
も１つの元素、Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれ
る少なくとも１つの元素、であり、ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよ
びｙは、それぞれ０．１≦ｕ≦０．７、０≦ｖ≦０．
８、０≦ｗ≦０．１、５≦ｘ≦１２、０． １≦ｙ≦
１．５、である。
ｉ，Ｇｅの量を低減して高飽和磁化、高残留密度で高い
最大エネルギー積を有する焼結磁石材料を提供する。 【解決手段】 一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏ
v Ｔw ）x Ａy …（Ｉ）にて表わされ、主たる硬磁性相
がＴｈＭｎ12型結晶構造を有する。前記一般式中のＲ，
Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞれＲ：Ｙを含む希土類元素から選
ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ば
れる少なくとも１つの元素、Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，
Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくと
も１つの元素、Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれ
る少なくとも１つの元素、であり、ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよ
びｙは、それぞれ０．１≦ｕ≦０．７、０≦ｖ≦０．
８、０≦ｗ≦０．１、５≦ｘ≦１２、０． １≦ｙ≦
１．５、である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、新規な永久磁石材
料および永久磁石に関する。
料および永久磁石に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高性能永久磁石としてはＳｍ−Ｃ
ｏ磁石、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石などが知られており、ＶＣ
Ｍ、スピンドルモータなどの各種モータ、計測器、スピ
ーカーまた医療用ＭＲＩ他、各種電気機器のキー部品と
して使用されている。
ｏ磁石、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石などが知られており、ＶＣ
Ｍ、スピンドルモータなどの各種モータ、計測器、スピ
ーカーまた医療用ＭＲＩ他、各種電気機器のキー部品と
して使用されている。
【０００３】これらの磁石は、多量のＦｅまたはＣｏと
希土類元素が含まれている。Ｆｅ，Ｃｏは飽和磁束密度
の増大に寄与し、一方希土類元素は結晶場中の４ｆ電子
の挙動に由来する非常に大きな磁気異方性をもたらすた
め、保磁力の増大に寄与し、良好な磁石特性を実現して
いる。
希土類元素が含まれている。Ｆｅ，Ｃｏは飽和磁束密度
の増大に寄与し、一方希土類元素は結晶場中の４ｆ電子
の挙動に由来する非常に大きな磁気異方性をもたらすた
め、保磁力の増大に寄与し、良好な磁石特性を実現して
いる。
【０００４】近年、電気機器の小型化、省エネ化の要求
が高まってきており、これら機器のキー部品材料である
永久磁石にも一層の最大磁気エネルギー積の改善が望ま
れている。
が高まってきており、これら機器のキー部品材料である
永久磁石にも一層の最大磁気エネルギー積の改善が望ま
れている。
【０００５】また、各種電気機器の小形化、省エネルギ
ー化の要求が高まり、これら機器のキー部品材料である
永久磁石にも一層の高最大エネルギー積［（ＢＨ）ｍａ
ｘ］化と温度特性の改善が求められている。
ー化の要求が高まり、これら機器のキー部品材料である
永久磁石にも一層の高最大エネルギー積［（ＢＨ）ｍａ
ｘ］化と温度特性の改善が求められている。
【０００６】これに対し、様々な観点から新しい磁石材
料の検討が進められている。例えば、特開昭６０−１４
４９０９号公報および特開昭６０−２５４７０７号公報
にはＲ１−αーβーγＦｅαＭβＸγ（Ｒ；希土類元素
から選ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ；Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，ＭｏおよびＷから選ばれ
る少なくとも１つの元素、Ｘ；Ｂ，Ｃ，Ｎ，Ｓｉおよび
Ｐから選ばれる少なくとも１つの元素、α、β、γはそ
れぞれ０．６≦α≦０．８５，０．０１≦β≦０．１，
γ＜０．１５）にてあらわされる永久磁石およびその製
造方法が開示されている。
料の検討が進められている。例えば、特開昭６０−１４
４９０９号公報および特開昭６０−２５４７０７号公報
にはＲ１−αーβーγＦｅαＭβＸγ（Ｒ；希土類元素
から選ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ；Ｔｉ，Ｚｒ，
Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，ＭｏおよびＷから選ばれ
る少なくとも１つの元素、Ｘ；Ｂ，Ｃ，Ｎ，Ｓｉおよび
Ｐから選ばれる少なくとも１つの元素、α、β、γはそ
れぞれ０．６≦α≦０．８５，０．０１≦β≦０．１，
γ＜０．１５）にてあらわされる永久磁石およびその製
造方法が開示されている。
【０００７】一方、Ｓｍ2 Ｆｅ17を基本とする金属間化
合物へのＮあるいはＣの導入はキュリー温度の上昇、磁
気異方性の改善などの効果を生じ、新規磁石材料として
注目されているが、熱的安定性に課題があり、７００℃
付近で希土類窒化物、あるいは炭化物とＦｅに分解して
しまうため、焼結磁石の実現は困難であった。また、磁
石特性の改善が必要であり、特に高い飽和磁化と高い保
磁力が求められている。
合物へのＮあるいはＣの導入はキュリー温度の上昇、磁
気異方性の改善などの効果を生じ、新規磁石材料として
注目されているが、熱的安定性に課題があり、７００℃
付近で希土類窒化物、あるいは炭化物とＦｅに分解して
しまうため、焼結磁石の実現は困難であった。また、磁
石特性の改善が必要であり、特に高い飽和磁化と高い保
磁力が求められている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、電気機
器、電子機器の小型化、高効率化に対しては一層の高保
磁力、高飽和磁化（高残留磁化）をもつ磁石の出現が望
まれており、特に使用環境温度における高保磁力と高飽
和磁化（高残留磁化）が要求されている。これに対し
て、ＮｄＦｅＢ磁石では保磁力の温度特性が劣り、使用
温度範囲が規制される。また、特開昭６０−１４４９０
６号公報等に開示された焼結磁石材料または焼結磁石は
保磁力が約１０ｋＯｅと良好であるものの、残留磁束密
度が略１２ｋＧと比較的低いため磁石として特性的に不
十分であった。
器、電子機器の小型化、高効率化に対しては一層の高保
磁力、高飽和磁化（高残留磁化）をもつ磁石の出現が望
まれており、特に使用環境温度における高保磁力と高飽
和磁化（高残留磁化）が要求されている。これに対し
て、ＮｄＦｅＢ磁石では保磁力の温度特性が劣り、使用
温度範囲が規制される。また、特開昭６０−１４４９０
６号公報等に開示された焼結磁石材料または焼結磁石は
保磁力が約１０ｋＯｅと良好であるものの、残留磁束密
度が略１２ｋＧと比較的低いため磁石として特性的に不
十分であった。
【０００９】ＴｂＣｕ7 相が得られるＳｍＦｅ合金系は
通常、液体急冷法あるいはメカニカルアロイングといっ
たいわゆる非平衡相を創出する方法で得られたものを活
用するにとどまっていた。従って、Ｎ，Ｃなどの元素を
格子間位置に導入した場合、比較的優れた磁気特性は得
られても熱安定性が十分ではない。
通常、液体急冷法あるいはメカニカルアロイングといっ
たいわゆる非平衡相を創出する方法で得られたものを活
用するにとどまっていた。従って、Ｎ，Ｃなどの元素を
格子間位置に導入した場合、比較的優れた磁気特性は得
られても熱安定性が十分ではない。
【００１０】一方、ＴｈＭｎ12結晶構造を有する磁性材
料は、３元系のＳｍＦｅ10Ｓｉ2 ，ＳｍＦｅ10Ｍｏ2 ，
ＳｍＦｅ10Ｖ2 ，ＳｍＦｅ10Ｃｒ2 ，ＳｍＦｅ10Ｗ2 ，
ＳｍＦｅ11Ｔｉ1 等で形成されることが知られている
が、いづれも飽和磁化が低いことが課題であり、保磁力
も小さく、実用化には至っていない。これらの合金系で
はＴｈＭｎ12相を安定化させるための非磁性元素置換量
の割合が多く、飽和磁化を下げる要因になっている。ま
た、最近Ｔｈ2 Ｚｎ17相とＴｈＭｎ12相からなる２相分
離磁石に関して特開平１―２９８７０４に開示されてい
るが、室温の保磁力、温度特性を改善する必要があっ
た。
料は、３元系のＳｍＦｅ10Ｓｉ2 ，ＳｍＦｅ10Ｍｏ2 ，
ＳｍＦｅ10Ｖ2 ，ＳｍＦｅ10Ｃｒ2 ，ＳｍＦｅ10Ｗ2 ，
ＳｍＦｅ11Ｔｉ1 等で形成されることが知られている
が、いづれも飽和磁化が低いことが課題であり、保磁力
も小さく、実用化には至っていない。これらの合金系で
はＴｈＭｎ12相を安定化させるための非磁性元素置換量
の割合が多く、飽和磁化を下げる要因になっている。ま
た、最近Ｔｈ2 Ｚｎ17相とＴｈＭｎ12相からなる２相分
離磁石に関して特開平１―２９８７０４に開示されてい
るが、室温の保磁力、温度特性を改善する必要があっ
た。
【００１１】本発明は、これらの点に鑑み鋭意研究を重
ねた結果、Ｔｉ，Ｎｂを希土類元素に対して置換するこ
とで、ＳｉなどＴｈＭｎ12相を安定化する元素量を低減
しても同一結晶構造を保持することを見出し、高飽和磁
化で、高い最大エネルギー積を有する永久磁石材料およ
び永久磁石、さらには保磁力の温度特性に優れた永久磁
石をを提供しようとするものである。
ねた結果、Ｔｉ，Ｎｂを希土類元素に対して置換するこ
とで、ＳｉなどＴｈＭｎ12相を安定化する元素量を低減
しても同一結晶構造を保持することを見出し、高飽和磁
化で、高い最大エネルギー積を有する永久磁石材料およ
び永久磁石、さらには保磁力の温度特性に優れた永久磁
石をを提供しようとするものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明に係る永久磁石材
料は、一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１、 ５≦ｘ≦１２、 ０． １≦ｙ≦１．５、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型
結晶構造であることを特徴とするものである。
料は、一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１、 ５≦ｘ≦１２、 ０． １≦ｙ≦１．５、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型
結晶構造であることを特徴とするものである。
【００１３】本発明に係る別の永久磁石材料は、一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy Ｘz …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａ、Ｘは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少なくと
も１つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよびｚは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１ ５≦ｘ≦１２、 ０．１≦ｙ≦１．５、 ０＜ｚ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ１２
型結晶構造であることを特徴とするものである。
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少なくと
も１つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよびｚは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１ ５≦ｘ≦１２、 ０．１≦ｙ≦１．５、 ０＜ｚ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ１２
型結晶構造であることを特徴とするものである。
【００１４】前記、一般式（Ｉ）、（II）で表される本
発明の永久磁石材料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線
回折法により測定した主相とＦｅ（Ｃｏ）を主体とする
ｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折強度をＩ(main)，
Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が
０．３以下であることが好ましい。
発明の永久磁石材料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線
回折法により測定した主相とＦｅ（Ｃｏ）を主体とする
ｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折強度をＩ(main)，
Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が
０．３以下であることが好ましい。
【００１５】本発明に係る永久磁石は、一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１、 ５≦ｘ≦１２、 ０． １≦ｙ≦１．５、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型
結晶構造である合金を磁場中成形して、焼結してなるこ
とを特徴とするものである。
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１、 ５≦ｘ≦１２、 ０． １≦ｙ≦１．５、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型
結晶構造である合金を磁場中成形して、焼結してなるこ
とを特徴とするものである。
【００１６】本発明に係る別の永久磁石は、一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy Ｘz …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａ、Ｘは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少なくと
も１つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよびｚは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１ ５≦ｘ≦１２、 ０．１≦ｙ≦１．５、 ０＜ｚ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ１２
型結晶構造である合金を磁場中成形して、焼結してなる
ことを特徴とするものである。
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少なくと
も１つの元素、であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよびｚは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１ ５≦ｘ≦１２、 ０．１≦ｙ≦１．５、 ０＜ｚ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ１２
型結晶構造である合金を磁場中成形して、焼結してなる
ことを特徴とするものである。
【００１７】本発明の永久磁石において、前記一般式
（Ｉ）（II）で表される永久磁石材料は、ＣｕＫα線を
用いたＸ線回折法により測定した主相とＦｅ（Ｃｏ）を
主体とするｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折強度を
Ｉ(main)，Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／
Ｉ(main)が０．３以下であることが好ましい。
（Ｉ）（II）で表される永久磁石材料は、ＣｕＫα線を
用いたＸ線回折法により測定した主相とＦｅ（Ｃｏ）を
主体とするｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折強度を
Ｉ(main)，Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／
Ｉ(main)が０．３以下であることが好ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る２つの永久磁
石材料を詳細に説明する。 （永久磁石材料１）この永久磁石材料は、一般式（Ｒ
1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy…（Ｉ）に
て表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型結晶構造を
有する。
石材料を詳細に説明する。 （永久磁石材料１）この永久磁石材料は、一般式（Ｒ
1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy…（Ｉ）に
て表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型結晶構造を
有する。
【００１９】前記一般式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞ
れＲ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つ
の元素、Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの
元素、Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．
Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、Ａ：Ｓ
ｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１つの元
素、であり、ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ０．
１≦ｕ≦０．７、０≦ｖ≦０．８、０≦ｗ≦０．１、５
≦ｘ≦１２、０． １≦ｙ≦１．５、である。
れＲ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つ
の元素、Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの
元素、Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．
Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、Ａ：Ｓ
ｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１つの元
素、であり、ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ０．
１≦ｕ≦０．７、０≦ｖ≦０．８、０≦ｗ≦０．１、５
≦ｘ≦１２、０． １≦ｙ≦１．５、である。
【００２０】ここで「主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型結
晶構造」とは主磁性相として高保磁力化に寄与する場合
と主相の粒界での保磁力発生機構としてピンニング相と
して存在する場合があり、いずれも高保磁力化に寄与す
るものである。前者の場合、Ｃｕｋα線によるＸ線回折
法で得られた回折ピークがＴｈＭｎ12型結晶構造に一致
し、かつＴｈＭｎ１２型結晶構造の２θ＝３３〜３４°
付近にある（３１０）面のピーク強度Ｉ（３１０）が、
Ｉ（３１０）／Ｉ（main）の値として０．０２以上であ
ることを意味する。また後者の場合は組成によってはＸ
線回折では評価出来にくい場合も有り、ＥＤＸ，ＥＰＭ
Ａ，ＴＥＭなどの組成分析によってその存在が確認して
もよい。
晶構造」とは主磁性相として高保磁力化に寄与する場合
と主相の粒界での保磁力発生機構としてピンニング相と
して存在する場合があり、いずれも高保磁力化に寄与す
るものである。前者の場合、Ｃｕｋα線によるＸ線回折
法で得られた回折ピークがＴｈＭｎ12型結晶構造に一致
し、かつＴｈＭｎ１２型結晶構造の２θ＝３３〜３４°
付近にある（３１０）面のピーク強度Ｉ（３１０）が、
Ｉ（３１０）／Ｉ（main）の値として０．０２以上であ
ることを意味する。また後者の場合は組成によってはＸ
線回折では評価出来にくい場合も有り、ＥＤＸ，ＥＰＭ
Ａ，ＴＥＭなどの組成分析によってその存在が確認して
もよい。
【００２１】次に、前記一般式（Ｉ）の永久磁石材料を
構成する各成分の働きおよび各成分の量を規定した理由
について詳細に説明する。 （１）Ｒ元素 Ｒ元素は、磁石にとって必要な磁気異方性を発現する元
素であり、Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇ
ｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕ，Ｙが
挙げられ、これらは１種または２種以上の混合物の形態
で用いることができる。特に磁気異方性を考慮するとＳ
ｍ，Ｎｄ，Ｐｒを５０％以上含有する希土類元素から選
択されることが好ましい。また、高温での高保磁力実現
にはＲの一部をＧｄ，Ｄｙ，ＥｒＴｂから選ばれる元素
が少なくとも１種含有されることが好ましい。 （２） Ｍ元素 Ｍ元素であるＮｂ，Ｔｉは、前記Ｒ元素を置換すること
によりＴｈＭｎ１２相の安定化元素であるＳｉ，Ｇｅな
どの量を低減でき、飽和磁化の改善ができる。Ｍ元素の
量（ｕ）を０．1 未満にするとＴｈＭｎ１２相が得られ
ない、あるいは得られたとしても多量の安定化元素置換
が必要となり飽和磁化が低下する。一方、０．７を超え
ると十分な磁気異方性を有する永久磁石材料を得るのが
困難になる。好ましくは０．１２≦ｕ≦０．６であり、
さらに好ましくは０．１5 ≦ｕ≦０．５である。 （３）Ｃｏ Ｃｏは、Ｆｅとの置換によりキュリー温度の改善、飽和
磁化の改善を図ることが出来る。Ｃｏの置換量が０．８
を超えると高い磁気異方性と飽和磁化を得ることが困難
となる。好ましい範囲は０．７以下であり、さらに好ま
しくは０．６以下である。 （４）Ｔ元素 Ｔ元素は、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ、Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素であり保磁
力の温度特性改善に有効である。
構成する各成分の働きおよび各成分の量を規定した理由
について詳細に説明する。 （１）Ｒ元素 Ｒ元素は、磁石にとって必要な磁気異方性を発現する元
素であり、Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇ
ｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕ，Ｙが
挙げられ、これらは１種または２種以上の混合物の形態
で用いることができる。特に磁気異方性を考慮するとＳ
ｍ，Ｎｄ，Ｐｒを５０％以上含有する希土類元素から選
択されることが好ましい。また、高温での高保磁力実現
にはＲの一部をＧｄ，Ｄｙ，ＥｒＴｂから選ばれる元素
が少なくとも１種含有されることが好ましい。 （２） Ｍ元素 Ｍ元素であるＮｂ，Ｔｉは、前記Ｒ元素を置換すること
によりＴｈＭｎ１２相の安定化元素であるＳｉ，Ｇｅな
どの量を低減でき、飽和磁化の改善ができる。Ｍ元素の
量（ｕ）を０．1 未満にするとＴｈＭｎ１２相が得られ
ない、あるいは得られたとしても多量の安定化元素置換
が必要となり飽和磁化が低下する。一方、０．７を超え
ると十分な磁気異方性を有する永久磁石材料を得るのが
困難になる。好ましくは０．１２≦ｕ≦０．６であり、
さらに好ましくは０．１5 ≦ｕ≦０．５である。 （３）Ｃｏ Ｃｏは、Ｆｅとの置換によりキュリー温度の改善、飽和
磁化の改善を図ることが出来る。Ｃｏの置換量が０．８
を超えると高い磁気異方性と飽和磁化を得ることが困難
となる。好ましい範囲は０．７以下であり、さらに好ま
しくは０．６以下である。 （４）Ｔ元素 Ｔ元素は、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ、Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素であり保磁
力の温度特性改善に有効である。
【００２２】Ｔ元素の量（ｗ）が０．１を超えると永久
磁石材料の飽和磁化が低下する恐れがある。より好まし
い上限値は０．０８である。前記一般式（Ｉ）中のｘ
は、（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）の比であ
り、飽和磁化、磁気異方性などの全ての磁石特性を左右
する点で最も重要な値であり、5 〜１２の範囲にするこ
とが必要である。ｘを５未満にすると飽和磁化が低下
し、強い磁石が得られにくくなる。一方、ｘの値が１２
を超えるとＦｅ（Ｃｏ）の析出量が極めて多くなり、磁
石特性を阻害する恐れがある。より好ましい範囲は５．
５≦ｘ≦１２である。 （５） Ａ元素 Ａ元素は、Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なく
とも１つの元素であり、ＴｈＭｎ１２相の安定化に必須
の元素である。 Ａ元素の量（ｙ）を０．１未満にする
とＴｈＭｎ１２相が得られず、磁石特性が低下する。一
方、Ａ元素の量（ｙ）が１．５を超えると、高い飽和磁
化を有する永久磁石材が得られにくくなる。好ましい範
囲は０．３≦ｙ≦１．３である。
磁石材料の飽和磁化が低下する恐れがある。より好まし
い上限値は０．０８である。前記一般式（Ｉ）中のｘ
は、（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）の比であ
り、飽和磁化、磁気異方性などの全ての磁石特性を左右
する点で最も重要な値であり、5 〜１２の範囲にするこ
とが必要である。ｘを５未満にすると飽和磁化が低下
し、強い磁石が得られにくくなる。一方、ｘの値が１２
を超えるとＦｅ（Ｃｏ）の析出量が極めて多くなり、磁
石特性を阻害する恐れがある。より好ましい範囲は５．
５≦ｘ≦１２である。 （５） Ａ元素 Ａ元素は、Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なく
とも１つの元素であり、ＴｈＭｎ１２相の安定化に必須
の元素である。 Ａ元素の量（ｙ）を０．１未満にする
とＴｈＭｎ１２相が得られず、磁石特性が低下する。一
方、Ａ元素の量（ｙ）が１．５を超えると、高い飽和磁
化を有する永久磁石材が得られにくくなる。好ましい範
囲は０．３≦ｙ≦１．３である。
【００２３】前記一般式（Ｉ）で表わされる永久磁石材
料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したＴｈＭｎ１２型結晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主
体とするｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折強度をＩ
(main)，Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ
(main)が０．３以下にすることが好ましい。この回折強
度比が０．３を超えるとｂｃｃ相が本来持つ軟磁気特性
によって磁石特性が阻害されてしまう恐れがある。より
好ましい前記回折強度比は０．２以下である。
料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したＴｈＭｎ１２型結晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主
体とするｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折強度をＩ
(main)，Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ
(main)が０．３以下にすることが好ましい。この回折強
度比が０．３を超えるとｂｃｃ相が本来持つ軟磁気特性
によって磁石特性が阻害されてしまう恐れがある。より
好ましい前記回折強度比は０．２以下である。
【００２４】（永久磁石材料２）この永久磁石材料は、
一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy
Ｘz …（II）にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ
１２型結晶構造を有する。
一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy
Ｘz …（II）にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ
１２型結晶構造を有する。
【００２５】前記一般式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａ、Ｘは、そ
れぞれＲ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも
１つの元素、Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１
つの元素、Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ．Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、Ａ：
Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１つの
元素、Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少
なくとも１つの元素、であり、ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよ
びｚは、それぞれ０．１≦ｕ≦０．７、０≦ｖ≦０．
８、０≦ｗ≦０．１５≦ｘ≦１２、０．１≦ｙ≦１．
５、０＜ｚ≦３、である。
れぞれＲ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも
１つの元素、Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１
つの元素、Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍ
ｏ．Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、Ａ：
Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１つの
元素、Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少
なくとも１つの元素、であり、ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよ
びｚは、それぞれ０．１≦ｕ≦０．７、０≦ｖ≦０．
８、０≦ｗ≦０．１５≦ｘ≦１２、０．１≦ｙ≦１．
５、０＜ｚ≦３、である。
【００２６】ここで「主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型結
晶構造」とは主磁性相として高保磁力化に寄与する場合
と主相の粒界での保磁力発生機構としてピンニング相と
して存在する場合があり、いずれも高保磁力化に寄与す
るものである。前者の場合、Ｃｕｋα線によるＸ線回折
法で得られた回折ピークがＴｈＭｎ12型結晶構造に一致
し、かつＴｈＭｎ12型結晶構造の２θ＝３３〜３４°付
近にある（３１０）面のピーク強度Ｉ（３１０）の比が
Ｉ（２１１）／Ｉ（main），Ｉ（３１０）／Ｉ（mai
n）の値で０．０２ 以上であることを意味する。また
後者の場合は組成によってはＸ線回折では評価出来にく
い場合も有り、ＥＤＸ，ＥＰＭＡ，ＴＥＭなどの組成分
析によってその存在を確認してもよい。
晶構造」とは主磁性相として高保磁力化に寄与する場合
と主相の粒界での保磁力発生機構としてピンニング相と
して存在する場合があり、いずれも高保磁力化に寄与す
るものである。前者の場合、Ｃｕｋα線によるＸ線回折
法で得られた回折ピークがＴｈＭｎ12型結晶構造に一致
し、かつＴｈＭｎ12型結晶構造の２θ＝３３〜３４°付
近にある（３１０）面のピーク強度Ｉ（３１０）の比が
Ｉ（２１１）／Ｉ（main），Ｉ（３１０）／Ｉ（mai
n）の値で０．０２ 以上であることを意味する。また
後者の場合は組成によってはＸ線回折では評価出来にく
い場合も有り、ＥＤＸ，ＥＰＭＡ，ＴＥＭなどの組成分
析によってその存在を確認してもよい。
【００２７】次に、前記一般式（II）の永久磁石材料を
構成する各成分の働きおよび各成分の量を規定した理由
について詳細に説明する。ただし、Ｒ元素、Ｍ元素、Ｃ
ｏ，Ｔ元素およびＡ元素の作用およびそれら元素の量規
定は前記永久磁石材料１と同様である。
構成する各成分の働きおよび各成分の量を規定した理由
について詳細に説明する。ただし、Ｒ元素、Ｍ元素、Ｃ
ｏ，Ｔ元素およびＡ元素の作用およびそれら元素の量規
定は前記永久磁石材料１と同様である。
【００２８】前記Ｘ元素はＣ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから
選ばれる少なくとも１つの元素であり、これらのＸ元素
はＴｈＭｎ12結晶構造の格子間位置に存在して、主相の
キュリー温度、磁気異方性を改善するのに有効な元素で
ある。好ましい範囲はｚが３以下であり、これを超える
とＦｅ（Ｃｏ）の析出が著しくなり、磁石特性の低下を
招く。好ましい範囲は０．２≦ｚ≦２．５である。
選ばれる少なくとも１つの元素であり、これらのＸ元素
はＴｈＭｎ12結晶構造の格子間位置に存在して、主相の
キュリー温度、磁気異方性を改善するのに有効な元素で
ある。好ましい範囲はｚが３以下であり、これを超える
とＦｅ（Ｃｏ）の析出が著しくなり、磁石特性の低下を
招く。好ましい範囲は０．２≦ｚ≦２．５である。
【００２９】前記一般式（II）で表わされる永久磁石材
料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
した主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相のそれぞれの
主回折線の回折強度をＩ(main)，Ｉ(bcc) とした場合、
回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が０．３以下にすること
が好ましい。この回折強度比が０．３を超えるとｂｃｃ
相が本来持つ軟磁気特性によって磁石特性が阻害されて
しまう恐れがある。より好ましい前記回折強度比は０．
２以下である。
料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
した主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相のそれぞれの
主回折線の回折強度をＩ(main)，Ｉ(bcc) とした場合、
回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が０．３以下にすること
が好ましい。この回折強度比が０．３を超えるとｂｃｃ
相が本来持つ軟磁気特性によって磁石特性が阻害されて
しまう恐れがある。より好ましい前記回折強度比は０．
２以下である。
【００３０】なお、本発明の磁石材料は、酸化物、窒化
物、炭化物などＸ元素に基づく化合物の含有も許容する
ものである。次に、本発明に係る永久磁石材料の製造方
法を説明する。
物、炭化物などＸ元素に基づく化合物の含有も許容する
ものである。次に、本発明に係る永久磁石材料の製造方
法を説明する。
【００３１】まず、所定の組成になるように、Ｒ、Ｍ、
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｓｉ他を調製し、高周波溶解炉、あるいは
アーク溶解炉で母合金を作製する。なお、ＸとしてＣ、
Ｐ，Ｓ、Ｂを選択した場合には、素材そのものあるいは
ＦｅＣ，ＦｅＰ、ＦｅＢ、ＦｅＳなどの化合物を用いて
同時に溶解することができる。得られた合金はそのまま
粉砕し焼結することもできる。また、得られた合金を９
００℃から融点直下の範囲で０．１〜１００時間、不活
性雰囲気中あるいは真空中で熱処理したのち、急冷ある
いは徐冷することにより、一般式（Ｉ）（II）で表わさ
れる永久磁石材料を製造してもよい。その冷却速度は特
に限定しないが、好ましくは２０〜５００℃／時間であ
る。熱処理後、合金をジョークラッシャーなどで粗粉砕
後、ボールミル、ハンマーミル、ジェットミル等で平均
粒径１μｍ〜数１００μｍに微粉砕する。
Ｆｅ，Ｃｏ，Ｓｉ他を調製し、高周波溶解炉、あるいは
アーク溶解炉で母合金を作製する。なお、ＸとしてＣ、
Ｐ，Ｓ、Ｂを選択した場合には、素材そのものあるいは
ＦｅＣ，ＦｅＰ、ＦｅＢ、ＦｅＳなどの化合物を用いて
同時に溶解することができる。得られた合金はそのまま
粉砕し焼結することもできる。また、得られた合金を９
００℃から融点直下の範囲で０．１〜１００時間、不活
性雰囲気中あるいは真空中で熱処理したのち、急冷ある
いは徐冷することにより、一般式（Ｉ）（II）で表わさ
れる永久磁石材料を製造してもよい。その冷却速度は特
に限定しないが、好ましくは２０〜５００℃／時間であ
る。熱処理後、合金をジョークラッシャーなどで粗粉砕
後、ボールミル、ハンマーミル、ジェットミル等で平均
粒径１μｍ〜数１００μｍに微粉砕する。
【００３２】なお、Ｘ元素として窒素、または炭素をガ
ス雰囲気中から合金に導入する場合には次のような方法
が採用される。窒化処理の場合には窒素を用いて、炭化
処理の場合にはメタンガス、エタンガスなどを用いて、
粉砕した試料をガスを用いて、それぞれ０．００１〜１
００気圧の範囲の圧力下とし、２００℃から１０００℃
の範囲で、前述した方法で調製したＸ元素を含まない母
合金粉末を０．１〜３００時間熱処理するとＸ元素を格
子間位置に導入された母合金を導入することが出来、磁
気異方性の改善、キュリー温度の向上を達成できる。な
お、窒化、炭化の場合はキャリアーガスとしてアンモニ
アガスを用いて窒素ガス、メタンガスなどと混合したガ
スとして使用してもＸ元素の導入を図ることができる。
ス雰囲気中から合金に導入する場合には次のような方法
が採用される。窒化処理の場合には窒素を用いて、炭化
処理の場合にはメタンガス、エタンガスなどを用いて、
粉砕した試料をガスを用いて、それぞれ０．００１〜１
００気圧の範囲の圧力下とし、２００℃から１０００℃
の範囲で、前述した方法で調製したＸ元素を含まない母
合金粉末を０．１〜３００時間熱処理するとＸ元素を格
子間位置に導入された母合金を導入することが出来、磁
気異方性の改善、キュリー温度の向上を達成できる。な
お、窒化、炭化の場合はキャリアーガスとしてアンモニ
アガスを用いて窒素ガス、メタンガスなどと混合したガ
スとして使用してもＸ元素の導入を図ることができる。
【００３３】本発明の合金は、溶融状態の合金を移動す
る冷却体上に射出することにより、同様のＴｈＭｎ12型
結晶構造を得ることもできる。この方法は単ロール法、
双ロール法、ストリップキャスト法など特に限定されな
い。この場合、作製条件は特に限定しないが、焼結タイ
プの永久磁石用にはロールの周速は０．１〜２０ｍ／ｓ
が好ましく、また作製時の雰囲気はＡｒ、Ｈｅなど不活
性雰囲気中が好ましい。ロール材質はＣｕ基、Ｆｅ基合
金のいずれでもよいが、特に冷却能を考慮すると高硬度
のＣｕ基合金（例えばＴｉＣｕ，ＣｒＣｕ、ＢｅＣｕな
ど）が好ましい。得られる試料はフレーク状、あるいは
薄帯状であるが、その板厚は５０μｍ〜１ｍｍであり、
好ましくは７０μｍから０．８ｍｍ、さらに好ましくは
１００μｍ〜５００μｍである。
る冷却体上に射出することにより、同様のＴｈＭｎ12型
結晶構造を得ることもできる。この方法は単ロール法、
双ロール法、ストリップキャスト法など特に限定されな
い。この場合、作製条件は特に限定しないが、焼結タイ
プの永久磁石用にはロールの周速は０．１〜２０ｍ／ｓ
が好ましく、また作製時の雰囲気はＡｒ、Ｈｅなど不活
性雰囲気中が好ましい。ロール材質はＣｕ基、Ｆｅ基合
金のいずれでもよいが、特に冷却能を考慮すると高硬度
のＣｕ基合金（例えばＴｉＣｕ，ＣｒＣｕ、ＢｅＣｕな
ど）が好ましい。得られる試料はフレーク状、あるいは
薄帯状であるが、その板厚は５０μｍ〜１ｍｍであり、
好ましくは７０μｍから０．８ｍｍ、さらに好ましくは
１００μｍ〜５００μｍである。
【００３４】少量のｂｃｃ―ＦｅＣｏ相を含む永久磁石
材料において、ＦｅＣｏは前記冷却法によって主相、あ
るいは硬磁性相に取り込むことができ、高飽和磁化、高
保磁力が得られやすくなる。
材料において、ＦｅＣｏは前記冷却法によって主相、あ
るいは硬磁性相に取り込むことができ、高飽和磁化、高
保磁力が得られやすくなる。
【００３５】次に、永久磁石の製造方法を説明する。前
述した方法で得られた永久磁石材料を熱処理なしで、あ
るいは熱処理後ジョークラッシャーなどで粗粉砕後、ボ
ールミル、ハンマーミル、ジェットミル等で平均粒径１
μｍ〜数１００μｍに微粉砕する。この微粉末を磁場中
でプレス成形し、焼結することにより、永久磁石を製造
する。
述した方法で得られた永久磁石材料を熱処理なしで、あ
るいは熱処理後ジョークラッシャーなどで粗粉砕後、ボ
ールミル、ハンマーミル、ジェットミル等で平均粒径１
μｍ〜数１００μｍに微粉砕する。この微粉末を磁場中
でプレス成形し、焼結することにより、永久磁石を製造
する。
【００３６】前記永久磁石材料は磁石特性の優れた永久
磁石を得る観点から、主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃ
ｃ相を有し、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したこれらの相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(mai
n)，Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(mai
n)が０．３以下であることが好ましい。
磁石を得る観点から、主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃ
ｃ相を有し、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したこれらの相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(mai
n)，Ｉ(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(mai
n)が０．３以下であることが好ましい。
【００３７】前記焼結工程において、硬磁性相の融点よ
りも低い、例えばＲＡｌ，ＲＧａ，ＲＣｕ（Ｒは希土類
元素）のような希土類元素化合物を焼結助剤として添加
してもよい。
りも低い、例えばＲＡｌ，ＲＧａ，ＲＣｕ（Ｒは希土類
元素）のような希土類元素化合物を焼結助剤として添加
してもよい。
【００３８】また、熱処理で一旦ほぼ単相化したのち、
４００〜１０００℃の範囲で０．１から１００時間時効
することにより、２相分離型永久磁石にもなる。この場
合にはＣｕ添加が特に好ましい。この時効処理は複数回
行ってもよい。その多段時効は低温側から徐々に温度を
上げていってもよいが、好ましくは温度を徐々に下げな
がら行うのが好ましい。この場合、主たる硬磁性相はＴ
ｈＭｎ12相であり、主相はＴｈ2 Ｎｉ17相あるいはＴｂ
Ｃｕ7 相が好ましい。
４００〜１０００℃の範囲で０．１から１００時間時効
することにより、２相分離型永久磁石にもなる。この場
合にはＣｕ添加が特に好ましい。この時効処理は複数回
行ってもよい。その多段時効は低温側から徐々に温度を
上げていってもよいが、好ましくは温度を徐々に下げな
がら行うのが好ましい。この場合、主たる硬磁性相はＴ
ｈＭｎ12相であり、主相はＴｈ2 Ｎｉ17相あるいはＴｂ
Ｃｕ7 相が好ましい。
【００３９】以上説明した本発明に係る永久磁石材料
は、一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x
Ａy …（Ｉ）または一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w
ＣｏvＴw ）x Ａy Ｘz …（II）で表わされ、主たる硬
磁性相がＴｈＭｎ12型結晶構造を有するため、高飽和磁
化、高残留磁束密度で高い最大エネルギー積を有し、さ
らに保磁力の温度依存性（温度に対する保磁力の低下）
が改善される。
は、一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x
Ａy …（Ｉ）または一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w
ＣｏvＴw ）x Ａy Ｘz …（II）で表わされ、主たる硬
磁性相がＴｈＭｎ12型結晶構造を有するため、高飽和磁
化、高残留磁束密度で高い最大エネルギー積を有し、さ
らに保磁力の温度依存性（温度に対する保磁力の低下）
が改善される。
【００４０】すなわち、一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ
1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ）または一般式（Ｒ
1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy Ｘz …（I
I）で表わされるようなＲである希土類元素の一部をＭ
元素であるＴｉおよびＮｂから選ばれる少なくとも１つ
の元素で置換し、かつその置換量（ｕ）を０．１≦ｕ≦
０．７の範囲に特定することによって、ＴｈＭｎ12相を
維持したまま低減できる。その結果、高飽和磁化、高残
留磁束密度で高い最大エネルギー積を有する永久磁石を
得ることが出来る。
1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ）または一般式（Ｒ
1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy Ｘz …（I
I）で表わされるようなＲである希土類元素の一部をＭ
元素であるＴｉおよびＮｂから選ばれる少なくとも１つ
の元素で置換し、かつその置換量（ｕ）を０．１≦ｕ≦
０．７の範囲に特定することによって、ＴｈＭｎ12相を
維持したまま低減できる。その結果、高飽和磁化、高残
留磁束密度で高い最大エネルギー積を有する永久磁石を
得ることが出来る。
【００４１】特に、一般式（II）に示すようにＮ，Ｃの
ようなＸ元素を導入することにより、ＴｈＭｎ12型結晶
構造がより安定し、前記結晶構造を持つ硬磁性相のキュ
リー温度および磁気異方性が改善された永久磁石材料を
得ることが出来る。
ようなＸ元素を導入することにより、ＴｈＭｎ12型結晶
構造がより安定し、前記結晶構造を持つ硬磁性相のキュ
リー温度および磁気異方性が改善された永久磁石材料を
得ることが出来る。
【００４２】また、前記一般式（Ｉ）（II）で表わされ
る永久磁石材料においてＣｕＫα線を用いたＸ線回折法
により測定したＴｈＭｎ12型結晶構造をもつ主相とＦｅ
Ｃｏを主体とするｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折
強度をＩ（ThMn12) ，Ｉ(bcc) とした時に、回折強度比
Ｉ(bcc) ／Ｉ（ThMn12) を０．３以下にすることによっ
て、磁石特性をより一層向上することができる。
る永久磁石材料においてＣｕＫα線を用いたＸ線回折法
により測定したＴｈＭｎ12型結晶構造をもつ主相とＦｅ
Ｃｏを主体とするｂｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折
強度をＩ（ThMn12) ，Ｉ(bcc) とした時に、回折強度比
Ｉ(bcc) ／Ｉ（ThMn12) を０．３以下にすることによっ
て、磁石特性をより一層向上することができる。
【００４３】さらに、本発明に係る永久磁石材料は熱的
に安定化されたＴｈＭｎ12型結晶構造を有するため、保
磁力の温度依存性（温度変化に対する保磁力の低下）を
改善することができ、高い使用環境温度での使用が可能
である。
に安定化されたＴｈＭｎ12型結晶構造を有するため、保
磁力の温度依存性（温度変化に対する保磁力の低下）を
改善することができ、高い使用環境温度での使用が可能
である。
【００４４】本発明に係わる永久磁石は、一般式（Ｒ
1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ）ま
たは一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x
Ａy Ｘz …（II）で表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭ
ｎ12型結晶構造を有する永久磁石材料を微粉砕し、これ
を磁場中配向、成形、焼結することにより、高飽和磁
化、高残留磁束密度で高い最大エネルギー積を有し、さ
らに保磁力の温度依存性が改善される。
1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ）ま
たは一般式（Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x
Ａy Ｘz …（II）で表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭ
ｎ12型結晶構造を有する永久磁石材料を微粉砕し、これ
を磁場中配向、成形、焼結することにより、高飽和磁
化、高残留磁束密度で高い最大エネルギー積を有し、さ
らに保磁力の温度依存性が改善される。
【００４５】特に、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法によ
り測定した主相とＦｅＣｏを主体としたｂｃｃ相のそれ
ぞれの主回折線の回折強度をＩ(main)，Ｉ(bcc) とした
場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が０．３以下にす
ることによって、磁石特性をより一層向上することがで
きる。
り測定した主相とＦｅＣｏを主体としたｂｃｃ相のそれ
ぞれの主回折線の回折強度をＩ(main)，Ｉ(bcc) とした
場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が０．３以下にす
ることによって、磁石特性をより一層向上することがで
きる。
【００４６】
【実施例】以下、本発明を実施例で説明する。 （実施例１〜１２および比較例１〜４）下記表１に示し
た合金組成につき所定量計り取り、Ａｒ雰囲気中で高周
波溶解炉を用いて母合金を溶解し、鋳型に鋳込んだ。こ
れらの合金を１２００℃、 ５時間Ａｒ雰囲気中で熱処理
し、約１００℃／時の冷却速度で冷却した後、合金をＡ
ｒ雰囲気中でジョークラッシャーにて粗粉砕し、次いで
Ａｒ雰囲気中でハンマーミルにて平均粒径３μｍになる
ように粉砕した。
た合金組成につき所定量計り取り、Ａｒ雰囲気中で高周
波溶解炉を用いて母合金を溶解し、鋳型に鋳込んだ。こ
れらの合金を１２００℃、 ５時間Ａｒ雰囲気中で熱処理
し、約１００℃／時の冷却速度で冷却した後、合金をＡ
ｒ雰囲気中でジョークラッシャーにて粗粉砕し、次いで
Ａｒ雰囲気中でハンマーミルにて平均粒径３μｍになる
ように粉砕した。
【００４７】得られた実施例１〜１２および比較例１〜
４の粉末（永久磁石材料）について、ＣｕＫα線を用い
たＸ線回折測定を行った。その結果、実施例１〜１２お
よび比較例２、３の合金粉末はいずれも主たる硬磁性相
がＴｈＭｎ12型結晶構造であることが確認された。これ
に対して、比較例１は主たる硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ14Ｂ
1 型結晶構造、比較例４は主たる硬磁性相はＴｈ2 Ｚｎ
17型結晶構造であった。
４の粉末（永久磁石材料）について、ＣｕＫα線を用い
たＸ線回折測定を行った。その結果、実施例１〜１２お
よび比較例２、３の合金粉末はいずれも主たる硬磁性相
がＴｈＭｎ12型結晶構造であることが確認された。これ
に対して、比較例１は主たる硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ14Ｂ
1 型結晶構造、比較例４は主たる硬磁性相はＴｈ2 Ｚｎ
17型結晶構造であった。
【００４８】実施例１〜５についてはＳｍＡｌ、ＳｍＣ
ｕ、ＳｍＧａなどの低融点合金を焼結助剤として３〜５
ｗｔ％添加し、焼結した。一方、実施例６〜１２につい
ては焼結後、８００℃で１０時間時効処理を行った。主
相はＴｈ2 Ｎｉ17相でありピンニング相はＴｈＭｎ12相
である。
ｕ、ＳｍＧａなどの低融点合金を焼結助剤として３〜５
ｗｔ％添加し、焼結した。一方、実施例６〜１２につい
ては焼結後、８００℃で１０時間時効処理を行った。主
相はＴｈ2 Ｎｉ17相でありピンニング相はＴｈＭｎ12相
である。
【００４９】得られた試料の磁気特性をＢＨトレーサー
で評価した。この結果を下記表1 に示す。なお、Ｘ線回
折の結果から主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相の主
回折線の回折強度をそれぞれＩ(main)，Ｉ(bcc) とした
時、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)を下記表１に併記す
る。
で評価した。この結果を下記表1 に示す。なお、Ｘ線回
折の結果から主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相の主
回折線の回折強度をそれぞれＩ(main)，Ｉ(bcc) とした
時、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)を下記表１に併記す
る。
【００５０】
【表１】
【００５１】前記表１から明らかなように実施例１〜１
２の永久磁石材料は高飽和磁化と高保磁力で優れた磁石
特性を有することがわかる。これに対して比較例１は主
たる硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ14Ｂ1 型結晶構造であり、保
磁力の温度特性が劣る。
２の永久磁石材料は高飽和磁化と高保磁力で優れた磁石
特性を有することがわかる。これに対して比較例１は主
たる硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ14Ｂ1 型結晶構造であり、保
磁力の温度特性が劣る。
【００５２】比較例２の永久磁石材料はＴｈ2 Ｚｎ17相
とＴｈＭｎ12相からなる組織になっているため、保磁力
が小さく、温度特性も十分でない。比較例３の永久磁石
材料はＴｉの希土類元素に対する置換量が多いため、磁
気異方性が小さくなり、結果として保磁力が小さくな
る。
とＴｈＭｎ12相からなる組織になっているため、保磁力
が小さく、温度特性も十分でない。比較例３の永久磁石
材料はＴｉの希土類元素に対する置換量が多いため、磁
気異方性が小さくなり、結果として保磁力が小さくな
る。
【００５３】比較例４の永久磁石材料は主たる硬磁性相
がＴｈ2 Ｚｎ17型結晶構造であり、前記Ｘ線回折強度比
が大きく、保磁力が大幅に低下する。 （実施例1 ３〜２８および比較例５〜9 ）下記表２, 表
３に示す合金組成につき所定量計り取り、Ａｒ雰囲気中
で高周波溶解炉を用いて母合金を溶解し、鋳型に鋳込ん
だ。これらの合金を１２００℃、５時間Ａｒ雰囲気中で
熱処理し、約１００℃／時の冷却速度で冷却した後、合
金をＡｒ雰囲気中でジョークラッシャーにて粗粉砕し、
次いでＡｒ雰囲気中でハンマーミルにて平均粒径３μｍ
になるように粉砕した。なお、実施例２３〜２４の永久
磁石材料は同様に溶解、熱処理、粉砕を行った後、窒
化、炭化処理を行なった。
がＴｈ2 Ｚｎ17型結晶構造であり、前記Ｘ線回折強度比
が大きく、保磁力が大幅に低下する。 （実施例1 ３〜２８および比較例５〜9 ）下記表２, 表
３に示す合金組成につき所定量計り取り、Ａｒ雰囲気中
で高周波溶解炉を用いて母合金を溶解し、鋳型に鋳込ん
だ。これらの合金を１２００℃、５時間Ａｒ雰囲気中で
熱処理し、約１００℃／時の冷却速度で冷却した後、合
金をＡｒ雰囲気中でジョークラッシャーにて粗粉砕し、
次いでＡｒ雰囲気中でハンマーミルにて平均粒径３μｍ
になるように粉砕した。なお、実施例２３〜２４の永久
磁石材料は同様に溶解、熱処理、粉砕を行った後、窒
化、炭化処理を行なった。
【００５４】得られた実施例１３〜２８および比較例５
〜９の粉末（永久磁石材料）について、ＣｕＫα線を用
いたＸ線回折測定を行った。その結果、実施例１３〜２
８および比較例６、７の合金粉末はいずれも主たる硬磁
性相がＴｈＭｎ12型結晶構造であることが確認された。
これに対して、比較例５は主たる硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ
14Ｂ1 型結晶構造、比較例８は主たる硬磁性相はＴｈ2
Ｚｎ17型結晶構造であった。
〜９の粉末（永久磁石材料）について、ＣｕＫα線を用
いたＸ線回折測定を行った。その結果、実施例１３〜２
８および比較例６、７の合金粉末はいずれも主たる硬磁
性相がＴｈＭｎ12型結晶構造であることが確認された。
これに対して、比較例５は主たる硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ
14Ｂ1 型結晶構造、比較例８は主たる硬磁性相はＴｈ2
Ｚｎ17型結晶構造であった。
【００５５】実施例１３〜２８および比較例５〜９の粉
末（永久磁石材料）をＳｍＡｌ、ＳｍＣｕなどの低融点
合金を焼結助剤として３〜５ｗｔ％添加し、磁場中プレ
ス成形後、焼結した。なお、実施例１９〜２２、比較例
７については焼結後、８００℃で１０時間時効処理を行
った。
末（永久磁石材料）をＳｍＡｌ、ＳｍＣｕなどの低融点
合金を焼結助剤として３〜５ｗｔ％添加し、磁場中プレ
ス成形後、焼結した。なお、実施例１９〜２２、比較例
７については焼結後、８００℃で１０時間時効処理を行
った。
【００５６】得られた試料の主相は、Ｔｈ2 Ｎｉ17相で
あり、ＴｈＭｎ12相も析出している。得られた試料の磁
気特性をデジタルＢＨトレーサーで測定した。その結果
を下記表２，表３に示す。
あり、ＴｈＭｎ12相も析出している。得られた試料の磁
気特性をデジタルＢＨトレーサーで測定した。その結果
を下記表２，表３に示す。
【００５７】保磁力の温度係数を下記の式にしたがって
求めた。 保磁力の温度係数＝｛［（ｉＨｃ（１５０℃）―ｉＨｃ
（２０℃）／ｉＨｃ（２０℃））／１３０］｝×１０
０。
求めた。 保磁力の温度係数＝｛［（ｉＨｃ（１５０℃）―ｉＨｃ
（２０℃）／ｉＨｃ（２０℃））／１３０］｝×１０
０。
【００５８】ここで、ｉＨｃ（２０℃）は２０℃の保磁
力、ｉＨｃ（１５０℃）は１５０℃での保磁力を表わ
す。Ｘ線回折の結果から主相とＦｅＣｏを主体とするｂ
ｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(main)，Ｉ(b
cc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)を表
２, 表３に併記する。
力、ｉＨｃ（１５０℃）は１５０℃での保磁力を表わ
す。Ｘ線回折の結果から主相とＦｅＣｏを主体とするｂ
ｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(main)，Ｉ(b
cc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)を表
２, 表３に併記する。
【００５９】
【表２】
【００６０】
【表３】
【００６１】前記表２および表３から明らかなように実
施例１３から２８の永久磁石は、高残留磁束密度と高保
磁力、さらにはその優れた温度特性をもち、優れた磁石
特性を有することがわかる。
施例１３から２８の永久磁石は、高残留磁束密度と高保
磁力、さらにはその優れた温度特性をもち、優れた磁石
特性を有することがわかる。
【００６２】これに対して、比較例５の永久磁石はＳｉ
が多いため、飽和磁化が小さくなる。比較例６は主たる
硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ14Ｂ1 型結晶構造であり、保磁力
の温度特性が劣る。比較例７の永久磁石はＴｈ2 Ｚｎ17
相とＴｈＭｎ12相の２相からなるため、室温の残留磁束
密度が低く、保磁力の温度特性も悪い。比較例９の永久
磁石はＴｉの希土類元素に対する置換量が多いため、Ｆ
ｅＣｏの析出が大きく、保磁力が低下する。
が多いため、飽和磁化が小さくなる。比較例６は主たる
硬磁性相がＮｄ2 Ｆｅ14Ｂ1 型結晶構造であり、保磁力
の温度特性が劣る。比較例７の永久磁石はＴｈ2 Ｚｎ17
相とＴｈＭｎ12相の２相からなるため、室温の残留磁束
密度が低く、保磁力の温度特性も悪い。比較例９の永久
磁石はＴｉの希土類元素に対する置換量が多いため、Ｆ
ｅＣｏの析出が大きく、保磁力が低下する。
【００６３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明に係わる永
久磁石材料は従来の永久磁石材料に比べて飽和磁化と保
磁力が向上され、さらに保磁力の温度特性が改善され
る。その結果、本発明に係る永久磁石材料は従来の永久
磁石材料の応用分野において機器の小型化，省エネルギ
ー化を図ることができるなど顕著な効果を奏する。ま
た、本発明に係る永久磁石は温度特性が改善された磁石
材料を用いるため、より高い温度環境下での使用が可能
になる。
久磁石材料は従来の永久磁石材料に比べて飽和磁化と保
磁力が向上され、さらに保磁力の温度特性が改善され
る。その結果、本発明に係る永久磁石材料は従来の永久
磁石材料の応用分野において機器の小型化，省エネルギ
ー化を図ることができるなど顕著な効果を奏する。ま
た、本発明に係る永久磁石は温度特性が改善された磁石
材料を用いるため、より高い温度環境下での使用が可能
になる。
フロントページの続き (72)発明者 沢 孝雄 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 中川 勝利 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 津田井 昭彦 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 佐橋 政司 神奈川県川崎市幸区堀川町72番地 株式会 社東芝川崎事業所内 Ｆターム(参考） 5E040 AA03 AA19 BD01 CA01 HB03 NN01 NN17
Claims (6)
- 【請求項１】 一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１、 ５≦ｘ≦１２、 ０． １≦ｙ≦１．５、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型
結晶構造であることを特徴とする永久磁石材料。 - 【請求項２】 一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy Ｘz …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａ、Ｘは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少なくと
も１つの元素、 であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよびｚは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１ ５≦ｘ≦１２、 ０．１≦ｙ≦１．５、 ０＜ｚ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ１２
型結晶構造であることを特徴とする永久磁石材料 - 【請求項３】 ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測
定した主相とＦｅ（Ｃｏ）を主体とするｂｃｃ相のそれ
ぞれの主回折線の回折強度をＩ(main)，Ｉ(bcc) とした
場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が０．３以下であ
ることを特徴とする請求項１または２記載の永久磁石材
料。 - 【請求項４】 一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘおよびｙは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１、 ５≦ｘ≦１２、 ０． １≦ｙ≦１．５、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型
結晶構造である合金を磁場中成形して、焼結してなるこ
とを特徴とする永久磁石。 - 【請求項５】 一般式 （Ｒ1-u Ｍu ）（Ｆｅ1-v-w Ｃｏv Ｔw ）x Ａy Ｘz …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｔ、Ａ、Ｘは、それぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ，Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ、Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ、Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ．Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ａ：Ｓｉ，Ｇｅ，Ａｌ，Ｇａから選ばれる少なくとも１
つの元素、 Ｘ：Ｃ、Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰから選ばれる少なくと
も１つの元素、 であり、 ｕ，ｖ，ｗ，ｘ，ｙおよびｚは、それぞれ ０．１≦ｕ≦０．７、 ０≦ｖ≦０．８、 ０≦ｗ≦０．１ ５≦ｘ≦１２、 ０．１≦ｙ≦１．５、 ０＜ｚ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｈＭｎ12型
結晶構造である合金を磁場中成形して、焼結してなるこ
とを特徴とする永久磁石。 - 【請求項６】 前記合金は、ＣｕＫα線を用いたＸ線回
折法により測定した主相とＦｅ（Ｃｏ）を主体とするｂ
ｃｃ相のそれぞれの主回折線の回折強度をＩ(main)，Ｉ
(bcc) とした場合、回折強度比Ｉ(bcc) ／Ｉ(main)が
０．３以下であることを特徴とする請求項４または５記
載の永久磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10278215A JP2000114017A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 永久磁石材料および永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10278215A JP2000114017A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 永久磁石材料および永久磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000114017A true JP2000114017A (ja) | 2000-04-21 |
Family
ID=17594217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10278215A Abandoned JP2000114017A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 永久磁石材料および永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000114017A (ja) |
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-
1998
- 1998-09-30 JP JP10278215A patent/JP2000114017A/ja not_active Abandoned
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| CN107004478B (zh) * | 2014-11-25 | 2019-10-25 | 罗伯特·博世有限公司 | 磁性材料、其制备方法和具有磁性材料的电机 |
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