JP2000114020A - 磁石材料およびボンド磁石 - Google Patents
磁石材料およびボンド磁石Info
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- JP2000114020A JP2000114020A JP10279040A JP27904098A JP2000114020A JP 2000114020 A JP2000114020 A JP 2000114020A JP 10279040 A JP10279040 A JP 10279040A JP 27904098 A JP27904098 A JP 27904098A JP 2000114020 A JP2000114020 A JP 2000114020A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 極めて熱的に安定なＴｂＣｕ7型結晶構造を
持ち、高保磁力、高飽和磁化（高残留磁化）で、さらに
保磁力の温度依存性（温度変化に対する保磁力の変動）
を改善した磁石材料を提供する。 【解決手段】 一般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）z
Ｘu…（Ｉ）、式中のＲ，Ｍ，ＸはそれぞれＲ：Ｙを含
む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ：
Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、Ｘ：
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１つの
元素、であり、ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ０．１≦ｘ
≦０．６、０≦ｙ≦０．６、５≦ｚ≦１２、０＜ｕ≦
３、である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ
7型結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである
ことを特徴とする。
持ち、高保磁力、高飽和磁化（高残留磁化）で、さらに
保磁力の温度依存性（温度変化に対する保磁力の変動）
を改善した磁石材料を提供する。 【解決手段】 一般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）z
Ｘu…（Ｉ）、式中のＲ，Ｍ，ＸはそれぞれＲ：Ｙを含
む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ：
Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、Ｘ：
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１つの
元素、であり、ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ０．１≦ｘ
≦０．６、０≦ｙ≦０．６、５≦ｚ≦１２、０＜ｕ≦
３、である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ
7型結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである
ことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、新規な磁石材料お
よびボンド磁石に関する。
よびボンド磁石に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、高性能永久磁石としてはＳｍ−Ｃ
ｏ磁石、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石などが知られており、ＶＣ
Ｍ、スピンドルモータなどの各種モータ、計測器、スピ
ーカーまた医療用ＭＲＩ他、各種電気機器のキー部品と
して使用されている。
ｏ磁石、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石などが知られており、ＶＣ
Ｍ、スピンドルモータなどの各種モータ、計測器、スピ
ーカーまた医療用ＭＲＩ他、各種電気機器のキー部品と
して使用されている。
【０００３】これらの磁石は、多量のＦｅまたはＣｏと
希土類元素が含まれている。Ｆｅ、Ｃｏは飽和磁束密度
の増大に寄与し、一方希土類元素は結晶場中の４ｆ電子
の挙動に由来する非常に大きな磁気異方性をもたらすた
め、保磁力の増大に寄与し、良好な磁石特性を実現して
いる。
希土類元素が含まれている。Ｆｅ、Ｃｏは飽和磁束密度
の増大に寄与し、一方希土類元素は結晶場中の４ｆ電子
の挙動に由来する非常に大きな磁気異方性をもたらすた
め、保磁力の増大に寄与し、良好な磁石特性を実現して
いる。
【０００４】近年、電気機器の小型化、省エネ化の要求
が高まってきており、これら機器のキー部品材料である
永久磁石にも一層の最大磁気エネルギー積の改善が望ま
れている。
が高まってきており、これら機器のキー部品材料である
永久磁石にも一層の最大磁気エネルギー積の改善が望ま
れている。
【０００５】これに対し、様々な観点から新しい磁石材
料の検討が進められている。ＳｍＦｅＮ合金系はその磁
気異方性の大きさから新規磁石材の候補であり、熱安定
性の課題からボンド磁石材として検討されている。特に
ＳｍＺｒＦｅＣｏを基本とするＴｂＣｕ7型結晶構造を
もつ金属間化合物へのＮあるいはＣの導入はキュリー温
度の上昇、磁気異方性の改善などの効果を生じ、新規磁
石材料として注目されている。しかし、熱的安定性に課
題があり、急冷後の熱処理で、ＴｂＣｕ7以外、例えば
Ｔｈ2Ｚｎ17相の析出による特性劣化が生じることがあ
った。
料の検討が進められている。ＳｍＦｅＮ合金系はその磁
気異方性の大きさから新規磁石材の候補であり、熱安定
性の課題からボンド磁石材として検討されている。特に
ＳｍＺｒＦｅＣｏを基本とするＴｂＣｕ7型結晶構造を
もつ金属間化合物へのＮあるいはＣの導入はキュリー温
度の上昇、磁気異方性の改善などの効果を生じ、新規磁
石材料として注目されている。しかし、熱的安定性に課
題があり、急冷後の熱処理で、ＴｂＣｕ7以外、例えば
Ｔｈ2Ｚｎ17相の析出による特性劣化が生じることがあ
った。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記の通り、電気機
器、電子機器の小型化、高効率化に対しては、一層の高
保磁力、高飽和磁化（高残留磁化）をもつ磁石の出現が
望まれており、特に使用環境温度での高保磁力、高飽和
磁化（残留磁束密度）が要求されていた。これに対して
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石では保磁力の温度特性が悪く、使用
温度範囲が限られていた。またＴｂＣｕ7相は通常、液
体急冷法あるいはメカニカルアロイングといったいわゆ
る非平衡相を創出する方法で得られたものを活用するに
とどまっていた。従って、Ｎ、Ｃなどの元素を格子間位
置に導入した場合、比較的優れた磁気特性は得られても
熱安定性が十分ではなかった。
器、電子機器の小型化、高効率化に対しては、一層の高
保磁力、高飽和磁化（高残留磁化）をもつ磁石の出現が
望まれており、特に使用環境温度での高保磁力、高飽和
磁化（残留磁束密度）が要求されていた。これに対して
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ磁石では保磁力の温度特性が悪く、使用
温度範囲が限られていた。またＴｂＣｕ7相は通常、液
体急冷法あるいはメカニカルアロイングといったいわゆ
る非平衡相を創出する方法で得られたものを活用するに
とどまっていた。従って、Ｎ、Ｃなどの元素を格子間位
置に導入した場合、比較的優れた磁気特性は得られても
熱安定性が十分ではなかった。
【０００７】本発明は、これらの点に鑑み鋭意研究を重
ねた結果、特定の元素を希土類元素に対して置換した場
合に極めて熱的に安定なＴｂＣｕ7相を見出し、高保磁
力で高い残留磁化をもち、さらに保磁力の温度特性を改
善した磁石材料およびボンド磁石を見出し、本発明の完
成に至った。
ねた結果、特定の元素を希土類元素に対して置換した場
合に極めて熱的に安定なＴｂＣｕ7相を見出し、高保磁
力で高い残留磁化をもち、さらに保磁力の温度特性を改
善した磁石材料およびボンド磁石を見出し、本発明の完
成に至った。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる磁石材料
は、一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍであること
を特徴とするものである。
は、一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍであること
を特徴とするものである。
【０００９】本発明に係わる別の磁石材料は、一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕ，ａは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１ ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍであること
を特徴とするものである。
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕ，ａは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１ ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍであること
を特徴とするものである。
【００１０】前記一般式（Ｉ）（II）で表わされる本発
明のボンド磁石材料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線
回折法により測定したＴｂＣｕ７型結晶構造をもつ主相
とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相との主回折線の回折強
度をそれぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折
強度比［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下であることが好
ましい。
明のボンド磁石材料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線
回折法により測定したＴｂＣｕ７型結晶構造をもつ主相
とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相との主回折線の回折強
度をそれぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折
強度比［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下であることが好
ましい。
【００１１】本発明に係るボンド磁石は、一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金
とバインダーからなることを特徴とするものである。
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金
とバインダーからなることを特徴とするものである。
【００１２】本発明に係る別のボンド磁石は、一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕ，ａは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１ ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金
とバインダからなることを特徴とするものである。
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕ，ａは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１ ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金
とバインダからなることを特徴とするものである。
【００１３】本発明に係わるボンド磁石において、前記
一般式（Ｉ）（II）で表わされる磁石合金はＣｕＫα線
を用いたＸ線回折法により測定したＴｂＣｕ７型結晶構
造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相との主回
折線の回折強度をそれぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした
時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下
であることが好ましい。
一般式（Ｉ）（II）で表わされる磁石合金はＣｕＫα線
を用いたＸ線回折法により測定したＴｂＣｕ７型結晶構
造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相との主回
折線の回折強度をそれぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした
時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下
であることが好ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る磁石材料およ
びボンド磁石を詳細に説明する。 （磁石材料１）この磁石材料は、一般式（Ｒ1-xＭx）
（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu…（Ｉ）で表わされ、かつ主たる
硬磁性相がＴｂＣｕ７型結晶構造で平均結晶粒径が５〜
２００ｎｍである。
びボンド磁石を詳細に説明する。 （磁石材料１）この磁石材料は、一般式（Ｒ1-xＭx）
（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu…（Ｉ）で表わされ、かつ主たる
硬磁性相がＴｂＣｕ７型結晶構造で平均結晶粒径が５〜
２００ｎｍである。
【００１５】前記一般式（Ｉ）のＲ，Ｍ，Ｘ、Ｔはそれ
ぞれ、Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも
１つの元素、Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１
つの元素、Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少
なくとも１つの元素、 ｘ、ｙ、ｚ、ｕはそれぞれ０．
１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、０
＜ｕ≦３を示す。
ぞれ、Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも
１つの元素、Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１
つの元素、Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少
なくとも１つの元素、 ｘ、ｙ、ｚ、ｕはそれぞれ０．
１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、０
＜ｕ≦３を示す。
【００１６】ここで「主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結
晶構造」とはＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＴｈ2Ｎｉ17相、
ＴｈＭｎ12相、Ｔｈ2Ｚｎ17相、およびＲ3（ＦｅＭ）29
相とのそれぞれの特徴ある回折線の主回折線に対する回
折強度がその相単相における回折強度比に比べ１／１０
以下であることを示す。例えば、Ｔｈ2Ｚｎ17相であれ
ば（０２４）面、Ｔｈ2Ｎｉ17相であれば（２０３）面
の回折線である。
晶構造」とはＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＴｈ2Ｎｉ17相、
ＴｈＭｎ12相、Ｔｈ2Ｚｎ17相、およびＲ3（ＦｅＭ）29
相とのそれぞれの特徴ある回折線の主回折線に対する回
折強度がその相単相における回折強度比に比べ１／１０
以下であることを示す。例えば、Ｔｈ2Ｚｎ17相であれ
ば（０２４）面、Ｔｈ2Ｎｉ17相であれば（２０３）面
の回折線である。
【００１７】また、平均結晶粒径はＸ線回折から各回折
線の半値幅（あるいは半価幅）からシェラーの式を用い
て算出する、あるいはＴＥＭ観察を行い、観測された結
晶粒を平均して求めることができる。
線の半値幅（あるいは半価幅）からシェラーの式を用い
て算出する、あるいはＴＥＭ観察を行い、観測された結
晶粒を平均して求めることができる。
【００１８】次に、前記一般式（Ｉ）の磁石材料を構成
する各成分の働きおよび各成分の量を規定した理由につ
いて詳細に説明する。 （１）Ｒ元素 Ｒ元素は磁石にとって必要な磁気異方性を発現する元素
であり、Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，
Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕ，Ｙが挙げ
られる。特に磁気異方性を考慮するとＳｍを５０％以上
含有する希土類元素から選択されるが、高飽和磁化はＰ
ｒ，Ｎｄの一部置換が有効であり、高温での高保磁力化
にはＤｙ，Ｔｂ，Ｅｒ，Ｇｄの一部置換が好ましい。 （２）Ｍ元素 Ｍ元素はＴｂＣｕ7型結晶構造を実現するのに最も有効
な元素であり、Ｍで希土類元素の一部を置換することに
より、はじめて熱的に安定なＴｂＣｕ7型結晶構造が得
られる。ｘは０．１から０．６の範囲であり、０．１未
満ではＴｈ2Ｚｎ17型が得られるとともに飽和磁束密度
が小さくなる。一方、０．６を超えると磁気異方性が十
分でなくなり、磁石としての特性が低下する。好ましく
は０．１５≦ｘ≦０．５５である。 （３）Ｃｏ ＣｏはＦｅとの置換によりキュリー温度の改善、磁気異
方性の改善を達成できるものであるが、その置換量ｙが
０．６を超えると飽和磁束密度が低下してしまう。従っ
て、飽和磁化と磁気異方性の２つの磁気特性との兼ね合
いで発明の範囲で設定できる。好ましくは０．５５以下
であり、さらに好ましくは０．５以下である。
する各成分の働きおよび各成分の量を規定した理由につ
いて詳細に説明する。 （１）Ｒ元素 Ｒ元素は磁石にとって必要な磁気異方性を発現する元素
であり、Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，Ｅｕ，Ｇｄ，
Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕ，Ｙが挙げ
られる。特に磁気異方性を考慮するとＳｍを５０％以上
含有する希土類元素から選択されるが、高飽和磁化はＰ
ｒ，Ｎｄの一部置換が有効であり、高温での高保磁力化
にはＤｙ，Ｔｂ，Ｅｒ，Ｇｄの一部置換が好ましい。 （２）Ｍ元素 Ｍ元素はＴｂＣｕ7型結晶構造を実現するのに最も有効
な元素であり、Ｍで希土類元素の一部を置換することに
より、はじめて熱的に安定なＴｂＣｕ7型結晶構造が得
られる。ｘは０．１から０．６の範囲であり、０．１未
満ではＴｈ2Ｚｎ17型が得られるとともに飽和磁束密度
が小さくなる。一方、０．６を超えると磁気異方性が十
分でなくなり、磁石としての特性が低下する。好ましく
は０．１５≦ｘ≦０．５５である。 （３）Ｃｏ ＣｏはＦｅとの置換によりキュリー温度の改善、磁気異
方性の改善を達成できるものであるが、その置換量ｙが
０．６を超えると飽和磁束密度が低下してしまう。従っ
て、飽和磁化と磁気異方性の２つの磁気特性との兼ね合
いで発明の範囲で設定できる。好ましくは０．５５以下
であり、さらに好ましくは０．５以下である。
【００１９】ｚは、（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）の比
であり、飽和磁束密度、磁気異方性などの全ての磁石特
性を左右する点で最も重要な値で、５〜１２の範囲にす
ることが重要である。ｚを５未満にすると飽和磁束密度
の高い磁石材料を得ることが困難になる。一方ｚが１２
以上になるとＦｅＣｏの析出が多くなり、磁石特性を阻
害する要因になる。好ましい範囲は６≦ｚ≦１１であ
る。 （４）Ｘ元素 Ｘ元素はＣ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰであり、これらの
元素は主としてＴｂＣｕ7型結晶構造の格子間位置に存
在し、硬磁性相のキュリー温度および磁気異方性を改善
するのに有効な元素である。Ｘ元素の量が３を超えると
磁石がＸ元素過剰となって分解をおこしやすくなる。よ
り好ましい範囲は、０．２≦ｕ≦２．５である。
であり、飽和磁束密度、磁気異方性などの全ての磁石特
性を左右する点で最も重要な値で、５〜１２の範囲にす
ることが重要である。ｚを５未満にすると飽和磁束密度
の高い磁石材料を得ることが困難になる。一方ｚが１２
以上になるとＦｅＣｏの析出が多くなり、磁石特性を阻
害する要因になる。好ましい範囲は６≦ｚ≦１１であ
る。 （４）Ｘ元素 Ｘ元素はＣ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，ＳおよびＰであり、これらの
元素は主としてＴｂＣｕ7型結晶構造の格子間位置に存
在し、硬磁性相のキュリー温度および磁気異方性を改善
するのに有効な元素である。Ｘ元素の量が３を超えると
磁石がＸ元素過剰となって分解をおこしやすくなる。よ
り好ましい範囲は、０．２≦ｕ≦２．５である。
【００２０】前記一般式（Ｉ）で表わされる磁石材料に
おいて、合金結晶粒は残留磁束密度、保磁力および最大
エネルギー積に大きな影響を与える。特に、ボンド磁石
においては合金結晶粒の微細化は保磁力を向上させる効
果を発揮する。前記磁石材料の平均粒径が２００ｎｍを
超えると保磁力を向上させることが困難になる。より好
ましい前記磁石材料の平均結晶粒径は５〜１５０ｎｍで
あり、さらに好ましくは１０〜１００ｎｍである。
おいて、合金結晶粒は残留磁束密度、保磁力および最大
エネルギー積に大きな影響を与える。特に、ボンド磁石
においては合金結晶粒の微細化は保磁力を向上させる効
果を発揮する。前記磁石材料の平均粒径が２００ｎｍを
超えると保磁力を向上させることが困難になる。より好
ましい前記磁石材料の平均結晶粒径は５〜１５０ｎｍで
あり、さらに好ましくは１０〜１００ｎｍである。
【００２１】前記一般式（Ｉ）で表わされる磁石材料に
おいて、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定した
ＴｂＣｕ７型結晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とす
るｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(TbC
u7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／
Ｉ(TbCu7)］が２以下にすることが好ましい。この回折
強度比が２を超えるとｂｃｃ相が本来持つ軟磁気特性に
よって磁石特性が劣化する恐れがある。より好ましい前
記回折強度比は１以下である。
おいて、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定した
ＴｂＣｕ７型結晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とす
るｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(TbC
u7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／
Ｉ(TbCu7)］が２以下にすることが好ましい。この回折
強度比が２を超えるとｂｃｃ相が本来持つ軟磁気特性に
よって磁石特性が劣化する恐れがある。より好ましい前
記回折強度比は１以下である。
【００２２】前記一般式（Ｉ）の磁石材料中には、酸化
物、窒化物、炭化物などの前記Ｘ元素に基づく化合物を
含有することを許容する。
物、窒化物、炭化物などの前記Ｘ元素に基づく化合物を
含有することを許容する。
【００２３】（磁石材料２）この磁石材料は一般式（Ｒ
1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）で表わさ
れ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で、平均結
晶粒径が５〜２００ｎｍである。
1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）で表わさ
れ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で、平均結
晶粒径が５〜２００ｎｍである。
【００２４】前記一般式（II）の中のＲ，Ｍ，Ｔ，Ｘは
それぞれＲ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくと
も１つの元素、Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも
１つの元素、Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，
Ｍｏ，Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、
Ｘ：Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｂ、Ｓ、Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素であり、ｘ、ｙ、ａ，ｚ，ｕはそれぞれ０．１
≦ｘ≦０．６、０≦ｙ≦０．６、０≦ａ≦０．１、５≦
ｚ≦１２、０＜ｕ≦３を示す。
それぞれＲ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくと
も１つの元素、Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも
１つの元素、Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，
Ｍｏ，Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、
Ｘ：Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｂ、Ｓ、Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素であり、ｘ、ｙ、ａ，ｚ，ｕはそれぞれ０．１
≦ｘ≦０．６、０≦ｙ≦０．６、０≦ａ≦０．１、５≦
ｚ≦１２、０＜ｕ≦３を示す。
【００２５】ここで「主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結
晶構造」とはＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＴｈ2Ｎｉ17相、
ＴｈＭｎ12相、Ｔｈ2Ｚｎ17相、およびＲ3（ＦｅＭ）29
相とのそれぞれの特徴ある回折線の主回折線に対する回
折強度がその相単相における回折強度比に比べ１／１０
以下であることを示す。例えば、Ｔｈ2Ｚｎ17相であれ
ば（０２４）面、Ｔｈ2Ｎｉ17相であれば（２０３）面
の回折線である。
晶構造」とはＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定
したＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＴｈ2Ｎｉ17相、
ＴｈＭｎ12相、Ｔｈ2Ｚｎ17相、およびＲ3（ＦｅＭ）29
相とのそれぞれの特徴ある回折線の主回折線に対する回
折強度がその相単相における回折強度比に比べ１／１０
以下であることを示す。例えば、Ｔｈ2Ｚｎ17相であれ
ば（０２４）面、Ｔｈ2Ｎｉ17相であれば（２０３）面
の回折線である。
【００２６】また、平均結晶粒径はＸ線回折から各回折
線の半値幅（あるいは半価幅）からシェラーの式を用い
て算出する、あるいはＴＥＭ観察を行い、観測された結
晶粒を平均して求めることができる。
線の半値幅（あるいは半価幅）からシェラーの式を用い
て算出する、あるいはＴＥＭ観察を行い、観測された結
晶粒を平均して求めることができる。
【００２７】また、平均結晶粒径はＸ線回折法により測
定した各回折線の半値幅（または半価幅）からシェラー
の式を用いて算出した、またはＴＥＭ観察を行って観察
された結晶粒を平均する方法により求めることができ
る。
定した各回折線の半値幅（または半価幅）からシェラー
の式を用いて算出した、またはＴＥＭ観察を行って観察
された結晶粒を平均する方法により求めることができ
る。
【００２８】前記一般式（II）の磁石材料を構成する各
成分の働きおよび各成分の量を規定した理由について詳
細に説明する。ただし、Ｒ元素、Ｍ元素、Ｃｏ、Ｘ元素
の作用およびそれらの元素量規定は前述した磁石材料１
と同様である。
成分の働きおよび各成分の量を規定した理由について詳
細に説明する。ただし、Ｒ元素、Ｍ元素、Ｃｏ、Ｘ元素
の作用およびそれらの元素量規定は前述した磁石材料１
と同様である。
【００２９】Ｔ元素は、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元
素であり、これらの元素は保磁力の温度特性改善に有効
である。その範囲は０．１を超えると飽和磁束密度が低
下してしまう。好ましくは０．０８以下である。特にＣ
ｕは結晶粒調整に有効な元素でありこれは飽和磁化の大
きな合金で顕著であり、保磁力の改善に極めて有効であ
る。
Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元
素であり、これらの元素は保磁力の温度特性改善に有効
である。その範囲は０．１を超えると飽和磁束密度が低
下してしまう。好ましくは０．０８以下である。特にＣ
ｕは結晶粒調整に有効な元素でありこれは飽和磁化の大
きな合金で顕著であり、保磁力の改善に極めて有効であ
る。
【００３０】前記一般式（II）で表わされる磁石材料に
おいて、前記磁石材料１で説明したのと同様な理由によ
り、前記磁石材料の平均結晶粒径を２００ｎｍ以下にす
ることが必要である。より好ましい前記磁石材料の平均
結晶粒径は５〜１５０ｎｍ、さらに好ましくは１０〜１
００ｎｍである。
おいて、前記磁石材料１で説明したのと同様な理由によ
り、前記磁石材料の平均結晶粒径を２００ｎｍ以下にす
ることが必要である。より好ましい前記磁石材料の平均
結晶粒径は５〜１５０ｎｍ、さらに好ましくは１０〜１
００ｎｍである。
【００３１】前記一般式（II）で表わされる磁石材料に
おいて、前記磁石材料１で説明したのと同様に、ＣｕＫ
α線を用いたＸ線回折法により測定したＴｂＣｕ7型結
晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相の主
回折線の回折強度をそれぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした
時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下
にすることが好ましい。この回折強度比が２を超えると
ｂｃｃ相が本来持つ軟磁気特性によって磁石特性が劣化
する恐れがある。より好ましい前記回折強度比は１以下
である。
おいて、前記磁石材料１で説明したのと同様に、ＣｕＫ
α線を用いたＸ線回折法により測定したＴｂＣｕ7型結
晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とするｂｃｃ相の主
回折線の回折強度をそれぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした
時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下
にすることが好ましい。この回折強度比が２を超えると
ｂｃｃ相が本来持つ軟磁気特性によって磁石特性が劣化
する恐れがある。より好ましい前記回折強度比は１以下
である。
【００３２】前記一般式（II）の磁石材料中には、酸化
物、窒化物、炭化物などの前記Ｘ元素に基づく化合物を
含有することを許容する。
物、窒化物、炭化物などの前記Ｘ元素に基づく化合物を
含有することを許容する。
【００３３】次に、本発明に係る磁石材料の製造方法を
説明する。
説明する。
【００３４】まず、所定の組成になるように、Ｒ、Ｍ、
Ｆｅ，Ｃｏ、Ａ、Ｘの各元素を調製し、高周波溶解炉、
あるいはアーク溶解炉で母合金を作製する。なお、Ｘと
してＣ、Ｐ，Ｓ、Ｂを選択した場合には、素材そのもの
あるいはＦｅＣ，ＦｅＰ、ＦｅＢ、ＦｅＳなどの化合物
を用いて同時に溶解することができる。
Ｆｅ，Ｃｏ、Ａ、Ｘの各元素を調製し、高周波溶解炉、
あるいはアーク溶解炉で母合金を作製する。なお、Ｘと
してＣ、Ｐ，Ｓ、Ｂを選択した場合には、素材そのもの
あるいはＦｅＣ，ＦｅＰ、ＦｅＢ、ＦｅＳなどの化合物
を用いて同時に溶解することができる。
【００３５】得られた合金を、９００℃から１１５０℃
の範囲で０．１〜１００時間、不活性雰囲気中あるいは
真空中で熱処理したのち、急冷あるいは徐冷し、一般式
（Ｉ）、（II）で表わされるボンド磁石母合金を製造す
る。その冷却速度は特に限定しないが、好ましくは２０
〜５００℃／時間である。
の範囲で０．１〜１００時間、不活性雰囲気中あるいは
真空中で熱処理したのち、急冷あるいは徐冷し、一般式
（Ｉ）、（II）で表わされるボンド磁石母合金を製造す
る。その冷却速度は特に限定しないが、好ましくは２０
〜５００℃／時間である。
【００３６】得られた合金を再度溶解し、溶融状態の合
金を高速回転する冷却体上に射出する、すなわち液体急
冷法によりＴｂＣｕ7型結晶構造を得ることができる。
液体急冷法は単ロール法、双ロール法、アトマイズ法な
ど特に限定されないが、量産性を考慮すると単ロールが
もっとも好ましい。この場合、作製条件は特に限定しな
いが、例えばボンド磁石用には１０〜５０ｍ／ｓが好ま
しい。ロール材質もＣｕ基、Ｆｅ基合金のいずれでもよ
いが、特に冷却能を考慮すると高硬度のＣｕ基合金（例
えばＢｅＣｕ，ＴｉＣｕ、ＣｒＣｕなど）が好ましい。
得られる試料はフレーク状、あるいは薄帯状であるが、
その板厚は５〜１００μｍであり、好ましくは１０〜８
０μｍ、さらに好ましくは１２〜６０μｍである。な
お、量産を考慮すると母合金を作製せず、調製した合金
をノズル付きるつぼで溶解し、そのまま急冷する方法で
もよい。急冷状態は出来るだけアモルファス化されてい
るのが好ましいが、一部結晶質が混在しても問題ない。
金を高速回転する冷却体上に射出する、すなわち液体急
冷法によりＴｂＣｕ7型結晶構造を得ることができる。
液体急冷法は単ロール法、双ロール法、アトマイズ法な
ど特に限定されないが、量産性を考慮すると単ロールが
もっとも好ましい。この場合、作製条件は特に限定しな
いが、例えばボンド磁石用には１０〜５０ｍ／ｓが好ま
しい。ロール材質もＣｕ基、Ｆｅ基合金のいずれでもよ
いが、特に冷却能を考慮すると高硬度のＣｕ基合金（例
えばＢｅＣｕ，ＴｉＣｕ、ＣｒＣｕなど）が好ましい。
得られる試料はフレーク状、あるいは薄帯状であるが、
その板厚は５〜１００μｍであり、好ましくは１０〜８
０μｍ、さらに好ましくは１２〜６０μｍである。な
お、量産を考慮すると母合金を作製せず、調製した合金
をノズル付きるつぼで溶解し、そのまま急冷する方法で
もよい。急冷状態は出来るだけアモルファス化されてい
るのが好ましいが、一部結晶質が混在しても問題ない。
【００３７】この場合結晶粒が微細になるため、特にボ
ンド磁石用として適している。また、本発明の合金には
少量のα―Ｆｅ（Ｃｏ）を含むが、急冷すると主相中に
取り込まれるか、あるいは極めて微細な結晶粒径とな
り、磁石用として重要な特性を担う。α―Ｆｅ（Ｃｏ）
の微細な結晶粒は急冷後の４００〜９００℃で０．１〜
１００時間の熱処理によっても得ることができる。
ンド磁石用として適している。また、本発明の合金には
少量のα―Ｆｅ（Ｃｏ）を含むが、急冷すると主相中に
取り込まれるか、あるいは極めて微細な結晶粒径とな
り、磁石用として重要な特性を担う。α―Ｆｅ（Ｃｏ）
の微細な結晶粒は急冷後の４００〜９００℃で０．１〜
１００時間の熱処理によっても得ることができる。
【００３８】一方、粉砕した試料をガスを用いて窒化、
炭化などＸ元素を格子間位置に導入することにより、磁
気異方性の改善、キュリー温度の向上を達成できる。こ
の方法を詳細に述べると下記の通りである。
炭化などＸ元素を格子間位置に導入することにより、磁
気異方性の改善、キュリー温度の向上を達成できる。こ
の方法を詳細に述べると下記の通りである。
【００３９】導入させるＸ元素を含むガス、例えば窒化
の場合は窒素、炭化の場合はメタンガスを０．００１〜
１００気圧の範囲の圧力下とし、２００℃から１０００
℃の範囲で０．１〜３００時間行えばよい。また、キャ
リアーガスとしてアンモニアガスを用いて窒素ガス、メ
タンガスなどと混合したガスとして使用してもＸ元素の
導入を図ることができる。
の場合は窒素、炭化の場合はメタンガスを０．００１〜
１００気圧の範囲の圧力下とし、２００℃から１０００
℃の範囲で０．１〜３００時間行えばよい。また、キャ
リアーガスとしてアンモニアガスを用いて窒素ガス、メ
タンガスなどと混合したガスとして使用してもＸ元素の
導入を図ることができる。
【００４０】また、この急冷した材料に水素の吸脱蔵を
行わせることにより、異方性ボンド磁石用材料に適した
試料にすることができる。これは、３００〜１０００℃
の範囲で０．１〜１０時間水素加圧状態（０．１〜１０
ａｔｍ）で試料に水素を吸蔵させると希土類金属水素化
物と遷移金属合金に分解する。この際、水素ガスはこれ
単独でも、不活性ガスとの混合ガスでもよい。不活性ガ
スはＨｅ，Ａｒが好ましい。次に、減圧状態として３０
０〜１０００℃で１分から１０時間熱処理を行うと、吸
蔵した水素を放出し、ＴｂＣｕ7型を主とする結晶相と
ＦｅＣｏ相が生成される。Ｘ元素は予め合金中に入れた
状態で水素を吸蔵放出させてもよく、また水素吸蔵放出
後にガスを用いて導入してもよい。
行わせることにより、異方性ボンド磁石用材料に適した
試料にすることができる。これは、３００〜１０００℃
の範囲で０．１〜１０時間水素加圧状態（０．１〜１０
ａｔｍ）で試料に水素を吸蔵させると希土類金属水素化
物と遷移金属合金に分解する。この際、水素ガスはこれ
単独でも、不活性ガスとの混合ガスでもよい。不活性ガ
スはＨｅ，Ａｒが好ましい。次に、減圧状態として３０
０〜１０００℃で１分から１０時間熱処理を行うと、吸
蔵した水素を放出し、ＴｂＣｕ7型を主とする結晶相と
ＦｅＣｏ相が生成される。Ｘ元素は予め合金中に入れた
状態で水素を吸蔵放出させてもよく、また水素吸蔵放出
後にガスを用いて導入してもよい。
【００４１】次に、本発明のボンド磁石について説明す
る。
る。
【００４２】このボンド磁石は、一般式（Ｒ1-xＭx）
（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu…（Ｉ）で表わされ、かつ主たる
硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で平均結晶粒径が５〜
２００ｎｍである合金とバインダーを含有する。
（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu…（Ｉ）で表わされ、かつ主たる
硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で平均結晶粒径が５〜
２００ｎｍである合金とバインダーを含有する。
【００４３】ここでＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ、Ｒ：Ｙを含
む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ：
Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、Ｘ：
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１つの
元素、 ｘ、ｙ、ｚ、ｕは０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ
≦０．６、５≦ｚ≦１２、０＜ｕ≦３である。
む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの元素、Ｍ：
Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、Ｘ：
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１つの
元素、 ｘ、ｙ、ｚ、ｕは０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ
≦０．６、５≦ｚ≦１２、０＜ｕ≦３である。
【００４４】本発明に係る別のボンド磁石は、一般式
（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸ u…（II）で表わ
され、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で、平均
結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金とバインダーを含
有する。
（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸ u…（II）で表わ
され、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で、平均
結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金とバインダーを含
有する。
【００４５】ここで、Ｒ，Ｍ，Ｔ，Ｘはそれぞれ、Ｒ：
Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの元
素、Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元
素、Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、Ｘ：Ｃ、
Ｎ、Ｏ、Ｂ、Ｓ、Ｐから選ばれる少なくとも１つの元素
であり、ｘ、ｙ、ａ、ｚ、ｕは、 ０．１≦ｘ≦０．
６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１、 ５≦ｚ≦１
２、 ０＜ｕ≦３で表わされる。これらの一般式
（Ｉ），（II）で表わされる各元素の効果、限定理由は
本発明の磁石材料における効果、限定理由と同じであ
る。
Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの元
素、Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元
素、Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，
Ｗ，Ｍｎから選ばれる少なくとも１つの元素、Ｘ：Ｃ、
Ｎ、Ｏ、Ｂ、Ｓ、Ｐから選ばれる少なくとも１つの元素
であり、ｘ、ｙ、ａ、ｚ、ｕは、 ０．１≦ｘ≦０．
６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１、 ５≦ｚ≦１
２、 ０＜ｕ≦３で表わされる。これらの一般式
（Ｉ），（II）で表わされる各元素の効果、限定理由は
本発明の磁石材料における効果、限定理由と同じであ
る。
【００４６】次に、ボンド磁石の製造方法を説明する。
【００４７】前述した方法により得られたボンド磁石材
料をハンマーミル、ジェットミルなどによって数μｍ〜
数ｍｍにまで粉砕する。場合によっては、急冷材料を粗
粉砕する程度でもよく、例えば窒素を含むと格子が膨張
することにより微粉化することでもよい。
料をハンマーミル、ジェットミルなどによって数μｍ〜
数ｍｍにまで粉砕する。場合によっては、急冷材料を粗
粉砕する程度でもよく、例えば窒素を含むと格子が膨張
することにより微粉化することでもよい。
【００４８】本発明の合金粉末をバインダーと混合し、
圧縮成形、または射出成形することによりボンド磁石を
製造する。前記合金粉末としては粒径２．８μｍ以下の
微細な粉末の含有量が５ｖｏｌ．％以下、より好ましく
は２ｖｏｌ．％以下である。このような微粉末の除去に
は、例えば気流分散機を用いて分散する方法、または前
記合金粉末を溶媒中に分散させ、浮遊粒子を除去する方
法等を採用することができる。
圧縮成形、または射出成形することによりボンド磁石を
製造する。前記合金粉末としては粒径２．８μｍ以下の
微細な粉末の含有量が５ｖｏｌ．％以下、より好ましく
は２ｖｏｌ．％以下である。このような微粉末の除去に
は、例えば気流分散機を用いて分散する方法、または前
記合金粉末を溶媒中に分散させ、浮遊粒子を除去する方
法等を採用することができる。
【００４９】前記バインダーは例えばエポキシ樹脂、ナ
イロンなどの合成樹脂を用いることができる。前記合成
樹脂エポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂を用いる場合に
は圧縮成形後に１００〜２００℃の温度でキュア処理す
ることが好ましい。前記合成樹脂としてナイロンのよう
な熱可塑性樹脂を用いる場合には、射出成形法を用いる
ことが望ましい。
イロンなどの合成樹脂を用いることができる。前記合成
樹脂エポキシ樹脂のような熱硬化性樹脂を用いる場合に
は圧縮成形後に１００〜２００℃の温度でキュア処理す
ることが好ましい。前記合成樹脂としてナイロンのよう
な熱可塑性樹脂を用いる場合には、射出成形法を用いる
ことが望ましい。
【００５０】以上説明した本発明に係わる磁石材料は一
般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy） zＸu…（Ｉ）または
一般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）
で表わされ、主たる硬磁性相が極めて熱的に安定なＴｂ
Ｃｕ7型結晶構造を有し、かつ平均結晶粒径が５〜２０
０ｎｍであるため、高保磁力、高飽和磁化（高残留磁
化）で、さらに保磁力の温度依存性を改善することがで
きる。
般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy） zＸu…（Ｉ）または
一般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）
で表わされ、主たる硬磁性相が極めて熱的に安定なＴｂ
Ｃｕ7型結晶構造を有し、かつ平均結晶粒径が５〜２０
０ｎｍであるため、高保磁力、高飽和磁化（高残留磁
化）で、さらに保磁力の温度依存性を改善することがで
きる。
【００５１】すなわち、一般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-y
Ｃｏy）zＸu…（Ｉ）または一般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ
1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）で表わされるようにＲであ
る希土類元素の一部をＭ元素で置換し、かつその置換量
を０．１０≦ｘ≦０．６の範囲に特定することにより、
主たる硬磁性相の熱的安定性を極めて高めたＴｂＣｕ７
型結晶構造を有するボンド磁石を実現できる。その結
果、保磁力、飽和磁化（高残留磁化）を向上でき、さら
に保磁力の温度依存性を改善することができる。特に、
一般式（II）に示すようにＦｅの一部をＣｏの他にＴ元
素で置換することにより、保磁力の温度依存性をより一
層効果的に改善することができる。
Ｃｏy）zＸu…（Ｉ）または一般式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ
1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）で表わされるようにＲであ
る希土類元素の一部をＭ元素で置換し、かつその置換量
を０．１０≦ｘ≦０．６の範囲に特定することにより、
主たる硬磁性相の熱的安定性を極めて高めたＴｂＣｕ７
型結晶構造を有するボンド磁石を実現できる。その結
果、保磁力、飽和磁化（高残留磁化）を向上でき、さら
に保磁力の温度依存性を改善することができる。特に、
一般式（II）に示すようにＦｅの一部をＣｏの他にＴ元
素で置換することにより、保磁力の温度依存性をより一
層効果的に改善することができる。
【００５２】また、前記一般式（Ｉ）、（II）で表わさ
れる磁石材料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法
により測定したＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＦｅ
Ｃｏを主体とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれ
ぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比
［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下にすると磁石特性を一
層向上することができる。
れる磁石材料において、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法
により測定したＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＦｅ
Ｃｏを主体とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれ
ぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比
［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下にすると磁石特性を一
層向上することができる。
【００５３】本発明に係わるボンド磁石は一般式一般式
（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu…（Ｉ）または一般
式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）で表
わされ主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で、平均
結晶粒径が５〜２００ｎｍである磁石材料とバインダー
を混合し、成形することによって、高保磁力、高飽和磁
化（高残留磁化）で、さらに保磁力の温度依存性が改善
され、高い環境温度下での使用が可能になる。
（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu…（Ｉ）または一般
式（Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu…（II）で表
わされ主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型結晶構造で、平均
結晶粒径が５〜２００ｎｍである磁石材料とバインダー
を混合し、成形することによって、高保磁力、高飽和磁
化（高残留磁化）で、さらに保磁力の温度依存性が改善
され、高い環境温度下での使用が可能になる。
【００５４】また、前記一般式（Ｉ）、（II）で表わさ
れるボンド磁石において、前記磁石材料で説明したのと
同様に、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定した
ＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とす
るｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(TbC
u7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／
Ｉ(TbCu7)］が２以下にすると磁石特性を一層向上する
ことができる。
れるボンド磁石において、前記磁石材料で説明したのと
同様に、ＣｕＫα線を用いたＸ線回折法により測定した
ＴｂＣｕ7型結晶構造をもつ主相とＦｅＣｏを主体とす
るｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(TbC
u7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／
Ｉ(TbCu7)］が２以下にすると磁石特性を一層向上する
ことができる。
【００５５】
【実施例】以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
【００５６】（実施例１および比較例１）（Ｓｍ0.7Ｔ
ｉ0.3）（Ｆｅ0.7Ｃｏ0.3）7合金（実施例１）とＳｍ
（Ｆｅ0.7Ｃｏ0.3）8合金（比較例１）とを溶解した
後、それぞれＡｒ雰囲気中で単ロール法により板厚２０
μｍの急冷合金を作製した。得られた合金を６００〜１
０００℃の範囲で各１時間熱処理してＸ線回折を行っ
た。その結果、本発明の試料では熱処理温度範囲内でい
ずれもＴｂＣｕ7相が得られたが、一方比較例では７０
０℃を超えるとＴｈ2Ｚｎ17相の回折線が見られ、温度
上昇とともに、その回折強度が強くなりそれとともにＦ
ｅ（Ｃｏ）の回折線が強くなった。
ｉ0.3）（Ｆｅ0.7Ｃｏ0.3）7合金（実施例１）とＳｍ
（Ｆｅ0.7Ｃｏ0.3）8合金（比較例１）とを溶解した
後、それぞれＡｒ雰囲気中で単ロール法により板厚２０
μｍの急冷合金を作製した。得られた合金を６００〜１
０００℃の範囲で各１時間熱処理してＸ線回折を行っ
た。その結果、本発明の試料では熱処理温度範囲内でい
ずれもＴｂＣｕ7相が得られたが、一方比較例では７０
０℃を超えるとＴｈ2Ｚｎ17相の回折線が見られ、温度
上昇とともに、その回折強度が強くなりそれとともにＦ
ｅ（Ｃｏ）の回折線が強くなった。
【００５７】これらの熱処理した合金について、窒化処
理を行った。条件は４００℃、１時間でＮＨ３とＮ２の
流量比を１０：１としている。処理後の各合金について
ＶＳＭで評価した。その結果を図１に示す。
理を行った。条件は４００℃、１時間でＮＨ３とＮ２の
流量比を１０：１としている。処理後の各合金について
ＶＳＭで評価した。その結果を図１に示す。
【００５８】図１から明らかなように実施例１の合金
は、比較例１の合金に比べて高保磁力で、かつその保磁
力が極めて安定であることがわかる。
は、比較例１の合金に比べて高保磁力で、かつその保磁
力が極めて安定であることがわかる。
【００５９】（実施例２〜１４および比較例２〜４）下
記表１に示した実施例２〜１４、比較例２〜４の合金組
成につき所定量計り取り、Ａｒ雰囲気中の単ロール法に
よって板厚が２０μｍの急冷合金を作製した。ここでは
直径３００ｍｍのＣｕＢｅ製ロールを使用し、ロール周
速は３５ｍ/ｓに設定し、射出圧は０.８ｋｇ/ｃｍ2とし
た。得られた粉末についてＸ線回折測定を行い、いずれ
の合金も主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7相であることを確
認した。
記表１に示した実施例２〜１４、比較例２〜４の合金組
成につき所定量計り取り、Ａｒ雰囲気中の単ロール法に
よって板厚が２０μｍの急冷合金を作製した。ここでは
直径３００ｍｍのＣｕＢｅ製ロールを使用し、ロール周
速は３５ｍ/ｓに設定し、射出圧は０.８ｋｇ/ｃｍ2とし
た。得られた粉末についてＸ線回折測定を行い、いずれ
の合金も主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7相であることを確
認した。
【００６０】下記表２にこれらの粉末をＶＳＭで１５０
ｋＯｅの磁場で磁気特性を評価した結果を示す。
ｋＯｅの磁場で磁気特性を評価した結果を示す。
【００６１】保磁力の温度変化は、２５℃、１００℃で
の保磁力をそれぞれｉＨｃ（２５℃）、ｉＨｃ（１００
℃）とした時の{［（ｉＨｃ（１００℃）―ｉＨｃ（２
５℃））／７５］／ ｉＨｃ（２５℃）}×１００とし
た。
の保磁力をそれぞれｉＨｃ（２５℃）、ｉＨｃ（１００
℃）とした時の{［（ｉＨｃ（１００℃）―ｉＨｃ（２
５℃））／７５］／ ｉＨｃ（２５℃）}×１００とし
た。
【００６２】結晶粒径は、シェラーの式より回折線の半
価幅から求めた。
価幅から求めた。
【００６３】Ｘ線回折法により測定した主相とＦｅＣｏ
を主体とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれ
Ｉ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(b
cc)／Ｉ(TbCu7)］を求めた。
を主体とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれ
Ｉ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(b
cc)／Ｉ(TbCu7)］を求めた。
【００６４】これらの結果を下記表２に併記する。
【表１】
【表２】 前記表１および表２から明らかなように実施例２〜１４
の磁石材料は、比較例２〜４の磁石材料に比べて高残留
磁束密度、高保磁力であり、かつ保磁力の温度係数が小
さいことがわかる。
の磁石材料は、比較例２〜４の磁石材料に比べて高残留
磁束密度、高保磁力であり、かつ保磁力の温度係数が小
さいことがわかる。
【００６５】比較例１の磁石材料において保磁力の温度
係数が大きくなるのは、主たる硬磁性相が正方晶のＮｄ
2Ｆｅ14Ｂ1型結晶構造を有することによる。また、比較
例２、３において残留磁束密度、保磁力が低いのは希土
類元素の置換元素であるＮｂ，Ｔｉの量がそれぞれ前記
一般式（Ｉ），（II）で規定した範囲を外れるためであ
る。
係数が大きくなるのは、主たる硬磁性相が正方晶のＮｄ
2Ｆｅ14Ｂ1型結晶構造を有することによる。また、比較
例２、３において残留磁束密度、保磁力が低いのは希土
類元素の置換元素であるＮｂ，Ｔｉの量がそれぞれ前記
一般式（Ｉ），（II）で規定した範囲を外れるためであ
る。
【００６６】（実施例１５〜２７および比較例５〜７）
まず、高純度の元素を調製し下記表３に示す合金を作製
した。これらの母合金インゴットをＡｒガス雰囲気中で
高周波誘導加熱により再溶解した後、溶湯を３５ｍ／ｓ
で回転する直径３００ｍｍのＣｕBe製ロール上に圧力
０．８ｋｇ／ｃｍ 2で射出することにより、厚さ２５μ
ｍの急冷合金薄帯を作製した。ひきつづき、これらの合
金薄帯を７５０℃で１時間熱処理したのち、窒化、ある
いは炭化を行った。
まず、高純度の元素を調製し下記表３に示す合金を作製
した。これらの母合金インゴットをＡｒガス雰囲気中で
高周波誘導加熱により再溶解した後、溶湯を３５ｍ／ｓ
で回転する直径３００ｍｍのＣｕBe製ロール上に圧力
０．８ｋｇ／ｃｍ 2で射出することにより、厚さ２５μ
ｍの急冷合金薄帯を作製した。ひきつづき、これらの合
金薄帯を７５０℃で１時間熱処理したのち、窒化、ある
いは炭化を行った。
【００６７】得られた実施例１５〜２７および比較例５
〜７の粉末についてＸ線回折測定を行った。その結果、
全ての実施例と比較例６、７はいずれも主たる硬磁性相
がＴｂＣｕ7型結晶構造であることが確認できた。これ
に対して比較例５は主たる硬磁性相が正方晶のＮｄ2Ｆ
ｅ14Ｂ1型結晶構造である。
〜７の粉末についてＸ線回折測定を行った。その結果、
全ての実施例と比較例６、７はいずれも主たる硬磁性相
がＴｂＣｕ7型結晶構造であることが確認できた。これ
に対して比較例５は主たる硬磁性相が正方晶のＮｄ2Ｆ
ｅ14Ｂ1型結晶構造である。
【００６８】これらの粉末に２重量％の熱硬化性エポキ
シ樹脂を混練し、８ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力により圧縮成
形した。そして、１５０℃で２．５時間キュア処理して
ボンド磁石を製造した。
シ樹脂を混練し、８ｔｏｎ／ｃｍ２の圧力により圧縮成
形した。そして、１５０℃で２．５時間キュア処理して
ボンド磁石を製造した。
【００６９】下記表４に作製したボンド磁石の磁気特性
を評価した結果を示す。保磁力の温度変化は２５、１０
０℃での保磁力をそれぞれｉＨｃ（２５℃）、ｉＨｃ
（１００℃）とした時の{［（ｉＨｃ（１００℃）―ｉ
Ｈｃ（２５℃））／７５］／ ｉＨｃ（２５℃）}×１０
０とした。
を評価した結果を示す。保磁力の温度変化は２５、１０
０℃での保磁力をそれぞれｉＨｃ（２５℃）、ｉＨｃ
（１００℃）とした時の{［（ｉＨｃ（１００℃）―ｉ
Ｈｃ（２５℃））／７５］／ ｉＨｃ（２５℃）}×１０
０とした。
【００７０】結晶粒径は、シェラーの式より回折線の半
価幅から求めた。
価幅から求めた。
【００７１】Ｘ線回折法により測定した主相とＦｅＣｏ
を主体とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれ
Ｉ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(b
cc)／Ｉ(TbCu7)］を求めた。
を主体とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれ
Ｉ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(b
cc)／Ｉ(TbCu7)］を求めた。
【００７２】これらの結果を下記表４に併記する。
【表３】
【表４】 前記表３、４から明らかなように実施例１５〜２７のボ
ンド磁石は、比較例５〜７のボンド磁石に比べて高残留
磁束密度、高保磁力が得られており、さらに保磁力の温
度係数が小さいことがわかる。
ンド磁石は、比較例５〜７のボンド磁石に比べて高残留
磁束密度、高保磁力が得られており、さらに保磁力の温
度係数が小さいことがわかる。
【００７３】比較例５のボンド磁石において、保磁力の
温度係数が大きくなるのは主たる硬磁性相がＮｄ2Ｆｅ
14Ｂ1型であるためである。また、比較例６、７におい
て残留磁束密度、保磁力が低いのは希土類元素の置換元
素であるＮｂ，Ｔｉ量がそれぞれ前記一般式（Ｉ）、
（II）で規定した範囲外である。
温度係数が大きくなるのは主たる硬磁性相がＮｄ2Ｆｅ
14Ｂ1型であるためである。また、比較例６、７におい
て残留磁束密度、保磁力が低いのは希土類元素の置換元
素であるＮｂ，Ｔｉ量がそれぞれ前記一般式（Ｉ）、
（II）で規定した範囲外である。
【００７４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明に係る磁石
材料は従来の磁石材料に比べて飽和磁化（残留磁化）と
保磁力が向上され、さらに保磁力の温度特性が改善され
る。その結果、本発明に係わるボンド磁石材料は従来の
ボンド磁石材料の応用分野において機器の小型化、省エ
ネルギー化を図ることができるなど顕著な効果を奏す
る。
材料は従来の磁石材料に比べて飽和磁化（残留磁化）と
保磁力が向上され、さらに保磁力の温度特性が改善され
る。その結果、本発明に係わるボンド磁石材料は従来の
ボンド磁石材料の応用分野において機器の小型化、省エ
ネルギー化を図ることができるなど顕著な効果を奏す
る。
【図１】実施例１および比較例１の磁石合金における熱
処理温度と保磁力との関係を示す特性図。
処理温度と保磁力との関係を示す特性図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 坂本 敏也 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 中川 勝利 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 津田井 昭彦 神奈川県川崎市幸区小向東芝町１番地 株 式会社東芝研究開発センター内 (72)発明者 佐橋 政司 神奈川県川崎市幸区堀川町72番地 株式会 社東芝川崎事業所内 Ｆターム(参考） 5E040 AA03 AA19 BB03 CA01 NN01 NN06 NN17
Claims (6)
- 【請求項１】 一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、 であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍであること
を特徴とする磁石材料。 - 【請求項２】 一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、 であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕ，ａは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１ ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍであること
を特徴とする磁石材料。 - 【請求項３】 ＣｕＫα線を用いたＸ線回折において主
たる硬磁性相のＴｂＣｕ７型結晶構造とＦｅＣｏを主体
とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそれぞれＩ(TbC
u7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比［Ｉ(bcc)／
Ｉ(TbCu7)］が２以下であること特徴とする請求項１ま
たは２記載の磁石材料。 - 【請求項４】 一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏy）zＸu …（Ｉ） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、 であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金
とバインダーからなることを特徴とするボンド磁石。 - 【請求項５】 一般式 （Ｒ1-xＭx）（Ｆｅ1-yＣｏyＴa）zＸu …（II） 式中のＲ，Ｍ，Ｘはそれぞれ Ｒ：Ｙを含む希土類元素から選ばれる少なくとも１つの
元素、 Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂから選ばれる少なくとも１つの元素、 Ｔ：Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｖ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｍ
ｎから選ばれる少なくとも１つの元素 Ｘ：Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｂ，Ｓ，Ｐから選ばれる少なくとも１
つの元素、 であり、 ｘ，ｙ，ｚ，ｕ，ａは、それぞれ ０．１≦ｘ≦０．６、 ０≦ｙ≦０．６、 ０≦ａ≦０．１ ５≦ｚ≦１２、 ０＜ｕ≦３、 である、にて表わされ、主たる硬磁性相がＴｂＣｕ7型
結晶構造で、平均結晶粒径が５〜２００ｎｍである合金
とバインダからなることを特徴とするボンド磁石。 - 【請求項６】 前記合金は、ＣｕＫα線を用いたＸ線回
折において主たる硬磁性相のＴｂＣｕ７型結晶構造とＦ
ｅＣｏを主体とするｂｃｃ相の主回折線の回折強度をそ
れぞれＩ(TbCu7)、Ｉ(bcc)とした時、それら回折強度比
［Ｉ(bcc)／Ｉ(TbCu7)］が２以下であること特徴とする
請求項４または５記載のボンド磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10279040A JP2000114020A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 磁石材料およびボンド磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10279040A JP2000114020A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 磁石材料およびボンド磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000114020A true JP2000114020A (ja) | 2000-04-21 |
Family
ID=17605568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10279040A Pending JP2000114020A (ja) | 1998-09-30 | 1998-09-30 | 磁石材料およびボンド磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000114020A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002057017A (ja) * | 2000-05-29 | 2002-02-22 | Daido Steel Co Ltd | 等方性の粉末磁石材料、その製造方法およびボンド磁石 |
| WO2011030387A1 (ja) * | 2009-09-11 | 2011-03-17 | 株式会社 東芝 | 磁石材料、永久磁石、およびそれを用いたモータと発電機 |
| CN111696741A (zh) * | 2019-03-14 | 2020-09-22 | 株式会社东芝 | 磁铁材料、永磁铁、旋转电机及车辆 |
-
1998
- 1998-09-30 JP JP10279040A patent/JP2000114020A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002057017A (ja) * | 2000-05-29 | 2002-02-22 | Daido Steel Co Ltd | 等方性の粉末磁石材料、その製造方法およびボンド磁石 |
| WO2011030387A1 (ja) * | 2009-09-11 | 2011-03-17 | 株式会社 東芝 | 磁石材料、永久磁石、およびそれを用いたモータと発電機 |
| JPWO2011030387A1 (ja) * | 2009-09-11 | 2013-02-04 | 株式会社東芝 | 磁石材料、永久磁石、およびそれを用いたモータと発電機 |
| CN111696741A (zh) * | 2019-03-14 | 2020-09-22 | 株式会社东芝 | 磁铁材料、永磁铁、旋转电机及车辆 |
| CN111696741B (zh) * | 2019-03-14 | 2023-08-08 | 株式会社东芝 | 磁铁材料、永磁铁、旋转电机及车辆 |
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