JPS5927728B2 - 煤状ガラスロッドの製造方法 - Google Patents
煤状ガラスロッドの製造方法Info
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- JPS5927728B2 JPS5927728B2 JP52096735A JP9673577A JPS5927728B2 JP S5927728 B2 JPS5927728 B2 JP S5927728B2 JP 52096735 A JP52096735 A JP 52096735A JP 9673577 A JP9673577 A JP 9673577A JP S5927728 B2 JPS5927728 B2 JP S5927728B2
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- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S65/15—Nonoxygen containing chalogenides
- Y10S65/16—Optical filament or fiber treatment with fluorine or incorporating fluorine in final product
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はグレーデイツドインデツクス型光伝送用ガラス
ファイバの素材となるガラスロッドの前、躯体である煤
状ガラスロッドの製造方法に関するものである。
ファイバの素材となるガラスロッドの前、躯体である煤
状ガラスロッドの製造方法に関するものである。
通信に用いるための光ファイバは通常中心部にコアとそ
の周囲にコアよりも屈折率の低いクラッド部とにより構
成される。
の周囲にコアよりも屈折率の低いクラッド部とにより構
成される。
このような光伝送用ガラスファイバは大別して半径方向
の屈折率分布がコアとクラッドとで階段状に変化してい
るステップインデックス型と放物線に近い型をしたグレ
ーデイツドインデツクス型とがある。細く引き伸ばせば
ファイバとなるもとのガラスロッドはプリフオームとよ
ばれるが、プリフオームも当然コアとクラッドより構成
された構造となつている。
の屈折率分布がコアとクラッドとで階段状に変化してい
るステップインデックス型と放物線に近い型をしたグレ
ーデイツドインデツクス型とがある。細く引き伸ばせば
ファイバとなるもとのガラスロッドはプリフオームとよ
ばれるが、プリフオームも当然コアとクラッドより構成
された構造となつている。
このようなプリフオームの製法の1つに特開昭49−1
0056に示される方法がある。この方法は、まず円柱
状の出発部材を準備し、火炎加水分解によつてガス状の
ガラス原料より作られた微粒子状ガラス(スート)を回
転する出発部材の周囲の面上に積層させる。この時積層
させるガラスの中にはガラスの屈折率を変化させるため
に石英ガラスの他に種々のドーパントカ劾口えられてお
り、最終に得られるプリフオームが所定の屈折率分布が
得られるようにドーパント量は各層毎にコントロールさ
れる。つまりドーパント濃度が最初一定で、或る回数積
層した後、急に屈折率を下げるようなドーパント濃度に
すれば、ステップインデックス型のプリフオームが得ら
れるし、層毎に徐々に屈折率を下げるようにドーパント
濃度を変化させていけばグレーデイツドインデツクス型
のプリフオームが得られる。このようにして得られた煤
状ガラスの積層体は高温炉の中に入れられて透明化され
る。この後出発部材は取り除かれる。そして合成された
円筒状のガラス部分のみが加熱され中空部がコラツプス
されつつ線引されて光伝送用ガラスフアイバが形成され
る。また、別のプリフオームの製造法として特公昭51
−29953に示される方法がある。
0056に示される方法がある。この方法は、まず円柱
状の出発部材を準備し、火炎加水分解によつてガス状の
ガラス原料より作られた微粒子状ガラス(スート)を回
転する出発部材の周囲の面上に積層させる。この時積層
させるガラスの中にはガラスの屈折率を変化させるため
に石英ガラスの他に種々のドーパントカ劾口えられてお
り、最終に得られるプリフオームが所定の屈折率分布が
得られるようにドーパント量は各層毎にコントロールさ
れる。つまりドーパント濃度が最初一定で、或る回数積
層した後、急に屈折率を下げるようなドーパント濃度に
すれば、ステップインデックス型のプリフオームが得ら
れるし、層毎に徐々に屈折率を下げるようにドーパント
濃度を変化させていけばグレーデイツドインデツクス型
のプリフオームが得られる。このようにして得られた煤
状ガラスの積層体は高温炉の中に入れられて透明化され
る。この後出発部材は取り除かれる。そして合成された
円筒状のガラス部分のみが加熱され中空部がコラツプス
されつつ線引されて光伝送用ガラスフアイバが形成され
る。また、別のプリフオームの製造法として特公昭51
−29953に示される方法がある。
この方法はまず石英管を用意する。この石英管を回転さ
せながら石英管の中にガス状のガラス原料を流し、石英
管を外部より熱することによりガラス管の内表面にガラ
スを多数回積層させる。この場合も最終的にプリフオー
ムが所定の屈折率分布となるように層毎のドーパント濃
度をコントロールする。しかる後、さらに高い温度で加
熱することにより、中空部をコラプスしつつ線引して光
伝送用ガラスフアイバを形成させる。しかるに上記2つ
の方法はそれぞれ欠点をもつている。
せながら石英管の中にガス状のガラス原料を流し、石英
管を外部より熱することによりガラス管の内表面にガラ
スを多数回積層させる。この場合も最終的にプリフオー
ムが所定の屈折率分布となるように層毎のドーパント濃
度をコントロールする。しかる後、さらに高い温度で加
熱することにより、中空部をコラプスしつつ線引して光
伝送用ガラスフアイバを形成させる。しかるに上記2つ
の方法はそれぞれ欠点をもつている。
すなわち特開昭49−10056の方法は出発部材と積
層したガラスの熱膨張係数が異なるため、工程中のわず
かな温度変化や衝撃によつて積層したガラスにクラツク
を生じやすい。また特公昭51−29953の方法は出
発部材として用いることのできる石英管の長さ、直径、
肉厚に限度があるため大きなプリフオームを得ることが
できず、したがつてフアイバの大量生産には弱点をもつ
ている。上記2つの方法とは全く異なるプリフオームの
製法として藤原他の特開昭51− 71316がある。
層したガラスの熱膨張係数が異なるため、工程中のわず
かな温度変化や衝撃によつて積層したガラスにクラツク
を生じやすい。また特公昭51−29953の方法は出
発部材として用いることのできる石英管の長さ、直径、
肉厚に限度があるため大きなプリフオームを得ることが
できず、したがつてフアイバの大量生産には弱点をもつ
ている。上記2つの方法とは全く異なるプリフオームの
製法として藤原他の特開昭51− 71316がある。
この方法は回転している出発基盤の面上に向けてあるい
は回転している出発部材1方の端面に向けて、回転軸に
平行な方向からあるいは回転軸と適当な角度をもつた方
向から、複数個のノズルまたはバーナによりガス状のガ
ラス原料を噴出させて高温雰囲気中で酸化あるいは加水
分解させることによりガラス微粒子を合成し、これを出
発基盤上あるいは棒状の出発部材の端末部に堆積させ、
引き続き回転軸の方向にガラス微粒子を積層させていき
、ガラスロツドを得るものである。この時複数個のノズ
ルまたはバーナから噴出させるガラス原料ガス中のドー
パント組成を、回転軸に近い部分(ロツドの中心部)を
ガラスの屈折率を高めるドーパント組成に、回転軸に遠
い部分を中心部よりは屈折率が低くなるようなドーパン
ト組成にしておけぱ、中心部にコアをもち、その周囲に
クラツドをもつ光伝送用フアイバを作るのに必要な構造
のプリフオームを得ることができる。この方法は出発部
材の影響を受けないし、また大きなサイズのプリフオー
ムを得るのに適している。ところで光通信用フアイバに
は、伝送面において2つの重要な特性が要求される。
は回転している出発部材1方の端面に向けて、回転軸に
平行な方向からあるいは回転軸と適当な角度をもつた方
向から、複数個のノズルまたはバーナによりガス状のガ
ラス原料を噴出させて高温雰囲気中で酸化あるいは加水
分解させることによりガラス微粒子を合成し、これを出
発基盤上あるいは棒状の出発部材の端末部に堆積させ、
引き続き回転軸の方向にガラス微粒子を積層させていき
、ガラスロツドを得るものである。この時複数個のノズ
ルまたはバーナから噴出させるガラス原料ガス中のドー
パント組成を、回転軸に近い部分(ロツドの中心部)を
ガラスの屈折率を高めるドーパント組成に、回転軸に遠
い部分を中心部よりは屈折率が低くなるようなドーパン
ト組成にしておけぱ、中心部にコアをもち、その周囲に
クラツドをもつ光伝送用フアイバを作るのに必要な構造
のプリフオームを得ることができる。この方法は出発部
材の影響を受けないし、また大きなサイズのプリフオー
ムを得るのに適している。ところで光通信用フアイバに
は、伝送面において2つの重要な特性が要求される。
1つは光の伝送損失の小さいこと、もう一つは光のパル
ス波形が伝送中に歪んだりパルス幅が広かつたりするこ
とが少ないことである。
ス波形が伝送中に歪んだりパルス幅が広かつたりするこ
とが少ないことである。
後者の性質は低損失で伝送し得るベースバンド周波数の
帯域が広いことを意味しており、フアイバの屈折率分布
が放物線形状に近いほどベースバンド周波数の伝送帯域
が広くなる。伝送損失を増加させる要因には大きくわけ
て3つ存在する。第1は軸方向の屈折率のゆらぎによる
光の散乱、第2は不純物の存在による光の吸収、第3は
コア径が長さ方向に変化することなどによる製造技術上
の不完全性に基く散乱である。上記の2つの伝送特性、
すなわち伝送損失とベースバンド周波数の伝送帯域に関
し、先に述べた特開昭51−71316の方法は次のよ
うな欠点をもつている。
帯域が広いことを意味しており、フアイバの屈折率分布
が放物線形状に近いほどベースバンド周波数の伝送帯域
が広くなる。伝送損失を増加させる要因には大きくわけ
て3つ存在する。第1は軸方向の屈折率のゆらぎによる
光の散乱、第2は不純物の存在による光の吸収、第3は
コア径が長さ方向に変化することなどによる製造技術上
の不完全性に基く散乱である。上記の2つの伝送特性、
すなわち伝送損失とベースバンド周波数の伝送帯域に関
し、先に述べた特開昭51−71316の方法は次のよ
うな欠点をもつている。
1つの欠点はノズル又はバーナを複数個並べただけでは
ガラスを積層する時にたとえ基盤や棒状の出発部材を回
転させても各瞬間を見れば積層されるドーパントの分布
は円周方向に均一ではない。
ガラスを積層する時にたとえ基盤や棒状の出発部材を回
転させても各瞬間を見れば積層されるドーパントの分布
は円周方向に均一ではない。
1例としてコア用ガラスを合成するバーナの軸を出発部
材の回転軸と一致させる位置に置きクラツド用のガラス
を合成するバーナを回転軸より離した場合を考えてみる
。
材の回転軸と一致させる位置に置きクラツド用のガラス
を合成するバーナを回転軸より離した場合を考えてみる
。
通常ガラスの積層量は毎時20〜509である。もし毎
時369すなわち0.019/秒のガラスを積層させる
とすると、これを直径150μmのフアイバに換算する
と毎秒25?のフアイバに相当するガラスを積層してい
ることになる。すなわち基盤あるいは出発部材を1回/
秒回転させるとフアイバの屈折率が25cmの周期でゆ
らぐことになる。つまりクラツド用のバーナにより噴射
されたドーパントはフアイバ内では25?の周期でらせ
ん状に分布していることになる。これはクラツド用のノ
ズルをもう1本回転軸に対して対称の位置に配置しても
同じことである。
時369すなわち0.019/秒のガラスを積層させる
とすると、これを直径150μmのフアイバに換算する
と毎秒25?のフアイバに相当するガラスを積層してい
ることになる。すなわち基盤あるいは出発部材を1回/
秒回転させるとフアイバの屈折率が25cmの周期でゆ
らぐことになる。つまりクラツド用のバーナにより噴射
されたドーパントはフアイバ内では25?の周期でらせ
ん状に分布していることになる。これはクラツド用のノ
ズルをもう1本回転軸に対して対称の位置に配置しても
同じことである。
要するに複数個のノズルを並べただけでは解決できない
問題である。そして先に述べたように屈折率の軸方向の
不均一性は、伝送損失を増加させる。更に屈折率分布が
周期的にかつらせん状に変化することは同時にフアイバ
の断面内での屈折率分布が円対称でないことを意味する
。つまりノズルを並べて作つたプリフオームのある断面
内で中心を通るどの直線上の屈折率分布もが同じであり
得ないのである。このことはグレーデイツドインデツク
ス型フアイバにおいては伝送帯域を狭くする結果になる
。またノズルまたはバーナを多数個用いることのもう一
つの大きな欠点は制御すべきガスの数が著しく多くなり
装置が大型、複雑になると同時に再現性を保持すること
も容易でない。
問題である。そして先に述べたように屈折率の軸方向の
不均一性は、伝送損失を増加させる。更に屈折率分布が
周期的にかつらせん状に変化することは同時にフアイバ
の断面内での屈折率分布が円対称でないことを意味する
。つまりノズルを並べて作つたプリフオームのある断面
内で中心を通るどの直線上の屈折率分布もが同じであり
得ないのである。このことはグレーデイツドインデツク
ス型フアイバにおいては伝送帯域を狭くする結果になる
。またノズルまたはバーナを多数個用いることのもう一
つの大きな欠点は制御すべきガスの数が著しく多くなり
装置が大型、複雑になると同時に再現性を保持すること
も容易でない。
本発明者等は上記特開昭51−71316の発明の欠点
を除去すべく研究を重ねた結果、複数個のノズルあるい
は複数個のバーナを並べる代りに、ただ1本の同心多重
管バーナを用い、該バーナの各ノズルよりドーパント濃
度の異るガラス原料ガスと火炎加水分解用のガスとを供
給すれは、軸方向の屈折率分布が極めて良好となり、特
性のすぐれたグレーデイツドインデツクス型フアイバを
得るためのプリフオームの前1駆体である煤状ガラスロ
ツドを製造することができるという知見を得て、本発明
に到達したものである。
を除去すべく研究を重ねた結果、複数個のノズルあるい
は複数個のバーナを並べる代りに、ただ1本の同心多重
管バーナを用い、該バーナの各ノズルよりドーパント濃
度の異るガラス原料ガスと火炎加水分解用のガスとを供
給すれは、軸方向の屈折率分布が極めて良好となり、特
性のすぐれたグレーデイツドインデツクス型フアイバを
得るためのプリフオームの前1駆体である煤状ガラスロ
ツドを製造することができるという知見を得て、本発明
に到達したものである。
以下に添付図面を参照して本発明方法を詳細に説明する
。
。
第1図は本発明方法の一実帷態様例を示す概略説明図で
、同心四重管バーナ3を用いてグレーデイツドインデツ
クス型プリフオーム用の煤状ガラスロツド2を生成する
場合を示し、第2図はその同心四重管バーナ3の先端部
を示す斜視図である。
、同心四重管バーナ3を用いてグレーデイツドインデツ
クス型プリフオーム用の煤状ガラスロツド2を生成する
場合を示し、第2図はその同心四重管バーナ3の先端部
を示す斜視図である。
このバーナは石英ガラスで作られている。バーナの中心
ノズル11より、アルゴンガスをキヤリアガスとして屈
折率を高めるような第1のガラス原料を流す。
ノズル11より、アルゴンガスをキヤリアガスとして屈
折率を高めるような第1のガラス原料を流す。
この原料ガスとしては、例えばSiCl4と屈折率を高
めるためのドーパントガスとしてGeCl4とPOCl
3とを用いる。POCl3は屈折率を高めると共にガラ
スの熱膨張係数やガラス化温度を調整する役割りも果た
す。四重管バーナの第2のノズル12より、やはりアル
ゴンガスをキヤリアとして第1の原料ガスより合成され
るガラスよりも屈折率を低くする第2のガラス原料ガス
を流す。
めるためのドーパントガスとしてGeCl4とPOCl
3とを用いる。POCl3は屈折率を高めると共にガラ
スの熱膨張係数やガラス化温度を調整する役割りも果た
す。四重管バーナの第2のノズル12より、やはりアル
ゴンガスをキヤリアとして第1の原料ガスより合成され
るガラスよりも屈折率を低くする第2のガラス原料ガス
を流す。
この原料ガスとしては、例えばSiCl4と屈折率を低
くするためのドーパントガスとしてBBr3(必要に応
じてGeCl3を混合してもよい)とを用いる。四重管
バーナの第3のノズル13からは水素ガス、第4のノズ
ル14からは酸素ガスを噴出させる。
くするためのドーパントガスとしてBBr3(必要に応
じてGeCl3を混合してもよい)とを用いる。四重管
バーナの第3のノズル13からは水素ガス、第4のノズ
ル14からは酸素ガスを噴出させる。
ノズル13からの水素とノズル14からの酸素が反応す
ると水を生じ、これとガラス原料ガスが反応し、加水分
解によりSlO2,GeO2,p2O5,B2O3など
の煤状ガラス微粒子が合成される。
ると水を生じ、これとガラス原料ガスが反応し、加水分
解によりSlO2,GeO2,p2O5,B2O3など
の煤状ガラス微粒子が合成される。
合成された煤状ガラス微粒子は回転する耐火性のシート
1例えば石英ガラスロツドの先端に回転軸とほぼ平行に
吹きつけられ、該シート1に堆積する。そして引き続き
原料を供給することにより、煤状ガラス微粒子を軸方向
に成長させていくことができ、これにより煤状ガラスロ
ツド2が形成される。この時、煤状ガラスロツド2の外
径を一定にするために、煤状ガラスロツド2のガラス積
層面とバーナの先端との距離を一定に保ちつつシート1
を煤状ガラスロツド2の成長速度に合せて上昇させる。
ノズル11から噴出する第1の原料ガスの1部とノズル
12から噴出する第2の原料ガスの1部が噴出後混合す
ることによりドーパント濃度がなだらかに変化し、グレ
ーデイツドインデツクス型のプリフオームを得るための
煤状ガラスロツドを得ることができる。
1例えば石英ガラスロツドの先端に回転軸とほぼ平行に
吹きつけられ、該シート1に堆積する。そして引き続き
原料を供給することにより、煤状ガラス微粒子を軸方向
に成長させていくことができ、これにより煤状ガラスロ
ツド2が形成される。この時、煤状ガラスロツド2の外
径を一定にするために、煤状ガラスロツド2のガラス積
層面とバーナの先端との距離を一定に保ちつつシート1
を煤状ガラスロツド2の成長速度に合せて上昇させる。
ノズル11から噴出する第1の原料ガスの1部とノズル
12から噴出する第2の原料ガスの1部が噴出後混合す
ることによりドーパント濃度がなだらかに変化し、グレ
ーデイツドインデツクス型のプリフオームを得るための
煤状ガラスロツドを得ることができる。
そして混合の度合が適当であると屈折率分布を放物線に
近い分布にすることができる。上記の例ではガラス原料
ガスのキヤリアガスとしてアルゴンガスを用いているが
、アルゴンの代りに同じく不活性ガスであるヘリウムを
用いてもよく、また酸素あるいは窒素でもよい。
近い分布にすることができる。上記の例ではガラス原料
ガスのキヤリアガスとしてアルゴンガスを用いているが
、アルゴンの代りに同じく不活性ガスであるヘリウムを
用いてもよく、また酸素あるいは窒素でもよい。
またノズル11から流すドーパントガスとしてはGeC
l4やPOCl3に限らず、ゲルマニウム、リン、チタ
ン、アルミニウム、ガリウム等のハロゲン化合物ガスあ
るいは水素化合物ガスなどを用いることもでき、またノ
ズル12から流すドーパントガスとしてもBBr3に限
らず、BCl3,SlF4,CF4,CCl2F2など
を用いることもできる。また今までの説明でSiO2を
合成するガラス原料ガスとしてSiCl4を用いる例で
説明したが、SiCl4の代りにモノシランガス(SH
4)やSiHCl3などのハロゲン化シランガスを用い
てもよい。
l4やPOCl3に限らず、ゲルマニウム、リン、チタ
ン、アルミニウム、ガリウム等のハロゲン化合物ガスあ
るいは水素化合物ガスなどを用いることもでき、またノ
ズル12から流すドーパントガスとしてもBBr3に限
らず、BCl3,SlF4,CF4,CCl2F2など
を用いることもできる。また今までの説明でSiO2を
合成するガラス原料ガスとしてSiCl4を用いる例で
説明したが、SiCl4の代りにモノシランガス(SH
4)やSiHCl3などのハロゲン化シランガスを用い
てもよい。
さらに可燃性ガスとしては、H2ガスの代りにCH3,
C2H5など水素を含む可燃性ガスであれば何でもよい
。また上記例では、バーナのガラス原料噴出ノズルは1
1と12の2つであるが、これを第3図A,bに示すよ
うに3つ以上とする多重管バーナとしてもよい。
C2H5など水素を含む可燃性ガスであれば何でもよい
。また上記例では、バーナのガラス原料噴出ノズルは1
1と12の2つであるが、これを第3図A,bに示すよ
うに3つ以上とする多重管バーナとしてもよい。
このような多重管ノズルの例を第3図に示す。
第3図aは径の小さいグレーデイツドインデツクス型光
伝送用フアイバ一のプリフオームを得るための煤状ガラ
スロツドを製造する場合の例、第3図bは径の大きいグ
レーデイツドインデツクス型光伝送用ガラスフアイバ一
のプリフオームを得るための煤状ガラスロツドを製造す
る場合の例をそれぞれ示す。いずれの場合も中心から外
側の原料供給管へいくにしたがつて屈折率が放物線状に
下がるようにドーパントを配合すればよい。すなわち第
3図aの場合は、ノズルロ11、ノズルロ12,13に
は原料ガスをドーパントの量を変えて供給し、ノズルロ
14,15にはそれぞれH2,O2ガスを給供すればよ
い。また第3図bの場合は、ノズルロ11、ノズルロ1
4,17に・は原料ガスをドーパントの量を変えて供給
し、ノズル口12,15及び18にH2ガス、ノズルロ
13,16及び19に02ガスを供給すればよい。要は
、中心から外側の原料供給ノズルへ行くにしたがつて屈
折率が順次下がるようなドーパント配合にすればよい。
なお、以上の説明では多重管バーナのガラス原料噴出ノ
ズルから噴出させるガラス原料ガスは全てガラスの母体
となるSi化合物にドーパントを中心から外側のノズル
へ行くにしたがつて屈折率が順次下がるような割合で配
合させているが、全てのガラス原料ガスにドーパントを
配合させる必要はなく、例えば、中心ノズルからはSi
化合物ガスのみを、外側へ行くにしたがつて屈折率が順
次下がるようにドーパントを配合したSi化合物ガスを
供給してもよいし、あるいは中心ノズルから屈折率を高
めるドーパント成分を配合したSl化合物ガスを、外側
へ行くにしたがつて屈折率が順次下がるような配合ガス
を、そして最外側のノズルからはSl化合物ガスのみを
供給するようにしてもよいことは言うまでもない。
伝送用フアイバ一のプリフオームを得るための煤状ガラ
スロツドを製造する場合の例、第3図bは径の大きいグ
レーデイツドインデツクス型光伝送用ガラスフアイバ一
のプリフオームを得るための煤状ガラスロツドを製造す
る場合の例をそれぞれ示す。いずれの場合も中心から外
側の原料供給管へいくにしたがつて屈折率が放物線状に
下がるようにドーパントを配合すればよい。すなわち第
3図aの場合は、ノズルロ11、ノズルロ12,13に
は原料ガスをドーパントの量を変えて供給し、ノズルロ
14,15にはそれぞれH2,O2ガスを給供すればよ
い。また第3図bの場合は、ノズルロ11、ノズルロ1
4,17に・は原料ガスをドーパントの量を変えて供給
し、ノズル口12,15及び18にH2ガス、ノズルロ
13,16及び19に02ガスを供給すればよい。要は
、中心から外側の原料供給ノズルへ行くにしたがつて屈
折率が順次下がるようなドーパント配合にすればよい。
なお、以上の説明では多重管バーナのガラス原料噴出ノ
ズルから噴出させるガラス原料ガスは全てガラスの母体
となるSi化合物にドーパントを中心から外側のノズル
へ行くにしたがつて屈折率が順次下がるような割合で配
合させているが、全てのガラス原料ガスにドーパントを
配合させる必要はなく、例えば、中心ノズルからはSi
化合物ガスのみを、外側へ行くにしたがつて屈折率が順
次下がるようにドーパントを配合したSi化合物ガスを
供給してもよいし、あるいは中心ノズルから屈折率を高
めるドーパント成分を配合したSl化合物ガスを、外側
へ行くにしたがつて屈折率が順次下がるような配合ガス
を、そして最外側のノズルからはSl化合物ガスのみを
供給するようにしてもよいことは言うまでもない。
以上のようにして形成された煤状ガラスロツドは、不活
性ガス雰囲気中で加熱炉に入れることにより、透明化し
てグレーデイツドインデツクス型光伝送用フアイバ一の
プリフオームとなる。
性ガス雰囲気中で加熱炉に入れることにより、透明化し
てグレーデイツドインデツクス型光伝送用フアイバ一の
プリフオームとなる。
以上詳述したように本発明方法は、流すガスの種類を少
くできるので制御が容易で、極めて特性のよいフアイバ
を再現性よく得ることができる。
くできるので制御が容易で、極めて特性のよいフアイバ
を再現性よく得ることができる。
第1図は本発明方法の一実施態様例を示す概略説明図、
第2図は第1図中符号3で示す同心多重管バーナの一例
の先端部斜視図、第3図A,bは本発明方法に適用され
る他の同心多重管バーナの例を示す断面図である。
第2図は第1図中符号3で示す同心多重管バーナの一例
の先端部斜視図、第3図A,bは本発明方法に適用され
る他の同心多重管バーナの例を示す断面図である。
Claims (1)
- 1 1本の同心円状の多重管バーナの異るノズルよりド
ーパント濃度の異る2種以上のガラス原料ガスと酸素お
よび水素を含む可燃性ガスを供給し、可燃性ガスを燃焼
させ火炎加水分解によつてガラス微粒子を合成し、これ
を回転する出発部材上へ送り堆積させ、ひきつづきこれ
を軸方向に成長させることを特徴とする半径方向に所定
のドーパント濃度分布をもつグレーデイツドインデツク
ス型光伝送用ガラスロッドの前駆体である煤状ガラスロ
ッドの製造方法。
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP52096735A JPS5927728B2 (ja) | 1977-08-11 | 1977-08-11 | 煤状ガラスロッドの製造方法 |
GB7832828A GB2003131B (en) | 1977-08-11 | 1978-08-09 | Method of and apparatus for manufacturing a glass optical transmission fibre preform |
FR7823612A FR2399978A1 (fr) | 1977-08-11 | 1978-08-10 | Procede et appareil pour la fabrication de la forme prealable d'une fibre de transmission optique en verre |
CA309,090A CA1104825A (en) | 1977-08-11 | 1978-08-10 | Method and apparatus for manufacturing a glass optical transmission fiber preform |
US05/932,968 US4224046A (en) | 1977-08-11 | 1978-08-11 | Method for manufacturing an optical fiber preform |
DE2835326A DE2835326C2 (de) | 1977-08-11 | 1978-08-11 | Verfahren zur Herstellung eines Glas-Rohlings zum Ausziehen zu einer optischen Faser und Herstellung einer optischen Übertragungsfaser |
SG468/82A SG46882G (en) | 1977-08-11 | 1982-09-23 | A method of and apparatus for manufacturing a glass optical transmission fiber preform |
HK260/83A HK26083A (en) | 1977-08-11 | 1983-08-04 | A method of and apparatus for manufacturing a glass optical transmission fiber preform |
MY50/84A MY8400050A (en) | 1977-08-11 | 1984-12-30 | A method of and apparatus for manufacturing a glass optical transmission fiber preform |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP52096735A JPS5927728B2 (ja) | 1977-08-11 | 1977-08-11 | 煤状ガラスロッドの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5430853A JPS5430853A (en) | 1979-03-07 |
JPS5927728B2 true JPS5927728B2 (ja) | 1984-07-07 |
Family
ID=14172960
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP52096735A Expired JPS5927728B2 (ja) | 1977-08-11 | 1977-08-11 | 煤状ガラスロッドの製造方法 |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4224046A (ja) |
JP (1) | JPS5927728B2 (ja) |
CA (1) | CA1104825A (ja) |
DE (1) | DE2835326C2 (ja) |
FR (1) | FR2399978A1 (ja) |
GB (1) | GB2003131B (ja) |
HK (1) | HK26083A (ja) |
MY (1) | MY8400050A (ja) |
SG (1) | SG46882G (ja) |
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