JPS59232972A - 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス - Google Patents
耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクスInfo
- Publication number
- JPS59232972A JPS59232972A JP58083785A JP8378583A JPS59232972A JP S59232972 A JPS59232972 A JP S59232972A JP 58083785 A JP58083785 A JP 58083785A JP 8378583 A JP8378583 A JP 8378583A JP S59232972 A JPS59232972 A JP S59232972A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sialon
- powder
- dispersed phase
- ceramics
- phase forming
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、切削工具や耐摩耗工具などとして用いた場
合に著しくすぐれた耐摩耗性を示すサイアロン基セラミ
ックスに関するものである。
合に著しくすぐれた耐摩耗性を示すサイアロン基セラミ
ックスに関するものである。
近年、切削工具用および耐摩耗工具用材料として、窒化
けい素(以下5isNiで示す)基セラミックスが注目
されているが、このセラミックスは、5isN4が共有
結合性の強い化合物であることから、焼結性が悪く、し
たがってその製造に際してはホットプレス法を用いる場
合が多く、この場合複雑な形状のものを製造することは
難しく、かつ生産性の低いものとなる。
けい素(以下5isNiで示す)基セラミックスが注目
されているが、このセラミックスは、5isN4が共有
結合性の強い化合物であることから、焼結性が悪く、し
たがってその製造に際してはホットプレス法を用いる場
合が多く、この場合複雑な形状のものを製造することは
難しく、かつ生産性の低いものとなる。
さらに、5isNiよりも焼結性が高く、かつ耐熱衝撃
性および耐酸化性などにもすぐれた、β−8i 3 N
4格子のStの一部をAtで、Nの一部を0で置換した
化合物、すなわち組成式: %式%) で表わされるβ−サイアロンを主成分とするサイアロン
基セラミックスを、切削工具や#f厚耗工具として用い
る試みもなされているが、このサイアロン基セラミック
スは、靭性は高いものの、硬さが四ツフラニル硬さAス
ケールで92程度とあまり高くないため、所望の耐摩耗
性を示さないのが現状である。
性および耐酸化性などにもすぐれた、β−8i 3 N
4格子のStの一部をAtで、Nの一部を0で置換した
化合物、すなわち組成式: %式%) で表わされるβ−サイアロンを主成分とするサイアロン
基セラミックスを、切削工具や#f厚耗工具として用い
る試みもなされているが、このサイアロン基セラミック
スは、靭性は高いものの、硬さが四ツフラニル硬さAス
ケールで92程度とあまり高くないため、所望の耐摩耗
性を示さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、上記の
β−サイアロンを主成分とする従来サイアロン基セラミ
ックスに着目し、これに、これのもつ良好な焼結性を損
なうことなく、高硬度を付与し、もってすぐれた耐摩耗
性を確保すべく研究を行なった結果、 (a) 上記のβ−サイアロンと共に、α−8i 3
N4格子のStの一部をAtで、Nの一部BoでC換
し、さらに同格子間にLi 、 Na 、 Ca +
MgWおよび希土類元素のうちの1種または2種以上(
以下、これらの元素を総合してMで示す)が侵入し固溶
した構造をもつ化合物、すなわち組成式:Mx(Si
+ At)tz(OtN)x6(ただしO<X≦2)、
で表わされるα−サイアロンを共存させると、この結果
のセラミックスは、硬さが向上し、すぐれた耐摩耗性を
もつようになること。
β−サイアロンを主成分とする従来サイアロン基セラミ
ックスに着目し、これに、これのもつ良好な焼結性を損
なうことなく、高硬度を付与し、もってすぐれた耐摩耗
性を確保すべく研究を行なった結果、 (a) 上記のβ−サイアロンと共に、α−8i 3
N4格子のStの一部をAtで、Nの一部BoでC換
し、さらに同格子間にLi 、 Na 、 Ca +
MgWおよび希土類元素のうちの1種または2種以上(
以下、これらの元素を総合してMで示す)が侵入し固溶
した構造をもつ化合物、すなわち組成式:Mx(Si
+ At)tz(OtN)x6(ただしO<X≦2)、
で表わされるα−サイアロンを共存させると、この結果
のセラミックスは、硬さが向上し、すぐれた耐摩耗性を
もつようになること。
なお、この場合α−サイアロンとβ−サイアロンの比率
(α/β )は、容量比で、25/75 〜9515と
するのがよく、これは、α−サイアロンの割合が25未
満では所望の硬さ向上効果が少なく、一方95を越えた
割合になると焼結性が低下するようになるという理由に
もとづくものであること。
(α/β )は、容量比で、25/75 〜9515と
するのがよく、これは、α−サイアロンの割合が25未
満では所望の硬さ向上効果が少なく、一方95を越えた
割合になると焼結性が低下するようになるという理由に
もとづくものであること。
また、β−サイアロンは、上記のように組成式%式%
の条件を満足する必要があり、これは、2の値が4.3
を越えた組成は存在しないという理由によるものである
が、この範囲内でも2が大きくなると、セラミックス中
に粗大な巣が発生しやすくなると共に、強度も低下する
ようになるので、望ましくけ0<2≦2.0が好ましい
こと。
を越えた組成は存在しないという理由によるものである
が、この範囲内でも2が大きくなると、セラミックス中
に粗大な巣が発生しやすくなると共に、強度も低下する
ようになるので、望ましくけ0<2≦2.0が好ましい
こと。
さらに、α−サイアロンは、上記のように、組成式:
Mx(St +Ath2((LN)xsで表わされ、0
〈X≦2の条件で存在するが、これけXが2を越えた組
成になると、Mを格子間隙に侵入した状態で完全に固溶
させることができないという理由にもとづくものである
こと。なお、α−サイアロンにおけるSi、At、0、
およびNの比率は、Mの種類とXの値により変化し、正
負の価数が等しくなるように定まるものと推定されるこ
と。
Mx(St +Ath2((LN)xsで表わされ、0
〈X≦2の条件で存在するが、これけXが2を越えた組
成になると、Mを格子間隙に侵入した状態で完全に固溶
させることができないという理由にもとづくものである
こと。なお、α−サイアロンにおけるSi、At、0、
およびNの比率は、Mの種類とXの値により変化し、正
負の価数が等しくなるように定まるものと推定されるこ
と。
Φ)上記(&)のα−サイアロンとβ−サイアロンとが
共存するセラミックスに、分散相形成成分として、炭化
けい素(以下、SICで示す)を含有させると、sic
は、サイアロン相と結合相の粒界に微細に分散して、サ
イアロン相の粒成長を抑制すると共に、sic自体も硬
く、かつ高温強度にもすぐれているので、セラミックス
の耐摩耗性が一段と向上するようになること。
共存するセラミックスに、分散相形成成分として、炭化
けい素(以下、SICで示す)を含有させると、sic
は、サイアロン相と結合相の粒界に微細に分散して、サ
イアロン相の粒成長を抑制すると共に、sic自体も硬
く、かつ高温強度にもすぐれているので、セラミックス
の耐摩耗性が一段と向上するようになること。
また、SiCの上記作用を十分に発揮させるためには、
SiCの粒径をできるだけ微細、すなわち平均粒径:2
μm以下;望ましくけ同1μm以下にするのがよく、こ
れは、SiCがあまり粗粒圧なると、結合相とのぬれ性
が悪し、この結果焼結密度が低下し、強度低下の原因と
なるという理由によるものであること。
SiCの粒径をできるだけ微細、すなわち平均粒径:2
μm以下;望ましくけ同1μm以下にするのがよく、こ
れは、SiCがあまり粗粒圧なると、結合相とのぬれ性
が悪し、この結果焼結密度が低下し、強度低下の原因と
なるという理由によるものであること。
さらに、この場合SiCの含有量は0.5〜10容量係
とするのがよく、これは、その含有量が0.5容量チ未
満では上記作用に所望の効果が得られず、ること。
とするのがよく、これは、その含有量が0.5容量チ未
満では上記作用に所望の効果が得られず、ること。
(C) 上記Cb)のα−サイアロンとβ−サイアロ
ン、およびSiCが共存するセラミックスに、分散相形
成成分として、酸化ジルコニウム(以下、ZrO□で示
す)および酸化ハフニウム(以下、Hf O*で示す)
のうちの1種または2種を含有させること、焼結時にお
けるサイアロンの粒成長が一層抑制されるようになると
共に、焼結性も向上するようになるので、セラミックス
の硬さはさらに向上し、耐摩耗性も一段と改善されるよ
うになること。
ン、およびSiCが共存するセラミックスに、分散相形
成成分として、酸化ジルコニウム(以下、ZrO□で示
す)および酸化ハフニウム(以下、Hf O*で示す)
のうちの1種または2種を含有させること、焼結時にお
けるサイアロンの粒成長が一層抑制されるようになると
共に、焼結性も向上するようになるので、セラミックス
の硬さはさらに向上し、耐摩耗性も一段と改善されるよ
うになること。
なお、この場合Zr(hおよびHf01の含有量は1〜
40容fi%とするのがよく、これは、その含有量が1
容量チ未満では所望の硬さおよび耐摩耗性向上効果が得
られず、40容量係を越えて含有させると、焼結性が低
下するようになると共に、サイアロンのもつすぐれた耐
熱衝撃性が損なわれるようになるという理由によるもの
であること。
40容fi%とするのがよく、これは、その含有量が1
容量チ未満では所望の硬さおよび耐摩耗性向上効果が得
られず、40容量係を越えて含有させると、焼結性が低
下するようになると共に、サイアロンのもつすぐれた耐
熱衝撃性が損なわれるようになるという理由によるもの
であること。
(d) 上記(b)および(e)のセラミックスに、
結合相形成成分としての上記Mに含まれる元素、上記分
散相を構成する金属元素、Sl、およびAtの酸化物お
よび窒化物のうちの1種またけ2種以上(以下、これら
を総称して金属の酸・窒化物という)を含有させるこさ
、これらの結合相形成成分は低融点を有し、したがって
焼結時に液相を形成して焼結を促進し、かつ焼結後はサ
イアロンの粒界部にガラス質または結晶質として存在す
るようになることから、セラミックスは十分に緻密化し
、より高い強度をもつようになること。
結合相形成成分としての上記Mに含まれる元素、上記分
散相を構成する金属元素、Sl、およびAtの酸化物お
よび窒化物のうちの1種またけ2種以上(以下、これら
を総称して金属の酸・窒化物という)を含有させるこさ
、これらの結合相形成成分は低融点を有し、したがって
焼結時に液相を形成して焼結を促進し、かつ焼結後はサ
イアロンの粒界部にガラス質または結晶質として存在す
るようになることから、セラミックスは十分に緻密化し
、より高い強度をもつようになること。
なお、この場合、上記結合相形成成分の含有量は、1〜
20容量係とするのがよく、これは、その含有量が1容
量チ未満では所望の高密度化をはかることができず、一
方20容量チを越えて含有させるとセラミックスの強度
が低下するようになるという理由によるものであること
。
20容量係とするのがよく、これは、その含有量が1容
量チ未満では所望の高密度化をはかることができず、一
方20容量チを越えて含有させるとセラミックスの強度
が低下するようになるという理由によるものであること
。
以上(a)〜(C)に示される知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 (1)組成式: S i 6− zAtzozNB −
z (ただしO〈Z≦4.3)で表わされるβ−サイア
ロンと、組成式* Mx(Si、Ath2(0,N)x
s (ただしO<X≦2)で表わされるα−サイアロン
とを主成分とし、このほかに、 分散相形成成分としてSIC: O−5〜10容1t%
、結合相形成成分としての金属の酸・窒化物:1〜20
容量チ、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としてのZrO2およびHf(hのうち
の1種または2種=1〜40容量係、を含有し、かつα
−サイアロン/β−サイアロンの容量比が25/75〜
9515の範囲内にある耐摩耗性のすぐれたサイアロン
基セラミックスに特徴を有するものであるう また、この発明の、セラミックスは、原料粉末として、 ■ Si3N4粉末+A120B粉末十AtN粉末、■
5isN4粉末十5102粉末+AtN粉末、■ S
i!ON雪粉末+AtN粉末、 以上■〜■のいずれかに組合せたαおよびβ−サイアロ
ン形成化合物粉末(ただし5isN4はα相含有率の高
いものが好ましい)、 α−サイアロンに固溶し、また結合相も形成し得るMの
酸化物および窒化物粉末、 分散相形成成分としてのZrO2およびHf Oz粉末
、 結合相形成成分としての金属の際会窒化物粉末、さらに
、必要に応じて分散相形成成分としてのZrO冨および
Hf Oz粉末を用意し、これら原料粉末を、所定組成
に配合し、この場合β−サイアロンの組成式から計算さ
れるものよりAtおよびNが多くなるように配合し、混
合し、ついで、この混合粉末を、1550〜18oO℃
の範囲内の温度でホットプレスするが、あるいは前記混
合粉末より成形した圧粉体を前記温度で焼結することに
よって製造することができる。
て、 (1)組成式: S i 6− zAtzozNB −
z (ただしO〈Z≦4.3)で表わされるβ−サイア
ロンと、組成式* Mx(Si、Ath2(0,N)x
s (ただしO<X≦2)で表わされるα−サイアロン
とを主成分とし、このほかに、 分散相形成成分としてSIC: O−5〜10容1t%
、結合相形成成分としての金属の酸・窒化物:1〜20
容量チ、 を含有し、さらに必要に応じて、 分散相形成成分としてのZrO2およびHf(hのうち
の1種または2種=1〜40容量係、を含有し、かつα
−サイアロン/β−サイアロンの容量比が25/75〜
9515の範囲内にある耐摩耗性のすぐれたサイアロン
基セラミックスに特徴を有するものであるう また、この発明の、セラミックスは、原料粉末として、 ■ Si3N4粉末+A120B粉末十AtN粉末、■
5isN4粉末十5102粉末+AtN粉末、■ S
i!ON雪粉末+AtN粉末、 以上■〜■のいずれかに組合せたαおよびβ−サイアロ
ン形成化合物粉末(ただし5isN4はα相含有率の高
いものが好ましい)、 α−サイアロンに固溶し、また結合相も形成し得るMの
酸化物および窒化物粉末、 分散相形成成分としてのZrO2およびHf Oz粉末
、 結合相形成成分としての金属の際会窒化物粉末、さらに
、必要に応じて分散相形成成分としてのZrO冨および
Hf Oz粉末を用意し、これら原料粉末を、所定組成
に配合し、この場合β−サイアロンの組成式から計算さ
れるものよりAtおよびNが多くなるように配合し、混
合し、ついで、この混合粉末を、1550〜18oO℃
の範囲内の温度でホットプレスするが、あるいは前記混
合粉末より成形した圧粉体を前記温度で焼結することに
よって製造することができる。
なお、上記の焼結は、通常の状態で行なってもよいが、
この場合焼結後のセラミックスの表面変質層の厚みが厚
くなるので、圧粉体をSi3N4粉末中に埋め込んで焼
結するのが好ましい。また焼結は、焼結中にS i s
Nsが分解するのを抑制するためにN!を含有した雰
囲気で行なう必要があり、この場合N2とN2、または
N2とArなどの混合ガスでもよいが、N2だけの雰囲
気とした方が好ましい。さらに、雰囲気圧力は、0.9
気圧程度でもよいが、1気圧が好ましく、さらに1気圧
以上ならば一層好ましいが、この場合には特別な焼結炉
が必要となる。また、焼結温度は、上記のように155
0〜1800℃でよいが、好ましくけ1650〜175
0°Cの範囲内の温度がよい。
この場合焼結後のセラミックスの表面変質層の厚みが厚
くなるので、圧粉体をSi3N4粉末中に埋め込んで焼
結するのが好ましい。また焼結は、焼結中にS i s
Nsが分解するのを抑制するためにN!を含有した雰
囲気で行なう必要があり、この場合N2とN2、または
N2とArなどの混合ガスでもよいが、N2だけの雰囲
気とした方が好ましい。さらに、雰囲気圧力は、0.9
気圧程度でもよいが、1気圧が好ましく、さらに1気圧
以上ならば一層好ましいが、この場合には特別な焼結炉
が必要となる。また、焼結温度は、上記のように155
0〜1800℃でよいが、好ましくけ1650〜175
0°Cの範囲内の温度がよい。
さらに、焼結後のセラミックスに必要に応じて熱間静水
圧焼結を施すと、より一段と緻密化が進行するようにな
る。
圧焼結を施すと、より一段と緻密化が進行するようにな
る。
つぎに、この発明のセラミックスを実施例により具体的
に説明する。
に説明する。
実施例
原料粉末として、平均粒径:0.6μmの5i3N4(
α相含有率:94容量%)粉末、同0.8μmのCaO
粉末、同0.4 ttmのα−A/=103粉末、同0
.8μmのMgO粉末、同0.9 ttmのAtN粉末
、同1.5μrxのCe0z粉末、いずれも同1.1μ
扉のLi2O粉末、同0.8 itmのNa2O粉末、
同1.2 μsのY2O3粉末、いずれも同1.5μr
rLを有する各種の希土類酸化物粉末、同0.4pmの
SiC粉末、同0.4 itmのZr(h粉末、同0.
5μmのHf O2粉末、を用意し、これらの原料粉末
をそれぞれ第1表に示される配合組成に配合し、湿式ボ
ールミルにて24時間混合した後、乾燥し、ついでこの
混合粉末を1 ton/dの圧力で圧粉体に成形し、こ
の圧粉体を5isN4爬るつ1丁中に入れ、1気圧の窒
素雰囲気中、温度=1725℃に2時間保持の条件で焼
結することによって本発明セラミックス1〜15および
比較セラミックス1〜3をそれぞれ製造した。
α相含有率:94容量%)粉末、同0.8μmのCaO
粉末、同0.4 ttmのα−A/=103粉末、同0
.8μmのMgO粉末、同0.9 ttmのAtN粉末
、同1.5μrxのCe0z粉末、いずれも同1.1μ
扉のLi2O粉末、同0.8 itmのNa2O粉末、
同1.2 μsのY2O3粉末、いずれも同1.5μr
rLを有する各種の希土類酸化物粉末、同0.4pmの
SiC粉末、同0.4 itmのZr(h粉末、同0.
5μmのHf O2粉末、を用意し、これらの原料粉末
をそれぞれ第1表に示される配合組成に配合し、湿式ボ
ールミルにて24時間混合した後、乾燥し、ついでこの
混合粉末を1 ton/dの圧力で圧粉体に成形し、こ
の圧粉体を5isN4爬るつ1丁中に入れ、1気圧の窒
素雰囲気中、温度=1725℃に2時間保持の条件で焼
結することによって本発明セラミックス1〜15および
比較セラミックス1〜3をそれぞれ製造した。
なお、比較セラミックス1〜3は、いずれも構酸成分の
うちのいずれかの成金含有量(第1表に※印を付したも
の)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
うちのいずれかの成金含有量(第1表に※印を付したも
の)がこの発明の範囲から外れた組成をもつものである
。
この結果得られた本発明セラミックス1〜15および比
較セラミックス1〜3について、顕微鏡観察およびX線
回折などにより組成を調べると共に、硬さくロックウェ
ル硬さA;X、ケール)を測定し、さらえ、これより5
NG432に則した切削チップを切り出し、 被削材:Fe12の丸棒、 切削連間: 350 m/min 。
較セラミックス1〜3について、顕微鏡観察およびX線
回折などにより組成を調べると共に、硬さくロックウェ
ル硬さA;X、ケール)を測定し、さらえ、これより5
NG432に則した切削チップを切り出し、 被削材:Fe12の丸棒、 切削連間: 350 m/min 。
切込み:2m。
送り: 0.25簡/rev・、
切削時間:5rlin。
の条件で鋳鉄高速切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗
幅を測定した。これらの結果を第1表に示した。
幅を測定した。これらの結果を第1表に示した。
第1表に示される結果から、本発明セラミックス1〜1
5は、いずれも高い硬さと、すぐれた耐摩耗性を示すの
に対して、比較セラミックス1〜3に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発明の範
囲から外れると、硬さおよび耐摩耗性の劣ったものにな
ることが明らかである。
5は、いずれも高い硬さと、すぐれた耐摩耗性を示すの
に対して、比較セラミックス1〜3に見られるように、
構成成分のうちのいずれかの成分含有量がこの発明の範
囲から外れると、硬さおよび耐摩耗性の劣ったものにな
ることが明らかである。
上述のように、この発明のセラミックスは、高硬度を有
し、かつ実用に際してはすぐれた耐摩耗性を示すので、
これを切削工具や耐摩耗工具などとして用いた場合には
著しく長期に亘ってすぐれた性能を安定的に発揮するの
である。
し、かつ実用に際してはすぐれた耐摩耗性を示すので、
これを切削工具や耐摩耗工具などとして用いた場合には
著しく長期に亘ってすぐれた性能を安定的に発揮するの
である。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 1)和 夫 外1名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 11+ 組成式: 5x6−2AtzO□N5−z
(ただし0〈2≦4.3)で表わされるβ−サイアロン
と、組成式: Mx(St 、At)xz((LN)t
6(ただしO<X≦2゜M: Li、Na * Ca
、 Mg 、 Y、希土類元素)うちの1種または2種
以上を示す)で表わされるα−サイアロンとを主成分と
し、このほかに、分散相形成成分としての炭化けい素=
0.5〜10容量チ、 結合相形成成分としての上記Mに含まれる元素、上記分
散相を構成する金属元素、St、およびAtの酸化物お
よび窒化物のうちの1種またけ2種以上:1〜20容量
チ、 。 を含有し、かつ上記α−サイアロン/β−サイアロンの
容量比が25/75〜9515の範囲内にあることを特
徴とする耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミックス
。 (2)組成式: 5i6−zAtzo□N5−z (
ただしO〈2≦4.3)で表わされるβ−サイアロンと
、組成式: Mx(St、Ath2(0,N)t6(た
だしO<X≦2゜M : Li 、 Na yl Ca
、 Mg 、 Y、希土類元素のうちの1種または2
種以上を示す)で表わされるα−サイアロンとを主成分
とし、このほかに、分散相形成成分としての炭化けい素
二0.5〜10容量チ、 分散相形成成分としての酸化ジルコニウムおよび酸化ハ
フニウムのうちの1種または2柿:1〜40容量チ、 結合相形成成分としての上記Mに含まれる元素、上記分
散相を構成する金属元素、St、およびAtの酸化物お
よび窒化物のうちの1種または2種以上:1〜20容景
チ、 を含有し、かつ上記α−サイアロン/βシサイアロンの
容量比が25/75〜9515の範囲内にあることを特
徴とする耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミックス
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58083785A JPS59232972A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58083785A JPS59232972A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59232972A true JPS59232972A (ja) | 1984-12-27 |
JPS6257598B2 JPS6257598B2 (ja) | 1987-12-01 |
Family
ID=13812287
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58083785A Granted JPS59232972A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59232972A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4816428A (en) * | 1985-02-14 | 1989-03-28 | Agency Of Industrial Science And Technology | Process for producing high strength βsialon-silicon carbide composite |
WO2015097856A1 (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 日本特殊陶業株式会社 | サイアロン焼結体及び切削インサート |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP58083785A patent/JPS59232972A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4816428A (en) * | 1985-02-14 | 1989-03-28 | Agency Of Industrial Science And Technology | Process for producing high strength βsialon-silicon carbide composite |
WO2015097856A1 (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 日本特殊陶業株式会社 | サイアロン焼結体及び切削インサート |
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