JP2778189B2 - 高靭性および高強度を有する耐欠損性窒化けい素基焼結材料 - Google Patents
高靭性および高強度を有する耐欠損性窒化けい素基焼結材料Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、高靭性および高強度を有し、さらにすぐ
れた耐欠損性を有し、特にこれらの特性が要求される、
例えば苛酷な切削条件で用いられる切削工具として適用
した場合にすぐれた性能を発揮する窒化けい素(以下Si
3N4で示す)基焼結材料に関するものである。
れた耐欠損性を有し、特にこれらの特性が要求される、
例えば苛酷な切削条件で用いられる切削工具として適用
した場合にすぐれた性能を発揮する窒化けい素(以下Si
3N4で示す)基焼結材料に関するものである。
従来、Si3N4基焼結材料の1つとして、例えば特公昭6
0−20346号公報に記載されるSi3N4基焼結材料が知られ
ている。
0−20346号公報に記載されるSi3N4基焼結材料が知られ
ている。
このSi3N4基焼結材料は、原料粉末として、Si3N4粉
末、酸化ジルコニウム(以下ZrO2で示す)粉末、および
酸化マグネシウム(以下MgOで示す)粉末を用い、これ
ら原料粉末を、所定の配合組成に配合し、通常の条件で
混合し、圧粉体に成形した後、この圧粉体に、 窒素または窒素+不活性ガスの雰囲気中、温度:1600
〜2100℃、圧力:1.5〜130気圧、 の条件で焼結することにより製造されるものである。
末、酸化ジルコニウム(以下ZrO2で示す)粉末、および
酸化マグネシウム(以下MgOで示す)粉末を用い、これ
ら原料粉末を、所定の配合組成に配合し、通常の条件で
混合し、圧粉体に成形した後、この圧粉体に、 窒素または窒素+不活性ガスの雰囲気中、温度:1600
〜2100℃、圧力:1.5〜130気圧、 の条件で焼結することにより製造されるものである。
一方、近年の各種産業分野における省力化および高性
能化、さらに高速化に対する要求は厳しく、例えば切削
機械の分野においても同様であって、これに伴ない切削
工具の使用条件を増々苛酷とならざるを得ず、このため
切削工具にはより一層の靭性と強度、さらに耐欠損性が
要求される傾向にあるが、上記の従来Si3N4基焼結材料
はじめ、その他多くの材料の中にも、これに十分対応で
きる特性を具備するものが存在しないのが現状である。
能化、さらに高速化に対する要求は厳しく、例えば切削
機械の分野においても同様であって、これに伴ない切削
工具の使用条件を増々苛酷とならざるを得ず、このため
切削工具にはより一層の靭性と強度、さらに耐欠損性が
要求される傾向にあるが、上記の従来Si3N4基焼結材料
はじめ、その他多くの材料の中にも、これに十分対応で
きる特性を具備するものが存在しないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、高靭
性と高強度を有し、さらに耐欠損性にもすぐれたSi3N4
基焼結材料を開発すべく研究を行なった結果、 原料粉末として、Si3N4(α−Si3N4を主成分とするも
のが望ましい)粉末、窒化ジルコニウム(以下ZrNで示
す)粉末、酸化けい素(以下SiO2で示す)粉末、および
MgO粉末を用い、これら原料粉末を、重量%で、 ZrN:1〜27%、SiO2:0.5〜5%、 MgO:1〜10%、Si3N4:残り、 からなる配合組成に配合し、通常の条件で、混合し、圧
粉体に成形した後、この圧粉体に、 窒素雰囲気中、温度:1500〜2000℃、圧力:1〜50気
圧、 の相対的に低い圧力の条件で1次焼結を施すと、この1
次焼結では、α−Si3N4がやや針状化したβ−Si3N4に変
化し、結合相として粘性が低く、ぬれ性の良好なMg−Si
−Zr−O−N系の液相が形成されるために良好な焼結性
が確保され、引続いて、 同じく窒素雰囲気中、温度:1700〜2000℃、圧力:100
〜2000気圧、 の相対的に高い圧力の条件で1回または2回以上の2次
焼結を連続的または断続的に施すと、この2次焼結で、
分散相形成成分としてのZrNの一部が、 ZrN+SiO2+N2→ ZrO2+Si3N4 ……(1) ZrN+結合相(1次焼結)+N2→ ZrO2+結合相(2次焼結) ……(2) 以上(1)および(2)の反応によってZrO2となり、こ
のZrNからZrO2の生成時に、内在するマイクロポアが吸
収されて緻密化されると共に、β−Si3N4の針状化が一
段と進行し、さらに1次焼結時に形成された結合相に比
して酸素含有量が減少し、窒素含有量が増加した結合相
が形成されるようになり、この結果製造されたSi3N4基
焼結材料は、容量%で、 ZrO2:0.1〜20%、ZrN:0.1〜14%、 Mg−Si−Zr−O−N系の結合相:3〜15%、 を含有し、残りが針状晶のβ−Si3N4と不可避不純物か
らなる組成を有するものとなり、このSi3N4基焼結材料
においては、熱伝導率が高く、硬さの高いZrNによっ
て、すぐれた耐熱衝撃性と耐摩耗性が確保され、また化
学的に安定で、耐酸化性の向上に寄与し、かつクラック
が進展してきた時にマルテンサイト変態により破壊エネ
ルギーを吸収する作用を有するZrO2と、著しく針状化し
たSi3N4によって高靭性が確保され、かつ高緻密化と合
まって高強度を有するようになり、この場合のZrO2はMg
を固溶(SiやNを固溶する場合もある)して、立方晶あ
るいは正方晶を呈するものであり、さらに相対的に窒素
が多く、酸素が少ない結合相が耐熱性向上に寄与し、さ
らにこの結合相は、ガラス相、フォルステライト相、お
よびエンステタイト相のいずれか、あるいは2種以上の
混合相からなり、さらに、加えて、 (a)上記1次焼結における昇温過程の500〜1300℃の
範囲内の所定温度あるいは所定温度範囲の雰囲気を酸
素:5〜1000ppm含有の酸化性雰囲気とし、この酸化性雰
囲気に30分〜3時間保持する、 (b)上記2次焼結後、大気中、温度:500〜1000℃の範
囲内の所定温度に30分〜3時間保持する、 以上(a)および/または(b)の酸化処理を施すこと
により上記Si3N4基焼結材料の表面部に10〜1000μmの
平均層厚の範囲内で外側ほどZrO2濃度の高い酸化層を形
成してやると、この表面酸化層は、表面部に破壊的応力
が付加された時に主成分であるZrO2がマルテンサイト変
態を起して、これを吸収する作用をもつので、欠損やチ
ッピング(欠け)などの発生が阻止されるようになるな
どの研究結果を得たのである。
性と高強度を有し、さらに耐欠損性にもすぐれたSi3N4
基焼結材料を開発すべく研究を行なった結果、 原料粉末として、Si3N4(α−Si3N4を主成分とするも
のが望ましい)粉末、窒化ジルコニウム(以下ZrNで示
す)粉末、酸化けい素(以下SiO2で示す)粉末、および
MgO粉末を用い、これら原料粉末を、重量%で、 ZrN:1〜27%、SiO2:0.5〜5%、 MgO:1〜10%、Si3N4:残り、 からなる配合組成に配合し、通常の条件で、混合し、圧
粉体に成形した後、この圧粉体に、 窒素雰囲気中、温度:1500〜2000℃、圧力:1〜50気
圧、 の相対的に低い圧力の条件で1次焼結を施すと、この1
次焼結では、α−Si3N4がやや針状化したβ−Si3N4に変
化し、結合相として粘性が低く、ぬれ性の良好なMg−Si
−Zr−O−N系の液相が形成されるために良好な焼結性
が確保され、引続いて、 同じく窒素雰囲気中、温度:1700〜2000℃、圧力:100
〜2000気圧、 の相対的に高い圧力の条件で1回または2回以上の2次
焼結を連続的または断続的に施すと、この2次焼結で、
分散相形成成分としてのZrNの一部が、 ZrN+SiO2+N2→ ZrO2+Si3N4 ……(1) ZrN+結合相(1次焼結)+N2→ ZrO2+結合相(2次焼結) ……(2) 以上(1)および(2)の反応によってZrO2となり、こ
のZrNからZrO2の生成時に、内在するマイクロポアが吸
収されて緻密化されると共に、β−Si3N4の針状化が一
段と進行し、さらに1次焼結時に形成された結合相に比
して酸素含有量が減少し、窒素含有量が増加した結合相
が形成されるようになり、この結果製造されたSi3N4基
焼結材料は、容量%で、 ZrO2:0.1〜20%、ZrN:0.1〜14%、 Mg−Si−Zr−O−N系の結合相:3〜15%、 を含有し、残りが針状晶のβ−Si3N4と不可避不純物か
らなる組成を有するものとなり、このSi3N4基焼結材料
においては、熱伝導率が高く、硬さの高いZrNによっ
て、すぐれた耐熱衝撃性と耐摩耗性が確保され、また化
学的に安定で、耐酸化性の向上に寄与し、かつクラック
が進展してきた時にマルテンサイト変態により破壊エネ
ルギーを吸収する作用を有するZrO2と、著しく針状化し
たSi3N4によって高靭性が確保され、かつ高緻密化と合
まって高強度を有するようになり、この場合のZrO2はMg
を固溶(SiやNを固溶する場合もある)して、立方晶あ
るいは正方晶を呈するものであり、さらに相対的に窒素
が多く、酸素が少ない結合相が耐熱性向上に寄与し、さ
らにこの結合相は、ガラス相、フォルステライト相、お
よびエンステタイト相のいずれか、あるいは2種以上の
混合相からなり、さらに、加えて、 (a)上記1次焼結における昇温過程の500〜1300℃の
範囲内の所定温度あるいは所定温度範囲の雰囲気を酸
素:5〜1000ppm含有の酸化性雰囲気とし、この酸化性雰
囲気に30分〜3時間保持する、 (b)上記2次焼結後、大気中、温度:500〜1000℃の範
囲内の所定温度に30分〜3時間保持する、 以上(a)および/または(b)の酸化処理を施すこと
により上記Si3N4基焼結材料の表面部に10〜1000μmの
平均層厚の範囲内で外側ほどZrO2濃度の高い酸化層を形
成してやると、この表面酸化層は、表面部に破壊的応力
が付加された時に主成分であるZrO2がマルテンサイト変
態を起して、これを吸収する作用をもつので、欠損やチ
ッピング(欠け)などの発生が阻止されるようになるな
どの研究結果を得たのである。
この発明は、上記研究結果にもとづいてなされたもの
であって、容量%で、 ZrO2:0.1〜20%、ZrN:0.1〜14%、 Mg−Si−Zr−O−N系の結合相:3〜15%、 を含有し、残りが針状晶のβ−Si3N4および不可避不純
物からなる組成を有するSi3N4基焼結材料にして、さら
にこのSi3N4基焼結材料の表面部に、10〜1000μmの平
均層厚の範囲内で、表面側ほどZrO2濃度の高い表面酸化
層を形成してなる、高靭性および高強度を有する耐欠損
性Si3N4基焼結材料に特徴を有するものである。
であって、容量%で、 ZrO2:0.1〜20%、ZrN:0.1〜14%、 Mg−Si−Zr−O−N系の結合相:3〜15%、 を含有し、残りが針状晶のβ−Si3N4および不可避不純
物からなる組成を有するSi3N4基焼結材料にして、さら
にこのSi3N4基焼結材料の表面部に、10〜1000μmの平
均層厚の範囲内で、表面側ほどZrO2濃度の高い表面酸化
層を形成してなる、高靭性および高強度を有する耐欠損
性Si3N4基焼結材料に特徴を有するものである。
つぎに、この発明のSi3N4基焼結材料において、成分
組成および表面酸化層の平均層厚を上記の通りに限定し
た理由を説明する。
組成および表面酸化層の平均層厚を上記の通りに限定し
た理由を説明する。
(a) ZrO2 ZrO2成分は、2次焼結時に形成された結合相中に固溶
するZrが、その冷却過程で大部分(一部残留)が上記の
通りMgを固溶し、さらに場合によってはSiやNを固溶し
た状態でZrO2として析出することにより形成されるもの
であって、クラックが進展してきた時にマルテンサイト
変態を起こすことにより破壊エネルギーを吸収し、もっ
て材料が割れるのを抑制する作用があるが、その含有量
が0.1容量%未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が20容量%を越えると、硬さが低下
し、すぐれた耐摩耗性を確保するのが困難になることか
ら、その含有量を0.1〜20容量%と定めた。
するZrが、その冷却過程で大部分(一部残留)が上記の
通りMgを固溶し、さらに場合によってはSiやNを固溶し
た状態でZrO2として析出することにより形成されるもの
であって、クラックが進展してきた時にマルテンサイト
変態を起こすことにより破壊エネルギーを吸収し、もっ
て材料が割れるのを抑制する作用があるが、その含有量
が0.1容量%未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が20容量%を越えると、硬さが低下
し、すぐれた耐摩耗性を確保するのが困難になることか
ら、その含有量を0.1〜20容量%と定めた。
(b) ZrN ZrNには、原料粉末からのものと、ZrNの一部が一旦2
次焼結時に形成された結合相中に固溶し、これが冷却過
程でZrNとして析出することにより形成されるものとが
あり、これらのZrNは高い熱伝導率と硬さを有するの
で、これの含有によって耐熱衝撃性と耐摩耗性が向上す
るようになるが、その含有量が0.1容量%未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が14容量
%を越えると靭性が低下するようになることから、その
含有量を0.1〜14容量%と定めた。
次焼結時に形成された結合相中に固溶し、これが冷却過
程でZrNとして析出することにより形成されるものとが
あり、これらのZrNは高い熱伝導率と硬さを有するの
で、これの含有によって耐熱衝撃性と耐摩耗性が向上す
るようになるが、その含有量が0.1容量%未満では前記
作用に所望の効果が得られず、一方その含有量が14容量
%を越えると靭性が低下するようになることから、その
含有量を0.1〜14容量%と定めた。
(c) 結合相 結合相は、1次焼結時に、原料粉末として用いたSiO2
粉末およびMgO粉末、さらにSi3N4粉末の表面に存在する
SiO2およびZrN粉末の一部と反応して形成され、相対的
に酸素含有量が高く、窒素含有量が低い状態になってお
り、したがって焼結時には前記酸素および窒素濃度分布
によって粘性の低い液相で存在し、良好な焼結を進行さ
せ、もって強度を向上させる作用をもつが、その含有量
が3容量%未満では前記作用が不十分で、所望の高強度
を確保することができず、一方その含有量が15容量%を
越えると、硬さおよび耐熱性が低下するようになること
から、その含有量を3〜15容量%と定めた。
粉末およびMgO粉末、さらにSi3N4粉末の表面に存在する
SiO2およびZrN粉末の一部と反応して形成され、相対的
に酸素含有量が高く、窒素含有量が低い状態になってお
り、したがって焼結時には前記酸素および窒素濃度分布
によって粘性の低い液相で存在し、良好な焼結を進行さ
せ、もって強度を向上させる作用をもつが、その含有量
が3容量%未満では前記作用が不十分で、所望の高強度
を確保することができず、一方その含有量が15容量%を
越えると、硬さおよび耐熱性が低下するようになること
から、その含有量を3〜15容量%と定めた。
(d) β−Si3N4 β−Si3N4は、1次焼結で、原料粉末として用いたα
−Si3N4を主成分とするSi3N4粉末の表面に存在するSiO2
と他の助剤であるMgO粉末およびSiO2粉末、さらにZrN粉
末から生成する液相への溶解−析出によって形成される
ものであり、このSi3N4粒子の成長は、1次焼結では僅
かであるが、2次焼結では上記(1)の反応により針状
に粒成長し、この時焼結材料中に内在するマイクロポア
も吸収されて緻密化することと合まって、材料の強度が
著しく向上するようになる。
−Si3N4を主成分とするSi3N4粉末の表面に存在するSiO2
と他の助剤であるMgO粉末およびSiO2粉末、さらにZrN粉
末から生成する液相への溶解−析出によって形成される
ものであり、このSi3N4粒子の成長は、1次焼結では僅
かであるが、2次焼結では上記(1)の反応により針状
に粒成長し、この時焼結材料中に内在するマイクロポア
も吸収されて緻密化することと合まって、材料の強度が
著しく向上するようになる。
(e) 表面酸化層 表面酸化層には、上記の通り破壊的表面応力が付加さ
れた時に、ZrO2のマルテンサイト変態によって、これを
吸収緩和し、表面部に欠損やチッピングが発生するのを
抑制する作用があるが、その層厚が平均層厚で10μm未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その層厚
が1000μmを越えると耐摩耗性が急激に低下するように
なることから、その平均層厚を10〜1000μmと定めた。
れた時に、ZrO2のマルテンサイト変態によって、これを
吸収緩和し、表面部に欠損やチッピングが発生するのを
抑制する作用があるが、その層厚が平均層厚で10μm未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その層厚
が1000μmを越えると耐摩耗性が急激に低下するように
なることから、その平均層厚を10〜1000μmと定めた。
つぎに、この発明のSi3N4基焼結材料を実施例により
具体的に説明する。
具体的に説明する。
原料粉末として、いずれも0.1〜0.5μmの範囲内の平
均粒径を有するSi3N4(容量比でα/β=97/3、酸素:2
重量%含有)粉末、ZrN(酸素:3重量%含有)粉末、SiO
2粉末、MgO粉末、およびZrO2粉末を用意し、これら原料
粉末をそれぞれ第1表に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルにて72時間の湿式混合を行ない、乾燥した後、
平面:30mm×30mm、厚さ:10mmの寸法をもった圧粉体、並
びにJIS・SNGN432の切削チップ形状の圧粉体にプレス成
形し、ついでこれらの圧粉体を同じく第1表に示される
条件で焼結することにより本発明焼結材料1〜14および
従来焼結材料1〜3をそれぞれ 製造した。
均粒径を有するSi3N4(容量比でα/β=97/3、酸素:2
重量%含有)粉末、ZrN(酸素:3重量%含有)粉末、SiO
2粉末、MgO粉末、およびZrO2粉末を用意し、これら原料
粉末をそれぞれ第1表に示される配合組成に配合し、ボ
ールミルにて72時間の湿式混合を行ない、乾燥した後、
平面:30mm×30mm、厚さ:10mmの寸法をもった圧粉体、並
びにJIS・SNGN432の切削チップ形状の圧粉体にプレス成
形し、ついでこれらの圧粉体を同じく第1表に示される
条件で焼結することにより本発明焼結材料1〜14および
従来焼結材料1〜3をそれぞれ 製造した。
つぎに、この結果得られた各種の焼結材料について、
内部の成分組成を測定し、この場合ZrO2およびZrNの割
合は、X線回折によりβ−Si3N4,ZrO2およびZrNの回折
ピークの強度を測定し、その測定結果にもとづいて計算
により求め、またMg−Si−Zr−O−N系の結合相の割合
は、走査透過型電子顕微鏡により観察して求め、さらに
表面酸化層を測定すると共に、焼結材料内部の理論密度
比、ロックウェル硬さ(Aスケール)、抗折力、および
インデンテーション法による破壊靭性値を測定した。
内部の成分組成を測定し、この場合ZrO2およびZrNの割
合は、X線回折によりβ−Si3N4,ZrO2およびZrNの回折
ピークの強度を測定し、その測定結果にもとづいて計算
により求め、またMg−Si−Zr−O−N系の結合相の割合
は、走査透過型電子顕微鏡により観察して求め、さらに
表面酸化層を測定すると共に、焼結材料内部の理論密度
比、ロックウェル硬さ(Aスケール)、抗折力、および
インデンテーション法による破壊靭性値を測定した。
また、縦型フライス盤を用い、 被削材:幅150mm×長さ300mmの寸法をもったFC25製穴
あき角材、 切削速度:200m/min、 切込み:2mm、 送り:0.25mm/rev、 刃先:0.15mm×−25゜、 の条件での鋳鉄の湿式フライス(断続)切削試験を行な
い、切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測定した。
これらの結果を第2表に示した。
あき角材、 切削速度:200m/min、 切込み:2mm、 送り:0.25mm/rev、 刃先:0.15mm×−25゜、 の条件での鋳鉄の湿式フライス(断続)切削試験を行な
い、切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測定した。
これらの結果を第2表に示した。
第1表および第2表に示される結果から、本発明焼結
材料1〜14は、いずれも99%以上の理論密度比をもち、
緻密で、マイクロポアの形式もきわめて少なく、従来焼
結材料1〜3に比して一段とすぐれた靭性と強度、さら
に対欠損性を有し、かつこれと同等の高硬度を有するの
で、これらの特性が要求される条件での切削に切削工具
として用いた場合には、すぐれた性能を著しく長期に亘
って発揮することが明らかである。
材料1〜14は、いずれも99%以上の理論密度比をもち、
緻密で、マイクロポアの形式もきわめて少なく、従来焼
結材料1〜3に比して一段とすぐれた靭性と強度、さら
に対欠損性を有し、かつこれと同等の高硬度を有するの
で、これらの特性が要求される条件での切削に切削工具
として用いた場合には、すぐれた性能を著しく長期に亘
って発揮することが明らかである。
上述のように、この発明のSi3N4基焼結材料は、すぐ
れた耐欠損性、高靭性および高強度を有し、さらに耐熱
衝撃性および耐摩耗性にもすぐれているので、特にこれ
らの特性が要求される苛酷な条件下での切削に切削工具
として用いた場合にすぐれた性能を発揮し、切削機械の
省力化および高性能化に十分対応することができるなど
工業上有用な特性を有するのである。
れた耐欠損性、高靭性および高強度を有し、さらに耐熱
衝撃性および耐摩耗性にもすぐれているので、特にこれ
らの特性が要求される苛酷な条件下での切削に切削工具
として用いた場合にすぐれた性能を発揮し、切削機械の
省力化および高性能化に十分対応することができるなど
工業上有用な特性を有するのである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−151681(JP,A) 特開 昭63−95161(JP,A) 特開 平3−8785(JP,A) (58)調査した分野(Int.Cl.6,DB名) C04B 35/584 - 35/596 C04B 41/80 C04B 41/87
Claims (1)
- 【請求項1】酸化ジルコニウム:0.1〜20%、 窒化ジルコニウム:0.1〜14%、 Mg−Si−Zr−O−N系の結合相:3〜15%、 を含有し、残りが針状晶のβ−窒化けい素と不可避不純
物からなる組成(以上容量%)を有する窒化けい素基焼
結材料にして、さらにこの窒化けい素基焼結材料は、そ
の表面部に、10〜1000μmの平均層厚の範囲内で、表面
側ほど酸化ジルコニウム濃度の高い表面酸化層が存在す
ることを特徴とする高靭性および高強度を有する耐欠損
性窒化けい素基焼結材料。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2076350A JP2778189B2 (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | 高靭性および高強度を有する耐欠損性窒化けい素基焼結材料 |
US07/649,482 US5130279A (en) | 1990-02-07 | 1991-02-01 | Silicon nitride based sintered material and process of manufacturing same |
EP91101513A EP0441316B1 (en) | 1990-02-07 | 1991-02-05 | Silicon nitride based sintered material and process of manufacturing same |
DE69102892T DE69102892T2 (de) | 1990-02-07 | 1991-02-05 | Sintermaterial auf Basis von Siliziumnitrid und Verfahren zur Herstellung desselben. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2076350A JP2778189B2 (ja) | 1990-03-26 | 1990-03-26 | 高靭性および高強度を有する耐欠損性窒化けい素基焼結材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03275566A JPH03275566A (ja) | 1991-12-06 |
JP2778189B2 true JP2778189B2 (ja) | 1998-07-23 |
Family
ID=13602910
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2076350A Expired - Lifetime JP2778189B2 (ja) | 1990-02-07 | 1990-03-26 | 高靭性および高強度を有する耐欠損性窒化けい素基焼結材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2778189B2 (ja) |
-
1990
- 1990-03-26 JP JP2076350A patent/JP2778189B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH03275566A (ja) | 1991-12-06 |
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