JP3082433B2 - 靭性のすぐれた酸化アルミニウム基セラミックス製切削工具の製造法 - Google Patents
靭性のすぐれた酸化アルミニウム基セラミックス製切削工具の製造法Info
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- JP3082433B2 JP3082433B2 JP04134274A JP13427492A JP3082433B2 JP 3082433 B2 JP3082433 B2 JP 3082433B2 JP 04134274 A JP04134274 A JP 04134274A JP 13427492 A JP13427492 A JP 13427492A JP 3082433 B2 JP3082433 B2 JP 3082433B2
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた靭性を有
し、例えば鋳鉄の連続切削は勿論のこと、高靭性が要求
される鋳鉄の断続切削や、高送りおよび高切込みなどの
重切削に用いた場合にも切刃に欠損やチッピング発生な
く、すぐれた切削性能を発揮する酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）基セラミックス製切削工具の製
造法に関するものである。
し、例えば鋳鉄の連続切削は勿論のこと、高靭性が要求
される鋳鉄の断続切削や、高送りおよび高切込みなどの
重切削に用いた場合にも切刃に欠損やチッピング発生な
く、すぐれた切削性能を発揮する酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）基セラミックス製切削工具の製
造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開昭６１−１７４１６５
号公報に記載される通り、原料粉末として、Ａｌ2 Ｏ3
粉末および主体がウイスカーからなる炭化けい素（以
下、ＳｉＣで示す）を用い、これら原料粉末を、重量％
で（以下、％は重量％を示す）、 主体がウイスカーからなるＳｉＣ（以下、ＳｉＣウイス
カーという）：２〜３０％、 Ａｌ2 Ｏ3 ：残り、 の配合組成に配合し、混合し、この結果の混合粉末に、
温度：１５００〜１９００℃、圧力：２０〜４０ＭＰａ
の通常の条件でホットプレス焼結を施すことによりＡｌ
2 Ｏ3 基セラミックスで構成された切削工具を製造する
方法が知られており、かつこれが鋳鉄の切削に用いられ
ていることも知られている。
号公報に記載される通り、原料粉末として、Ａｌ2 Ｏ3
粉末および主体がウイスカーからなる炭化けい素（以
下、ＳｉＣで示す）を用い、これら原料粉末を、重量％
で（以下、％は重量％を示す）、 主体がウイスカーからなるＳｉＣ（以下、ＳｉＣウイス
カーという）：２〜３０％、 Ａｌ2 Ｏ3 ：残り、 の配合組成に配合し、混合し、この結果の混合粉末に、
温度：１５００〜１９００℃、圧力：２０〜４０ＭＰａ
の通常の条件でホットプレス焼結を施すことによりＡｌ
2 Ｏ3 基セラミックスで構成された切削工具を製造する
方法が知られており、かつこれが鋳鉄の切削に用いられ
ていることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方近年の切削加工の
多様化に対する要求は強く、これに伴ない、例えば鋳鉄
の連続切削ばかりでなく、これの断続切削や、高送りお
よび高切込みなどの重切削などの切削も可能なＡｌ2 Ｏ
3 基セラミックス製切削工具が求められる傾向にある
が、上記の従来Ａｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具は
じめ、その他のＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具は
靭性不足が原因で、上記の高靭性が要求される断続切削
や重切削などに用いた場合、切刃に欠損やチッピングが
発生し易く、実用に供することができないのが現状であ
る。
多様化に対する要求は強く、これに伴ない、例えば鋳鉄
の連続切削ばかりでなく、これの断続切削や、高送りお
よび高切込みなどの重切削などの切削も可能なＡｌ2 Ｏ
3 基セラミックス製切削工具が求められる傾向にある
が、上記の従来Ａｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具は
じめ、その他のＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具は
靭性不足が原因で、上記の高靭性が要求される断続切削
や重切削などに用いた場合、切刃に欠損やチッピングが
発生し易く、実用に供することができないのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、靭性のすぐれたＡｌ2 Ｏ3 基セ
ラミックス製切削工具を開発すべく研究を行なった結
果、Ａｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具を製造するに
際して、原料粉末として用いられるＡｌ2 Ｏ3 粉末に、
あらかじめＣａ，Ｂａ，およびＳｒの炭酸塩、硝酸塩、
塩化物、および酸化物（以下、それぞれＣａＣＯ3 ，Ｂ
ａＣＯ3 ，ＳｒＣＯ3 ，Ｃａ（ＮＯ3 ）2 ，Ｂａ（ＮＯ
3 ）2 ，Ｓｒ（ＮＯ3 ）2 ，ＣａＣｌ2 ，ＢａＣｌ2 ，
ＳｒＣｌ2 ，ＣａＯ，ＢａＯ、およびＳｒＯで示す）の
うちの１種以上の粉末と、酸化けい素（以下、ＳｉＯ2
で示す）粉末およびアルコキシドのうちの１種以上と
を、以下いずれも全体に占める割合で、それぞれ０．０
２〜１％づつ配合し、混合した後、酸化性雰囲気中、６
００〜１０５０℃の範囲内の所定温度に所定時間保持の
加熱処理を施した状態で（この場合、前記炭酸塩、硝酸
塩、および塩化物はいずれも酸化物となり、またアルコ
キシドもＳｉＯ2 となる）、これに同じく原料粉末とし
てのＳｉＣウイスカー：５〜３０％配合し、混合した
後、この混合粉末に、温度：１５００〜１９００℃、圧
力：２０〜４０ＭＰａの通常の条件でホットプレス焼結
を施すと、焼結時に上記Ｃａ，Ｂａ，およびＳｒの酸化
物とＳｉＯ2 の共存作用でＡｌ2 Ｏ3 結晶が板状に成長
し、この結果得られたＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削
工具は板状成長したＡｌ2 Ｏ3 結晶によってすぐれた靭
性を具備するようになり、例えば鋳鉄の連続切削は勿論
のこと、鋳鉄の切削に用いた場合にも切刃に欠損やチッ
ピングの発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、靭性のすぐれたＡｌ2 Ｏ3 基セ
ラミックス製切削工具を開発すべく研究を行なった結
果、Ａｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具を製造するに
際して、原料粉末として用いられるＡｌ2 Ｏ3 粉末に、
あらかじめＣａ，Ｂａ，およびＳｒの炭酸塩、硝酸塩、
塩化物、および酸化物（以下、それぞれＣａＣＯ3 ，Ｂ
ａＣＯ3 ，ＳｒＣＯ3 ，Ｃａ（ＮＯ3 ）2 ，Ｂａ（ＮＯ
3 ）2 ，Ｓｒ（ＮＯ3 ）2 ，ＣａＣｌ2 ，ＢａＣｌ2 ，
ＳｒＣｌ2 ，ＣａＯ，ＢａＯ、およびＳｒＯで示す）の
うちの１種以上の粉末と、酸化けい素（以下、ＳｉＯ2
で示す）粉末およびアルコキシドのうちの１種以上と
を、以下いずれも全体に占める割合で、それぞれ０．０
２〜１％づつ配合し、混合した後、酸化性雰囲気中、６
００〜１０５０℃の範囲内の所定温度に所定時間保持の
加熱処理を施した状態で（この場合、前記炭酸塩、硝酸
塩、および塩化物はいずれも酸化物となり、またアルコ
キシドもＳｉＯ2 となる）、これに同じく原料粉末とし
てのＳｉＣウイスカー：５〜３０％配合し、混合した
後、この混合粉末に、温度：１５００〜１９００℃、圧
力：２０〜４０ＭＰａの通常の条件でホットプレス焼結
を施すと、焼結時に上記Ｃａ，Ｂａ，およびＳｒの酸化
物とＳｉＯ2 の共存作用でＡｌ2 Ｏ3 結晶が板状に成長
し、この結果得られたＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削
工具は板状成長したＡｌ2 Ｏ3 結晶によってすぐれた靭
性を具備するようになり、例えば鋳鉄の連続切削は勿論
のこと、鋳鉄の切削に用いた場合にも切刃に欠損やチッ
ピングの発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、（ａ） Ａｌ2 Ｏ3 粉末に、以
下いずれも全体に占める割合で、焼結時のＡｌ2 Ｏ3 結
晶の板状成長促進助剤として、ＣａＣＯ3 ，ＢａＣ
Ｏ3 ，ＳｒＣＯ3 ，Ｃａ（ＮＯ3 ）2 ，Ｂａ（ＮＯ3 ）
2，Ｓｒ（ＮＯ3 ）2 ，ＣａＣｌ2 ，ＢａＣｌ2 ，Ｓｒ
Ｃｌ2 ，ＣａＯ，ＢａＯ，およびＳｒＯ（これらのうち
の炭酸塩、硝酸塩、および塩化物は後工程の加熱処理で
酸化物となるので、以下前記酸化物を含め、これらを総
称して金属酸化物系化合物という）のうちの１種以上の
粉末：０．０２〜１％と、ＳｉＯ2 粉末およびアルコキ
シド（このアルコキシドも上記加熱処理でＳｉＯ2 とな
るので、以下ＳｉＯ2 を含め、これらを総称してＳｉＯ
2 系化合物という）のうちの１種以上：０．０２〜１
％、を配合し、混合した後、（ｂ） 上記混合粉末に、
酸化性雰囲気中、６００〜１０５０℃の範囲内の所定温
度に所定時間保持の加熱処理を施し、（ｃ） ついで、
上記加熱処理後の混合粉末に、ＳｉＣウイスカー：５〜
３０％、を配合し、混合し、（ｄ） 上記混合粉末に通
常の条件でホットプレス焼結を施して、Ａｌ2 Ｏ3結晶
が板状成長した組織を有するＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス
で構成された切削工具を製造する方法に特徴を有するも
のである。
なされたものであって、（ａ） Ａｌ2 Ｏ3 粉末に、以
下いずれも全体に占める割合で、焼結時のＡｌ2 Ｏ3 結
晶の板状成長促進助剤として、ＣａＣＯ3 ，ＢａＣ
Ｏ3 ，ＳｒＣＯ3 ，Ｃａ（ＮＯ3 ）2 ，Ｂａ（ＮＯ3 ）
2，Ｓｒ（ＮＯ3 ）2 ，ＣａＣｌ2 ，ＢａＣｌ2 ，Ｓｒ
Ｃｌ2 ，ＣａＯ，ＢａＯ，およびＳｒＯ（これらのうち
の炭酸塩、硝酸塩、および塩化物は後工程の加熱処理で
酸化物となるので、以下前記酸化物を含め、これらを総
称して金属酸化物系化合物という）のうちの１種以上の
粉末：０．０２〜１％と、ＳｉＯ2 粉末およびアルコキ
シド（このアルコキシドも上記加熱処理でＳｉＯ2 とな
るので、以下ＳｉＯ2 を含め、これらを総称してＳｉＯ
2 系化合物という）のうちの１種以上：０．０２〜１
％、を配合し、混合した後、（ｂ） 上記混合粉末に、
酸化性雰囲気中、６００〜１０５０℃の範囲内の所定温
度に所定時間保持の加熱処理を施し、（ｃ） ついで、
上記加熱処理後の混合粉末に、ＳｉＣウイスカー：５〜
３０％、を配合し、混合し、（ｄ） 上記混合粉末に通
常の条件でホットプレス焼結を施して、Ａｌ2 Ｏ3結晶
が板状成長した組織を有するＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス
で構成された切削工具を製造する方法に特徴を有するも
のである。
【０００６】つぎに、この発明の方法において、配合割
合および加熱処理温度を上記の通りに限定した理由を説
明する。 （ａ） Ａｌ2 Ｏ3 結晶の板状成長促進助剤の配合割合 上記の通り金属酸化物系化合物粉末とＳｉＯ2 系化合物
粉末には、共存した状態で焼結時にＡｌ2 Ｏ3 結晶を板
状に成長させ、もって靭性を向上させる作用があり、し
たがって金属酸化物系化合物粉末およびＳｉＯ2 系化合
物粉末のいずれかでも、その配合割合が０．０２％未満
になると、所望のＡｌ2 Ｏ3 結晶の板状成長促進効果が
得られず、一方その配合割合が、いずれかでも１％を越
えると、Ａｌ2 Ｏ3 結晶に全方位型成長が起るようにな
って板状Ａｌ2 Ｏ3 結晶の形成が困難になり、すぐれた
靭性を確保することができなくなることから、その配合
割合をそれぞれ０．０２〜１％と定めた。
合および加熱処理温度を上記の通りに限定した理由を説
明する。 （ａ） Ａｌ2 Ｏ3 結晶の板状成長促進助剤の配合割合 上記の通り金属酸化物系化合物粉末とＳｉＯ2 系化合物
粉末には、共存した状態で焼結時にＡｌ2 Ｏ3 結晶を板
状に成長させ、もって靭性を向上させる作用があり、し
たがって金属酸化物系化合物粉末およびＳｉＯ2 系化合
物粉末のいずれかでも、その配合割合が０．０２％未満
になると、所望のＡｌ2 Ｏ3 結晶の板状成長促進効果が
得られず、一方その配合割合が、いずれかでも１％を越
えると、Ａｌ2 Ｏ3 結晶に全方位型成長が起るようにな
って板状Ａｌ2 Ｏ3 結晶の形成が困難になり、すぐれた
靭性を確保することができなくなることから、その配合
割合をそれぞれ０．０２〜１％と定めた。
【０００７】（ｂ） ＳｉＣウイスカー ＳｉＣウイスカーにはセラミックスの靭性を向上させる
作用があるが、その配合割合が５％未満では所望の靭性
向上効果が得られず、一方その配合割合が３０％を越え
ると、焼結が困難となり、強度低下が著しくなることか
ら、その配合割合を５〜３０％と定めた。
作用があるが、その配合割合が５％未満では所望の靭性
向上効果が得られず、一方その配合割合が３０％を越え
ると、焼結が困難となり、強度低下が著しくなることか
ら、その配合割合を５〜３０％と定めた。
【０００８】（ｃ） 加熱処理温度 その温度が６００℃未満では、板状成長促進助剤の分解
が不十分なので、ホットプレス焼結時におけるＡｌ2 Ｏ
3 結晶の板状成長が十分に行なわれず、一方その温度が
１０５０℃を越えると、Ａｌ2 Ｏ3 粉末間に凝集が起こ
るようになることから、その温度を６００〜１０５０℃
と定めた。
が不十分なので、ホットプレス焼結時におけるＡｌ2 Ｏ
3 結晶の板状成長が十分に行なわれず、一方その温度が
１０５０℃を越えると、Ａｌ2 Ｏ3 粉末間に凝集が起こ
るようになることから、その温度を６００〜１０５０℃
と定めた。
【０００９】
【実施例】つぎに、この発明の方法を実施例により具体
的に説明する。原料粉末として、いずれも０．１〜５μ
ｍの範囲内の平均粒径を有する、各種の金属酸化物系化
合物粉末およびＳｉＯ2 系化合物粉末、並びにＡｌ2 Ｏ
3 粉末、さらに長径：１５〜５０μｍ×短径：０．４〜
２μｍで、アスペクト比が３５〜４０のウイスカーが７
０％を占めるＳｉＣウイスカーを用意し、まず、これら
の原料粉末のうちの金属酸化物系化合物粉末とＳｉＯ2
系化合物粉末とを、Ａｌ2 Ｏ3 粉末に表１，２に示され
る割合（全体に占める割合で示す）で配合し、ボールミ
ルで７２時間混合した後、大気中、表１，２に示される
条件で加熱処理を施し、ついでこれを湿式ボールミルで
スラリーとした後、同じく表１，２に示される割合（こ
れも全体に占める割合）でＳｉＣウイスカーを配合し、
超音波と機械による湿式混合を２時間行ない、乾燥した
後、これに表３，４に示される条件でホットプレス焼結
を施すことにより本発明法１〜１９を実施し、ＪＩＳ・
ＳＮＧＮ１２０４０８のスローアウエイチップ形状をも
ったＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具を製造した。
また、曲げ強度および破壊靭性値測定用試験片も合せて
製造した。
的に説明する。原料粉末として、いずれも０．１〜５μ
ｍの範囲内の平均粒径を有する、各種の金属酸化物系化
合物粉末およびＳｉＯ2 系化合物粉末、並びにＡｌ2 Ｏ
3 粉末、さらに長径：１５〜５０μｍ×短径：０．４〜
２μｍで、アスペクト比が３５〜４０のウイスカーが７
０％を占めるＳｉＣウイスカーを用意し、まず、これら
の原料粉末のうちの金属酸化物系化合物粉末とＳｉＯ2
系化合物粉末とを、Ａｌ2 Ｏ3 粉末に表１，２に示され
る割合（全体に占める割合で示す）で配合し、ボールミ
ルで７２時間混合した後、大気中、表１，２に示される
条件で加熱処理を施し、ついでこれを湿式ボールミルで
スラリーとした後、同じく表１，２に示される割合（こ
れも全体に占める割合）でＳｉＣウイスカーを配合し、
超音波と機械による湿式混合を２時間行ない、乾燥した
後、これに表３，４に示される条件でホットプレス焼結
を施すことにより本発明法１〜１９を実施し、ＪＩＳ・
ＳＮＧＮ１２０４０８のスローアウエイチップ形状をも
ったＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具を製造した。
また、曲げ強度および破壊靭性値測定用試験片も合せて
製造した。
【００１０】さらに、比較の目的で、原料粉末として、
上記のＡｌ2 Ｏ3 粉末およびＳｉＣウイスカーを用い、
表２に示される配合組成とし、同一の条件で湿式混合
し、乾燥した後、表４に示される条件でホットプレス焼
結を施すことにより従来法１〜３を行ない、同じ形状を
有するＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具と、同じく
強度および靭性を評価するための曲げ強度および破壊靭
性値測定用試験片をそれぞれ製造した。
上記のＡｌ2 Ｏ3 粉末およびＳｉＣウイスカーを用い、
表２に示される配合組成とし、同一の条件で湿式混合
し、乾燥した後、表４に示される条件でホットプレス焼
結を施すことにより従来法１〜３を行ない、同じ形状を
有するＡｌ2 Ｏ3 基セラミックス製切削工具と、同じく
強度および靭性を評価するための曲げ強度および破壊靭
性値測定用試験片をそれぞれ製造した。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】ついで、この結果得られた各種の切削工具
について、 被削材：ＦＣ３０の溝入り丸棒、 切削速度：３００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．２mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件で鋳鉄の連続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩
耗幅を測定した。その測定結果を、表２，３に示した。
なお、表２，３には曲げ強度および破壊靭性値の測定結
果も合せて示した。
について、 被削材：ＦＣ３０の溝入り丸棒、 切削速度：３００ｍ／min.、 切込み：２mm、 送り：０．２mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件で鋳鉄の連続切削試験を行ない、切刃の逃げ面摩
耗幅を測定した。その測定結果を、表２，３に示した。
なお、表２，３には曲げ強度および破壊靭性値の測定結
果も合せて示した。
【００１６】
【発明の効果】表１〜４に示される結果から、本発明法
１〜１９により製造されたＡｌ2 Ｏ3基セラミックス製
切削工具は、Ａｌ2 Ｏ3 結晶が板状に成長した組織を有
するので、従来法１〜３で製造されたＡｌ2 Ｏ3 基セラ
ミックス製切削工具と同等の高強度を具備した上で、こ
れより一段とすぐれた靭性を有し、この結果鋳鉄の断続
切削でも切刃に欠損やチッピングの発生なく、すぐれた
耐摩耗性を長期に亘って発揮することが明らかである。
１〜１９により製造されたＡｌ2 Ｏ3基セラミックス製
切削工具は、Ａｌ2 Ｏ3 結晶が板状に成長した組織を有
するので、従来法１〜３で製造されたＡｌ2 Ｏ3 基セラ
ミックス製切削工具と同等の高強度を具備した上で、こ
れより一段とすぐれた靭性を有し、この結果鋳鉄の断続
切削でも切刃に欠損やチッピングの発生なく、すぐれた
耐摩耗性を長期に亘って発揮することが明らかである。
【００１７】上述のように、この発明の方法によれば、
例えば鋳鉄の切削は勿論のこと、高靭性が要求される鋳
鉄の断続切削にも切刃に欠損やチッピングの発生なく、
長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するＡｌ2 Ｏ3 基
セラミックス製切削工具を製造することができるのであ
る。
例えば鋳鉄の切削は勿論のこと、高靭性が要求される鋳
鉄の断続切削にも切刃に欠損やチッピングの発生なく、
長期に亘ってすぐれた切削性能を発揮するＡｌ2 Ｏ3 基
セラミックス製切削工具を製造することができるのであ
る。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−301763（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−301764（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−262560（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−301761（ＪＰ，Ａ) 特許2910020（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/10 C04B 35/00
Claims (1)
- 【請求項１】 （ａ） 酸化アルミニウム粉末に、以下
いずれも全体に占める重量割合で、焼結時の酸化アルミ
ニウム結晶の板状成長促進助剤として、 Ｃａ，Ｂａ，およびＳｒの炭酸塩粉末、硝酸塩粉末、塩
化物粉末、および酸化物粉末のうちの１種以上：０．０
２〜１％と、 酸化けい素粉末およびアルコキシドのうちの１種以上：
０．０２〜１％、を配合し、混合した後、 （ｂ） 上記混合粉末に、酸化性雰囲気中、６００〜１
０５０℃に加熱保持の条件で加熱処理を施し、 （ｃ） ついで、上記加熱処理後の混合粉末に、主体が
ウイスカーからなる炭化けい素：５〜３０％、を配合し
て混合し、 （ｂ） 上記混合粉末にホットプレス焼結を施して、酸
化アルミニウム結晶が板状成長した組織を有するセラミ
ックスで構成された切削工具を形成する、以上（ａ）〜
（ｄ）の基本工程からなることを特徴とする靭性のすぐ
れた酸化アルミニウム基セラミックス製切削工具の製造
法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04134274A JP3082433B2 (ja) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | 靭性のすぐれた酸化アルミニウム基セラミックス製切削工具の製造法 |
| US08/049,204 US5403795A (en) | 1992-04-23 | 1993-04-19 | Platelet α-Al2 O3 based ceramic composite |
| DE4313358A DE4313358A1 (de) | 1992-04-23 | 1993-04-23 | Keramik auf Basis von plättchenförmigem â-Al¶2¶O¶3¶ und Verfahren zu ihrer Herstellung |
| US08/285,193 US5686366A (en) | 1992-04-23 | 1994-08-03 | Process for producing platelet α-Al2 O3 based ceramic composite |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04134274A JP3082433B2 (ja) | 1992-04-27 | 1992-04-27 | 靭性のすぐれた酸化アルミニウム基セラミックス製切削工具の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05301762A JPH05301762A (ja) | 1993-11-16 |
| JP3082433B2 true JP3082433B2 (ja) | 2000-08-28 |
Family
ID=15124454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04134274A Expired - Fee Related JP3082433B2 (ja) | 1992-04-23 | 1992-04-27 | 靭性のすぐれた酸化アルミニウム基セラミックス製切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3082433B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5371372B2 (ja) * | 2008-03-26 | 2013-12-18 | 京セラ株式会社 | アルミナ質焼結体ならびに半導体製造装置用部材、液晶パネル製造装置用部材および誘電体共振器用部材 |
| US8247337B2 (en) | 2007-11-28 | 2012-08-21 | Kyocera Corporation | Alumina sintered article |
| JP5435932B2 (ja) * | 2007-11-28 | 2014-03-05 | 京セラ株式会社 | アルミナ質焼結体およびその製法ならびに半導体製造装置用部材、液晶パネル製造装置用部材および誘電体共振器用部材 |
| WO2009069770A1 (ja) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Kyocera Corporation | アルミナ質焼結体およびその製法ならびに半導体製造装置用部材、液晶パネル製造装置用部材および誘電体共振器用部材 |
| HUE055268T2 (hu) | 2011-03-11 | 2021-11-29 | Saint Gobain Ceramics & Plastics Inc | Tûzálló tárgy |
| EP2694452A4 (en) | 2011-03-30 | 2015-03-11 | Saint Gobain Ceramics | REFRACTORY OBJECT, BLOCK FORMING A GLASS DISPERTER, AND METHOD FOR FORMING AND USING THE REFRACTORY OBJECT |
| KR102037046B1 (ko) | 2012-01-11 | 2019-10-29 | 생-고뱅 세라믹스 앤드 플라스틱스, 인코포레이티드 | 내화체 및 내화체를 이용한 유리판 성형방법 |
-
1992
- 1992-04-27 JP JP04134274A patent/JP3082433B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05301762A (ja) | 1993-11-16 |
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