JPS59232234A - 応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造方法 - Google Patents
応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造方法Info
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- JPS59232234A JPS59232234A JP10495883A JP10495883A JPS59232234A JP S59232234 A JPS59232234 A JP S59232234A JP 10495883 A JP10495883 A JP 10495883A JP 10495883 A JP10495883 A JP 10495883A JP S59232234 A JPS59232234 A JP S59232234A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、厚板圧延後の制御冷却により溶接性の良好な
厚鋼板を製造するにあたり、応力除去焼なまし処理（Ｓ
Ｒ処理）に際しての軟化の小さい鋼材の製造方法に関す
るものである。
厚鋼板を製造するにあたり、応力除去焼なまし処理（Ｓ
Ｒ処理）に際しての軟化の小さい鋼材の製造方法に関す
るものである。
近年制御冷却法の進歩は目覚ましく、鉄鋼製造の分野に
積極的に採り入れられつつある。そしてその品質は高強
度、高靭性、高溶接性の鋼材として優れた成績を示して
いる。
積極的に採り入れられつつある。そしてその品質は高強
度、高靭性、高溶接性の鋼材として優れた成績を示して
いる。
制御冷却法で製造した鋼材は溶接構造物用鋼として広く
利用され、特に耐溶接割れ性、耐溶接硬化性が優れてい
るために、海洋構造物用鋼などへの適用が検討されてい
る。しかしこれらの鋼材は、応力除去焼なまし処理（以
下ＳＲ処理と呼ぶ）を実施することが多いために、ＳＲ
処理後の強度を確保することも重大な課題である。
利用され、特に耐溶接割れ性、耐溶接硬化性が優れてい
るために、海洋構造物用鋼などへの適用が検討されてい
る。しかしこれらの鋼材は、応力除去焼なまし処理（以
下ＳＲ処理と呼ぶ）を実施することが多いために、ＳＲ
処理後の強度を確保することも重大な課題である。
ＳＲ処理後の強度は、母材の炭素当量に大きく影響され
ることが知られており、制御冷却材は炭素当量を低くし
て製造することを主目的としているために、ＳＲ処理に
よる強度低下が著しい。又、ＳＲ処理後の強度は、Ｃｅ
ｑを同じにしても、合金添加の有無によって大きく左右
されることが知られている。一方制御帝却法で製造した
調相は、鋼板内の水素が抜けにくいだめに、鋼板ＵＳＴ
検査時に水素性のＵＳＴ欠陥が生じ易いことが知られて
いる。
ることが知られており、制御冷却材は炭素当量を低くし
て製造することを主目的としているために、ＳＲ処理に
よる強度低下が著しい。又、ＳＲ処理後の強度は、Ｃｅ
ｑを同じにしても、合金添加の有無によって大きく左右
されることが知られている。一方制御帝却法で製造した
調相は、鋼板内の水素が抜けにくいだめに、鋼板ＵＳＴ
検査時に水素性のＵＳＴ欠陥が生じ易いことが知られて
いる。
本発明は上記の点に鑑み、種々検討の結果なされたもの
で、高強度、高靭性、高溶接性の材質特性を維持しつつ
かつＳＲ処理による軟化の小さい鋼材を得ることを目的
としたもので、その特徴とするところは、 １、 Ｃ０，０３〜０，３０％、ＳｉＯ，６％以下、
Ｍｎ０、２〜２．０％、 ＳｏｌｌＭＯ，００５〜０．
１０％を基本組成とし、残部はＦｅ及び不可避的不純物
からなり、しかもｃ＋”Ｌ≧０．２６％を９．１１ 満足する鋼を、熱間圧延終了後Ａ ｒ ５点以上の温度
から、５００Ｃ未満２５０Ｃ以上の温度まで３〜３０Ｃ
／ｓｅｃの冷却速度で制御冷却することを特徴とする特
許 ５０キロ鋼の製造法にある。
で、高強度、高靭性、高溶接性の材質特性を維持しつつ
かつＳＲ処理による軟化の小さい鋼材を得ることを目的
としたもので、その特徴とするところは、 １、 Ｃ０，０３〜０，３０％、ＳｉＯ，６％以下、
Ｍｎ０、２〜２．０％、 ＳｏｌｌＭＯ，００５〜０．
１０％を基本組成とし、残部はＦｅ及び不可避的不純物
からなり、しかもｃ＋”Ｌ≧０．２６％を９．１１ 満足する鋼を、熱間圧延終了後Ａ ｒ ５点以上の温度
から、５００Ｃ未満２５０Ｃ以上の温度まで３〜３０Ｃ
／ｓｅｃの冷却速度で制御冷却することを特徴とする特
許 ５０キロ鋼の製造法にある。
以下本発明について詳述する。
第２図は板厚３０［穆のＮｂ Ｔｉ鋼を、６００Ｃで
ＳＲ処理した場合のＳＲ処理前後の引張強さと制御冷却
停止温度との関係を示したものである。第２図から明ら
かなように、制御冷却（ １ ５ Ｃ ／ｓｅａ ）の
ままに比べＳＲ処理によって引張強さが大きく低下して
いる。又、ＳＲ処理後の引張強さは、冷却停止温度が５
００ｔ：’未満ではほぼ一定であり、冷却停止温度を５
００Ｃ未満とすることにより、ＳＲ処理後の強度を維持
することが可能である。第３図は制御冷却材の鋼板ＵＳ
Ｔ欠陥に及ぼす冷却停止温度の影響を示すが、第３図か
ら明らかなように、加速冷却停止温度を２５０′ｃ以上
とすることにより、鋼板ＵＳＴ欠陥の発生を防止するこ
とが可能である。
ＳＲ処理した場合のＳＲ処理前後の引張強さと制御冷却
停止温度との関係を示したものである。第２図から明ら
かなように、制御冷却（ １ ５ Ｃ ／ｓｅａ ）の
ままに比べＳＲ処理によって引張強さが大きく低下して
いる。又、ＳＲ処理後の引張強さは、冷却停止温度が５
００ｔ：’未満ではほぼ一定であり、冷却停止温度を５
００Ｃ未満とすることにより、ＳＲ処理後の強度を維持
することが可能である。第３図は制御冷却材の鋼板ＵＳ
Ｔ欠陥に及ぼす冷却停止温度の影響を示すが、第３図か
ら明らかなように、加速冷却停止温度を２５０′ｃ以上
とすることにより、鋼板ＵＳＴ欠陥の発生を防止するこ
とが可能である。
以上第２図、第３図に示したようにＳＲ処理後の引張強
さを高めるには、冷却停止温度を５００Ｃ未満とするこ
とが必要であシ、又鋼板ＵＳＴ欠陥の発生を抑えるため
には、加速冷却停止温度を２５０１Ｚ以上とすることが
必要である。
さを高めるには、冷却停止温度を５００Ｃ未満とするこ
とが必要であシ、又鋼板ＵＳＴ欠陥の発生を抑えるため
には、加速冷却停止温度を２５０１Ｚ以上とすることが
必要である。
従って本発明は加速冷却停止温度を５００Ｃ未満かつ２
５０？Ｚ’以上としたのである。冷却速度範囲の下限を
３ Ｃ ／ ｓｅｃとしたのは、有効な強度上昇を得る
のに必要なためである。一方、上限を３０Ｃ／ｓｅｃと
したのは本発明の実験範囲が・この範囲であるためであ
り、もっと大きくしてもいつこうに差し支えない。
５０？Ｚ’以上としたのである。冷却速度範囲の下限を
３ Ｃ ／ ｓｅｃとしたのは、有効な強度上昇を得る
のに必要なためである。一方、上限を３０Ｃ／ｓｅｃと
したのは本発明の実験範囲が・この範囲であるためであ
り、もっと大きくしてもいつこうに差し支えない。
第４図は加速律速停止温度を５００Ｃ未満、かつ２５０
Ｃ以上とした場合の制御冷却材（３０ｎｍｔ 、 １
５ ’Ｃ／ｓｅｃ）のＳＲ後の引張強さに及ぼす成分の
影響を示す。これは加速冷却停止温度を２５０Ｃ以上５
００Ｃ未満の制御冷却材について種々検討した結果、Ｓ
Ｒ後の引張強さが（Ｃの関係を示したものである。各成
分系とも５０ ｋｆ ／ ｍ１ｎ２以上の引張強さを確
保するには、添加鋼で０．２５％、■添加鋼で０２４％
以上とすることが必要なことがわかる。さらにＮｂ添・
で０．２０％以上あれば５ Ｑ ｋｌ ／ ｍｍ２以上
のＳＲ処理後の引張強さを確保することが可能である。
Ｃ以上とした場合の制御冷却材（３０ｎｍｔ 、 １
５ ’Ｃ／ｓｅｃ）のＳＲ後の引張強さに及ぼす成分の
影響を示す。これは加速冷却停止温度を２５０Ｃ以上５
００Ｃ未満の制御冷却材について種々検討した結果、Ｓ
Ｒ後の引張強さが（Ｃの関係を示したものである。各成
分系とも５０ ｋｆ ／ ｍ１ｎ２以上の引張強さを確
保するには、添加鋼で０．２５％、■添加鋼で０２４％
以上とすることが必要なことがわかる。さらにＮｂ添・
で０．２０％以上あれば５ Ｑ ｋｌ ／ ｍｍ２以上
のＳＲ処理後の引張強さを確保することが可能である。
ＮＬ）、Ｖ、Ｔｉの２種以上を複合添加する場合は、そ
れぞれを単独添加した時の効果の和として現われる。又
さらに、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗなどを添加すればより高いＳＲ
強度を期待出来る。
れぞれを単独添加した時の効果の和として現われる。又
さらに、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗなどを添加すればより高いＳＲ
強度を期待出来る。
た場合のＳＲ処理後の引張強さについて、５１−Ｍｎ鋼
からの強度上昇代とＴｉ 、 Ｖ 、 Ｎｂなどの析出
元素添加量との関係を示す。’［”ｉ、Ｖ添加に比べＮ
ｂ添加によるＳＲ後の引張強さの上昇が著しいことがわ
かる。
からの強度上昇代とＴｉ 、 Ｖ 、 Ｎｂなどの析出
元素添加量との関係を示す。’［”ｉ、Ｖ添加に比べＮ
ｂ添加によるＳＲ後の引張強さの上昇が著しいことがわ
かる。
以上第４図、第５図に示したように、本発明は熱間圧延
後Ａｒ３点以上の温度から５００Ｃ未満２５０Ｃ以上の
温度まで、３〜３０ Ｃ／ ｓｅｃの冷却速度で加速制
御冷却することを前提としＮｂ鋼でＣ０，０３〜０．３
０％、ＳｉＯ，６％以下、Ｍｎ０．２〜２．０係、Ｓｏ
ｌ、 Ａｉ！０．００５〜０１０係、Ｎｂ０．００３〜
０．１０％を基本成分とし、残部はＦｅ及び不可避的不
純物からなり、かつＣ＋了１≧０．２０係を満足する成
分とし、Ｔｉ鋼でＣ０，０３〜０３０係、Ｓｉ０．６％
以下、Ｍｎ ０．２〜２．０ ％、Ｓｏｌ、ＭＯ，００
５〜０．１０％、ＴｉＯ，００５〜０．１０係を基本成
分とし、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ
Ｃ十−≧０．２’ ５１ｙ ｋ満足する成９．１１− 分とし、Ｖ鋼でＣ０，０３〜０．３０％、Ｓｉ０．６チ
以下、Ｍｎ ０．２〜２．０係、Ｓｏｌ、ＡＱｏ、００
５−０．１０係、Ｖｏ、０２〜０．０６饅を基本成分と
し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつｃ
＋−”−≧０．２４ ％を満足する成分とし、Ｓｉ９、
ｌｌ Ｍｎ鋼でＣ０，０３〜０．３０％、ＳｉＯ，６％以下、
Ｍｎ ０．２〜２．０ ％、 Ｓｏｌ、 Ａｌｌ
０．００５〜０．１ ０ ％。
後Ａｒ３点以上の温度から５００Ｃ未満２５０Ｃ以上の
温度まで、３〜３０ Ｃ／ ｓｅｃの冷却速度で加速制
御冷却することを前提としＮｂ鋼でＣ０，０３〜０．３
０％、ＳｉＯ，６％以下、Ｍｎ０．２〜２．０係、Ｓｏ
ｌ、 Ａｉ！０．００５〜０１０係、Ｎｂ０．００３〜
０．１０％を基本成分とし、残部はＦｅ及び不可避的不
純物からなり、かつＣ＋了１≧０．２０係を満足する成
分とし、Ｔｉ鋼でＣ０，０３〜０３０係、Ｓｉ０．６％
以下、Ｍｎ ０．２〜２．０ ％、Ｓｏｌ、ＭＯ，００
５〜０．１０％、ＴｉＯ，００５〜０．１０係を基本成
分とし、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ
Ｃ十−≧０．２’ ５１ｙ ｋ満足する成９．１１− 分とし、Ｖ鋼でＣ０，０３〜０．３０％、Ｓｉ０．６チ
以下、Ｍｎ ０．２〜２．０係、Ｓｏｌ、ＡＱｏ、００
５−０．１０係、Ｖｏ、０２〜０．０６饅を基本成分と
し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつｃ
＋−”−≧０．２４ ％を満足する成分とし、Ｓｉ９、
ｌｌ Ｍｎ鋼でＣ０，０３〜０．３０％、ＳｉＯ，６％以下、
Ｍｎ ０．２〜２．０ ％、 Ｓｏｌ、 Ａｌｌ
０．００５〜０．１ ０ ％。
を基本成分とし、残部はＦｅ及び不可避的不純る成分と
し、Ｎｂ ’＋ Ｖ ＋ ’ｒ’＋の２種以上を複合添
加し、Ｃ０，０３〜０．３０％、５ｉＯ１６チ以下、Ｍ
ｎ ０．２〜２．０％、 Ｓｏｌ 、 ＡｆｌＯ，００
５〜’０．１０ ％をする成分とした。第１図にＣ（％
）とＭｎ （％）の関係を図示し、本発明の範囲を明確
にした。
し、Ｎｂ ’＋ Ｖ ＋ ’ｒ’＋の２種以上を複合添
加し、Ｃ０，０３〜０．３０％、５ｉＯ１６チ以下、Ｍ
ｎ ０．２〜２．０％、 Ｓｏｌ 、 ＡｆｌＯ，００
５〜’０．１０ ％をする成分とした。第１図にＣ（％
）とＭｎ （％）の関係を図示し、本発明の範囲を明確
にした。
本発明で既述した他の各成分を限定する理由で・表１に
示す。
示す。
実施例
表２−１．２−２に実施例を示す。発明例はｌｂ、：３
．５．６．８．１．２．１３．１．６．１８．２１．、
２３゜２５、２７．２９．３０．３３．３４．、３６で
あり、５ Ｑ ｋｙ、／ ＋ｎｔｎ ２以上のＳＲ後の
強度を確保し、かつ鋼板［Ｊ Ｓ Ｔの結果も良好であ
る。比較例は、ＡＩ、２，４゜７、９．１．０．１１．
１４．１５．１７．１９．．２０．２２．２４゜２６、
２８．３１．３２．３５．３７．３８である。
．５．６．８．１．２．１３．１．６．１８．２１．、
２３゜２５、２７．２９．３０．３３．３４．、３６で
あり、５ Ｑ ｋｙ、／ ＋ｎｔｎ ２以上のＳＲ後の
強度を確保し、かつ鋼板［Ｊ Ｓ Ｔの結果も良好であ
る。比較例は、ＡＩ、２，４゜７、９．１．０．１１．
１４．１５．１７．１９．．２０．２２．２４゜２６、
２８．３１．３２．３５．３７．３８である。
蔦１．２．４．１０．１１．１５．１７．１９．２２．
２４゜２６ ＋ ：３２ 、３５ ＋ ３７はＳＲ後の
引張強さが５０ｋｙ／ｍｍ２以下である。このうち扁１
、２ 、１０．１７．２２゜ないためである。又、扁
４ 、 ］］、 ２６．３２は制御冷却を行っていない
ためであり、茄１５ ＋ １９ ＋ ２Ｃ３７は制御冷
却停止温度が５００Ｃ未満となっていないだめである。
２４゜２６ ＋ ：３２ 、３５ ＋ ３７はＳＲ後の
引張強さが５０ｋｙ／ｍｍ２以下である。このうち扁１
、２ 、１０．１７．２２゜ないためである。又、扁
４ 、 ］］、 ２６．３２は制御冷却を行っていない
ためであり、茄１５ ＋ １９ ＋ ２Ｃ３７は制御冷
却停止温度が５００Ｃ未満となっていないだめである。
一方、Ａ２ 、７ 、９ ＋ １４＋ ２０＋ ２８＋
：３１．３５゜３８は鋼板ＵＳＴの結果が不良である
が、これは制御冷却停止温度が２５０Ｃよりも低いため
である。
：３１．３５゜３８は鋼板ＵＳＴの結果が不良である
が、これは制御冷却停止温度が２５０Ｃよりも低いため
である。
以上詳述した如く、本発明は溶接性の良好なＭｎ
厚鋼板全製造するにあたり（Ｃ＋ −）がある９、１１
臨界値以上を満足する鋼を熱間圧延終了後、Ａ ｒ ３
点以上の温度から５００Ｃ未満２５００以上の温度まで
３〜３０Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で制御冷却することを特
徴とし、ＳＲ処理後の引張強さを高めることを可能とし
、産業界におけるＳＲ処理による軟化が小さく、かつ溶
接性の優れた鋼材の供給全可能とするものである。
点以上の温度から５００Ｃ未満２５００以上の温度まで
３〜３０Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で制御冷却することを特
徴とし、ＳＲ処理後の引張強さを高めることを可能とし
、産業界におけるＳＲ処理による軟化が小さく、かつ溶
接性の優れた鋼材の供給全可能とするものである。
第１図は本発明のＣとＭｎの図表、第２図は母材ＳＲ強
度に及ぼす冷却条件の影響の図表、第３図は鋼板ＵＳＴ
欠陥に及ぼす冷却停市温度の影響の図表、第４図はＳＲ
後１゛Ｓに及ぼす成分の影響の図表、第５図はＳｉ −
Ｍｎ鋼からのＳＲ強度上昇代に及ぼす析出元素添加酸の
影響の図表である。 ２１１− 第３図 イ１Ｆ正ｉバ町（゛り 第４ 区 ′；ゝ （丘 ？ ／−９／′・ に ／ ワ ９ ／＠ ア１０ ／第５回 析出元素ｔｔｍｔ０４）
度に及ぼす冷却条件の影響の図表、第３図は鋼板ＵＳＴ
欠陥に及ぼす冷却停市温度の影響の図表、第４図はＳＲ
後１゛Ｓに及ぼす成分の影響の図表、第５図はＳｉ −
Ｍｎ鋼からのＳＲ強度上昇代に及ぼす析出元素添加酸の
影響の図表である。 ２１１− 第３図 イ１Ｆ正ｉバ町（゛り 第４ 区 ′；ゝ （丘 ？ ／−９／′・ に ／ ワ ９ ／＠ ア１０ ／第５回 析出元素ｔｔｍｔ０４）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 ＣＯ，０３〜０．３０ ％ 、 Ｓｉ ０．６
％以下、Ｍｎ０．２〜２．０％、 ５ｏｌ−ＡＵ ０．
００５〜０．１０％を基本組成とし、残部はＦｅ及び不
可避的不純物がらる鋼を熱間圧延終了後Ａｒ３点以上の
温度から、５００Ｃ未満２５０ｃ以上の温度まで、３〜
３０ Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で制御冷却することを特徴
とする応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造法。 ２、 Ｃ０，０３−０，３０％、ＳｉＯ，６％以下、
Ｍｎ０．２〜２，０％、 ５ｏｌ−Ｍ Ｏ，００５〜０
．１０％、 ＮｂＯ，００３〜０．１０％を基本組成と
し、残部はＦｅ及び不可避的不純物がしなり、しかもｃ
＋−！！ｉ！！−９，１１ ２０，２０％を満足する鋼を、熱間圧延終了後Ａｒ３点
以上の温度かう、５ＱＯＵ未満２５００以上の温度まで
、３〜３０ Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で制御冷却すること
を特徴とする応力除去焼鈍用５０ギロ鋼材の製造法。 ３、 Ｃ０，０３〜０．３０％＋ Ｓｉ Ｏ，６％以
下、Ｍｎ０．２〜２．０ ％ 、 ｓｏｌ、 Ｍ、０．
ＯＯ５〜０．１０％、Ｖｏ、０２〜００６慢を基本組成
とし、残部はＦｅ及びＭｎ 不可避的不純物からなり、しかもＣ＋□≧１１ ０．２４係を満足する鋼を、熱間圧延終了後Ａ ｒ ３
点以上の温度から、５００１：未満２５０Ｃ以上の温度
まで、３〜３０ Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で制御冷却する
ことを特徴とする応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造法
。 ４、 Ｃ０，０３〜０．３０％＋ Ｓ＋ ０．６％以
下、Ｍｎ０．２〜２．０ ％ 、 Ｓｏｌ、 Ｍ Ｏ，
００５〜０．１０％、 Ｔｉ０００５〜０．１０％を基
本組成とし、残部は１ｉ’ｅ及び不可避的不純物からな
り、しかもＭｎ ・Ｃ十□≧０゜２５％を満足する鋼を、熱間１１ 圧延終了後Ａ ｒ ３点以上の温度から、５００Ｃ未満
２５００以上の温度まで、３〜３０１Ｔ／ ｓｅｃの冷
却速度で制御冷却することを特徴とする応力除去焼鈍用
５０キロ鋼材の製造法。 ５、 Ｎｂ、 Ｖ、 Ｔｉの２種以上を添加し、かつ
Ｍｎ Ｃ十□≧０．１７％とした特許請求の範囲９．１１ 第１項記載の応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10495883A JPS59232234A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10495883A JPS59232234A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59232234A true JPS59232234A (ja) | 1984-12-27 |
| JPS6346131B2 JPS6346131B2 (ja) | 1988-09-13 |
Family
ID=14394602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10495883A Granted JPS59232234A (ja) | 1983-06-14 | 1983-06-14 | 応力除去焼鈍用５０キロ鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59232234A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7648597B2 (en) | 2004-07-07 | 2010-01-19 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing high tensile strength steel plate |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5126615A (ja) * | 1974-08-30 | 1976-03-05 | Sumitomo Metal Ind | Hichoshitsukochoryokukohan no seizoho |
-
1983
- 1983-06-14 JP JP10495883A patent/JPS59232234A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5126615A (ja) * | 1974-08-30 | 1976-03-05 | Sumitomo Metal Ind | Hichoshitsukochoryokukohan no seizoho |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7648597B2 (en) | 2004-07-07 | 2010-01-19 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing high tensile strength steel plate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6346131B2 (ja) | 1988-09-13 |
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