JPS59197394A - 耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ - Google Patents
耐熱鋼溶接用鋼ワイヤInfo
- Publication number
- JPS59197394A JPS59197394A JP7113483A JP7113483A JPS59197394A JP S59197394 A JPS59197394 A JP S59197394A JP 7113483 A JP7113483 A JP 7113483A JP 7113483 A JP7113483 A JP 7113483A JP S59197394 A JPS59197394 A JP S59197394A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- welding
- less
- steel
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐熱鋼用として優れた性能を発揮する溶接用鋼
ワイヤに関するものである。
ワイヤに関するものである。
Ｃｒ −Ｍｏ鋼、例えば３ ％Ｃｒ −１１Ｍｏ鋼は、
優れた耐酸化性、耐食性及び高温強度を有していること
から、高温高圧下での耐熱性、耐食性材料として化学工
業や原子カニ業等で各種高温高圧圧力容器などに広く用
いられる傾向にある。
優れた耐酸化性、耐食性及び高温強度を有していること
から、高温高圧下での耐熱性、耐食性材料として化学工
業や原子カニ業等で各種高温高圧圧力容器などに広く用
いられる傾向にある。
そこでこの様な動向に対処する上で問題となるのは、溶
接材料であり、鋼材の特性を十分に発揮させるためには
、溶接継手についても鋼材（母材）と同等かそれ以上の
強度、靭性等を確保する必要があるが、現在この要求を
満たす溶接材料は開発されていない。本発明は前述の様
な事情に着目し、ｒ９ ） 今後これらの構造物が高温高圧化並びに大型化の傾向に
なることを踏゛牛え、高温強度の確保に最重点をおき、
靭性も考慮し、更には狭開先溶接等における良好な溶接
作挙性を得るＣｒ −Ｍｏ系耐熱鋼溶接用鋼ワイヤの開
発研究を進めて来た。
接材料であり、鋼材の特性を十分に発揮させるためには
、溶接継手についても鋼材（母材）と同等かそれ以上の
強度、靭性等を確保する必要があるが、現在この要求を
満たす溶接材料は開発されていない。本発明は前述の様
な事情に着目し、ｒ９ ） 今後これらの構造物が高温高圧化並びに大型化の傾向に
なることを踏゛牛え、高温強度の確保に最重点をおき、
靭性も考慮し、更には狭開先溶接等における良好な溶接
作挙性を得るＣｒ −Ｍｏ系耐熱鋼溶接用鋼ワイヤの開
発研究を進めて来た。
本発明は上記の様々問題点を解決したものであって、そ
の要旨とする所はＣ：０．０４〜０．１０ ％（重量係
、以下同じ）、Ｓｉ：０．２５〜０．５５係。
の要旨とする所はＣ：０．０４〜０．１０ ％（重量係
、以下同じ）、Ｓｉ：０．２５〜０．５５係。
Ｍｎ ： ０．６５〜１．Ｏ０％ 、 Ｃｒ ： ２．
７０〜３．３０ ’Ｉｙ。
７０〜３．３０ ’Ｉｙ。
Ｍｏ ： ０．９０〜１．２０４を必須成分とし、Ｖ
： ０．００５〜０．０４０係、 Ｎｂ ： ｏ、 ｏ
Ｏ５〜０．０４０チの１種以上を含有する。必要に応
じてＡ／１．：０．０２％以下。
： ０．００５〜０．０４０係、 Ｎｂ ： ｏ、 ｏ
Ｏ５〜０．０４０チの１種以上を含有する。必要に応
じてＡ／１．：０．０２％以下。
Ｔｉ：０．０５％以下、Ｚｒ：０．０５％以下の範囲で
含有し、１（重以上の合計が０．０６％以下で、かつＰ
：０．０１２係以下、Ｓ：０．０１２係以下であること
を特徴とする耐熱鋼溶接用鋼ワイヤである。
含有し、１（重以上の合計が０．０６％以下で、かつＰ
：０．０１２係以下、Ｓ：０．０１２係以下であること
を特徴とする耐熱鋼溶接用鋼ワイヤである。
以下に本発明ワイヤの各構成々分の限定理由を詳細に説
明する。Ｃは溶接金属の強度を高めるために添加するが
０．１０ ％を超えると微小なプローホール等溶接欠陥
を発生すると共に高温割れ感受性が増加する。一方０．
０４４未満では要求される強度が確保出来ない。３１は
脱酸剤として不可避な元素であり、０．５５％を超える
と脆化熱処理（例えば、Ｇ、Ｅ、ステップクーリング処
理、以下ＳＣという）後の靭性が著しく劣化する。一方
０．２５％未満では脱酸不足により溶接金属中にブロー
ホール等の溶接欠陥を発生する。ＭｎはＳｌと同様な脱
酸剤であり溶接金属の高強度及び高靭性を得るために有
効であるが、１．ｏＯ％を超えると焼入れ効果が拡大し
、溶接割れを生じやすくするとともに靭性も劣化する。
明する。Ｃは溶接金属の強度を高めるために添加するが
０．１０ ％を超えると微小なプローホール等溶接欠陥
を発生すると共に高温割れ感受性が増加する。一方０．
０４４未満では要求される強度が確保出来ない。３１は
脱酸剤として不可避な元素であり、０．５５％を超える
と脆化熱処理（例えば、Ｇ、Ｅ、ステップクーリング処
理、以下ＳＣという）後の靭性が著しく劣化する。一方
０．２５％未満では脱酸不足により溶接金属中にブロー
ホール等の溶接欠陥を発生する。ＭｎはＳｌと同様な脱
酸剤であり溶接金属の高強度及び高靭性を得るために有
効であるが、１．ｏＯ％を超えると焼入れ効果が拡大し
、溶接割れを生じやすくするとともに靭性も劣化する。
一方０．６５４未満では脱酸不足により溶接金属中にブ
ローホール等の溶接欠陥を発生すると共に要求される強
度、靭性を得ることが困難と々る。Ｃｒは耐酸化性、耐
食性及び溶接金属の高温強度の安定化のために不可欠な
元素で２．７０〜３．３０ ％の範囲であれば上記効果
が安定して得られる。ＭＯは溶接金属の高温強度の確保
と焼戻し脆性阻止に不可欠な元素であり１．２０係を超
えると焼戻し脆化が促進され好ましくない。
ローホール等の溶接欠陥を発生すると共に要求される強
度、靭性を得ることが困難と々る。Ｃｒは耐酸化性、耐
食性及び溶接金属の高温強度の安定化のために不可欠な
元素で２．７０〜３．３０ ％の範囲であれば上記効果
が安定して得られる。ＭＯは溶接金属の高温強度の確保
と焼戻し脆性阻止に不可欠な元素であり１．２０係を超
えると焼戻し脆化が促進され好ましくない。
一方０．９０係未満では十分な効果が得られない。
■は溶接金属の結晶粒度を微細化する作用があると共に
強度上昇をはかるために有効な成分であるが０．０４％
を超えると焼戻し脆化が増大する。一方０．００５ ’
１未満では十分な効果が得られ力い。
強度上昇をはかるために有効な成分であるが０．０４％
を超えると焼戻し脆化が増大する。一方０．００５ ’
１未満では十分な効果が得られ力い。
Ｎｂは溶接金属の結晶粒度を微細にし靭性を向上させ、
焼戻し脆化を減少させる。また脱酸剤としても利用され
微量添加すると歪時効を消失させ、強度を増加させる有
効な成分であるが０．０４ ％を超えると焼戻し脆化感
受性を増大させる。一方０．００５チ未満では十分な効
果が得られない。Ａ／、は脱酸効果を狙いとし、溶接ビ
ードの空孔発生を防止すると共に結晶粒度を微細化させ
るために添加するが、０、０２ ％を超えるとメタルが
過脱酸状態となり、溶接金属が著しく硬化する。
焼戻し脆化を減少させる。また脱酸剤としても利用され
微量添加すると歪時効を消失させ、強度を増加させる有
効な成分であるが０．０４ ％を超えると焼戻し脆化感
受性を増大させる。一方０．００５チ未満では十分な効
果が得られない。Ａ／、は脱酸効果を狙いとし、溶接ビ
ードの空孔発生を防止すると共に結晶粒度を微細化させ
るために添加するが、０、０２ ％を超えるとメタルが
過脱酸状態となり、溶接金属が著しく硬化する。
ＴＩ及びＺｒＦｉ、溶接金属の結晶粒の粗大化を阻止し
、かつ強度上昇をはかるために有効な成分であると共に
、アークを安定にし、溶接時の溶滴の移行をスムーズに
しスパッタも少なくする性質を有するが一方ではビード
表面に生成するスラグの剥離性が著しく悪化する欠点が
あるのでＴｉ及びＺｒ（５） の範囲としてはそれぞれ０．０５％以下にする。なお、
Ａｔ、ＴＩ及びＺｒの複合添加の場合は、０．０６％’
に超えるとビード表面に生成するスラグの剥離が著しく
困難になるため、その合計が０．０６ ％以下でなけれ
ばならな゛い。
、かつ強度上昇をはかるために有効な成分であると共に
、アークを安定にし、溶接時の溶滴の移行をスムーズに
しスパッタも少なくする性質を有するが一方ではビード
表面に生成するスラグの剥離性が著しく悪化する欠点が
あるのでＴｉ及びＺｒ（５） の範囲としてはそれぞれ０．０５％以下にする。なお、
Ａｔ、ＴＩ及びＺｒの複合添加の場合は、０．０６％’
に超えるとビード表面に生成するスラグの剥離が著しく
困難になるため、その合計が０．０６ ％以下でなけれ
ばならな゛い。
さらに、Ｐ及びＳは不純物であり、溶接割れに対して敏
感に影響する。特にＰの増加はＳＣ後の靭性劣化を招く
、よってこれらの元素は少ないほど望ましく各々０．０
１２１を超えてはならない。
感に影響する。特にＰの増加はＳＣ後の靭性劣化を招く
、よってこれらの元素は少ないほど望ましく各々０．０
１２１を超えてはならない。
なお、本発明ワイヤにおいては、この他Ｃｕ ｒ Ｎ
＋Ａｓ 、 Ｓｎ及びｓｂを必要に応じて含むことが出
来るが、その範囲はＣｕ：０．４０％以下、Ｎ：０．１
５％以下ｔ ＡｓｗＳｎｅＳｂ ０．０１０ ％以下で
あることが望ましい。
＋Ａｓ 、 Ｓｎ及びｓｂを必要に応じて含むことが出
来るが、その範囲はＣｕ：０．４０％以下、Ｎ：０．１
５％以下ｔ ＡｓｗＳｎｅＳｂ ０．０１０ ％以下で
あることが望ましい。
即ち、Ｃｕは一般的に耐錆性、耐食性及びワイヤ送給性
向上を目的として、ワイヤ表面へのメッキ等で施される
が０．４０’ｌを超えると高温割れの原因や靭性の低下
をまねくのでＣｕは０．４０％以下が望ましい。また、
原子炉容器用としては照射脆化への影響を考慮してＣｕ
メッキを施さないで使用すｆ 武 Ａ る場合もある。ＮはＣと同じ作用効果を有する元素であ
ってその有効量はＣとは異なるが、Ｎ含有量が多くなる
とそれに伴い靭性低下の傾向があり、０．０１５係以下
が望ましい。
向上を目的として、ワイヤ表面へのメッキ等で施される
が０．４０’ｌを超えると高温割れの原因や靭性の低下
をまねくのでＣｕは０．４０％以下が望ましい。また、
原子炉容器用としては照射脆化への影響を考慮してＣｕ
メッキを施さないで使用すｆ 武 Ａ る場合もある。ＮはＣと同じ作用効果を有する元素であ
ってその有効量はＣとは異なるが、Ｎ含有量が多くなる
とそれに伴い靭性低下の傾向があり、０．０１５係以下
が望ましい。
さらにＡｓ ｐ Ｓｎ及びｓｂは本来、添加しないのが
望ましいが、実質的には不純物として入る場合もあり許
容出来る範囲としてそれぞれ０．０１０ｑｂ以下が望ま
しい。
望ましいが、実質的には不純物として入る場合もあり許
容出来る範囲としてそれぞれ０．０１０ｑｂ以下が望ま
しい。
以下に実施例を用いて本発明の効果をさらに具体的に説
明する。
明する。
実施例１
第１表は実験に用いた耐熱鋼溶接用鋼ワイヤを示す。ワ
イヤ記号１〜１２が本発明ワイヤで、ワイヤ記号１３〜
２０は比較のために掲げた本発明範囲外のワイヤである
。板厚２０ｗｎのＪＩＳ Ｇ３１０６（溶接構造用圧延
鋼材）の１揮に第１表ワイヤで４Ｂのバタリングを行い
第１図に示す開先形状（第２表に寸法を示す）に加工し
た後、バタリングを行った同じ組成のワイヤ（ワイヤ径
１．２ ｗｎφ）を用い第３表に示す溶接条件で多層盛
溶接を行うた。溶接終了後、各試料とも６８５℃Ｘ １
２ ｈｒの溶接後熱処理（以下、ＳＲという）を施し、
そこで得られた結果を第４表に示す。
イヤ記号１〜１２が本発明ワイヤで、ワイヤ記号１３〜
２０は比較のために掲げた本発明範囲外のワイヤである
。板厚２０ｗｎのＪＩＳ Ｇ３１０６（溶接構造用圧延
鋼材）の１揮に第１表ワイヤで４Ｂのバタリングを行い
第１図に示す開先形状（第２表に寸法を示す）に加工し
た後、バタリングを行った同じ組成のワイヤ（ワイヤ径
１．２ ｗｎφ）を用い第３表に示す溶接条件で多層盛
溶接を行うた。溶接終了後、各試料とも６８５℃Ｘ １
２ ｈｒの溶接後熱処理（以下、ＳＲという）を施し、
そこで得られた結果を第４表に示す。
第２表
第３表
ワイヤ記号１３は、高強度を得るためＣ量及び８１量を
本発明範囲を超える０、１１％及び０．５９係と含有し
たものであるが、溶接金属中に微小なブローホールが発
生した。
本発明範囲を超える０、１１％及び０．５９係と含有し
たものであるが、溶接金属中に微小なブローホールが発
生した。
ワイヤ記号１４は、靭性低下を軽減するためＳｔ量を本
発明範囲以下の０．２０％にしたものであるが、溶接金
属中における脱酸不足によるブローホールが発生した。
発明範囲以下の０．２０％にしたものであるが、溶接金
属中における脱酸不足によるブローホールが発生した。
ワイヤ記号１５は、高強度を得るためＮｂ量を本発明範
囲を超える０、 ０５２ ％を含有し、またＣｒ量を本
発明範囲以下の２．６８４にしたものである。
囲を超える０、 ０５２ ％を含有し、またＣｒ量を本
発明範囲以下の２．６８４にしたものである。
Ｘ線透過試験結果及び溶接作業性は良好であったが、常
温引張強さの判定基準値７０．３ Ｋ９ｆ／ｍ”を超え
てしまった。
温引張強さの判定基準値７０．３ Ｋ９ｆ／ｍ”を超え
てしまった。
ワイヤ記号１６は、靭性低下を軽減するためＭｎ量を本
発明範囲以下の０．５２４にし、高強度を得るためＭｏ
量を本発明範囲を超える１、３２％含有したものである
。溶接金属中に脱酸不足によるブローホールが発生した
。
発明範囲以下の０．５２４にし、高強度を得るためＭｏ
量を本発明範囲を超える１、３２％含有したものである
。溶接金属中に脱酸不足によるブローホールが発生した
。
ワイヤ記号１７は、強度、靭性及び作業性改善を目的と
してＣ量、 ｈｔ量及びＺｒ量を本発明範囲を超える０
、１２係、０．０２５係及び０６０５２チ含有させ、Ｍ
ｏ量を０．８３％と低目にし、さらにＡｔ＋Ｔｉ＋Ｚｒ
の合計も本発明範囲を超えるｏ、ｏｓ。
してＣ量、 ｈｔ量及びＺｒ量を本発明範囲を超える０
、１２係、０．０２５係及び０６０５２チ含有させ、Ｍ
ｏ量を０．８３％と低目にし、さらにＡｔ＋Ｔｉ＋Ｚｒ
の合計も本発明範囲を超えるｏ、ｏｓ。
係含有しているものである０溶接ビ一ド全面にスラグが
付着、作業性の劣化がみられワイヤ記号１３と同様に微
小なブローホールが溶接金属中に発生した。
付着、作業性の劣化がみられワイヤ記号１３と同様に微
小なブローホールが溶接金属中に発生した。
ワイヤ記号１８は、高強度を得るためＭｎ量及びＶ量を
本発明範囲を超える１、 １４ ％及び０．０４７係含
有し、さらにＰ量及びＳ量を各々０．０１３％と含有し
たものである。Ｘ線透過試験結果及び溶接作業性は良好
である。しかし靭性低下が認められ判定基準の５．５
Ｋ９ｆｍを下まわった。
本発明範囲を超える１、 １４ ％及び０．０４７係含
有し、さらにＰ量及びＳ量を各々０．０１３％と含有し
たものである。Ｘ線透過試験結果及び溶接作業性は良好
である。しかし靭性低下が認められ判定基準の５．５
Ｋ９ｆｍを下まわった。
ワイヤ記号１９は、靭性低下を軽減するため当量を本発
明範囲以下の０．６１％含有ＬＸＴｉ量を −０、０５
７ｑｂ、 Ａｔ＋Ｔｉ ＋Ｚｒの合計を０．０６９４と
本発明範囲を超えて含有させ、さらにＣｕ量を０．４５
係にしたものである。溶接金属中に脱酸不足によるブロ
ーホールが発生し、また溶接ビード全面にスラグが付着
、その除去が非常に困難であった。
明範囲以下の０．６１％含有ＬＸＴｉ量を −０、０５
７ｑｂ、 Ａｔ＋Ｔｉ ＋Ｚｒの合計を０．０６９４と
本発明範囲を超えて含有させ、さらにＣｕ量を０．４５
係にしたものである。溶接金属中に脱酸不足によるブロ
ーホールが発生し、また溶接ビード全面にスラグが付着
、その除去が非常に困難であった。
ワイヤ記号２０は、高強度を得るためＣｒ量及びＶ量を
本発明範囲を超えそれぞれ３５２係及び０、０４９ 係
と含有したものである。Ｘ線透過試験結果及び溶接作業
性は良好であるが常温引張強さが判定基準値７０．３
Ｋ９ｆ／ｌａｎ”を超えてしまった。
本発明範囲を超えそれぞれ３５２係及び０、０４９ 係
と含有したものである。Ｘ線透過試験結果及び溶接作業
性は良好であるが常温引張強さが判定基準値７０．３
Ｋ９ｆ／ｌａｎ”を超えてしまった。
これに対して本発明に属するワイヤ記号１〜１２のワイ
ヤは、Ｘ線透過試験及び溶接作業性は良好々のはもちろ
ん優れた溶接金属性能が得られる。
ヤは、Ｘ線透過試験及び溶接作業性は良好々のはもちろ
ん優れた溶接金属性能が得られる。
実施例２
板厚５０ｍｍの耐熱鋼ＡＳＴＭ Ａ３８７Ｇｒ２１ （
３４Ｃｒ −１１Ｍｏ）鋼板を第２図に示す狭開先（第
５表に寸法を示す）に加工した後第１表に示す組成のワ
イヤを、第６表に示す溶接条件で１パス７１層溶接を行
った。溶接終了後、各試料とも７００℃Ｘ １４ ｈｒ
のＳＲを施し、そこで得られた結果を第７表に示す。ま
たＳＲ後の各試料にされに第３図に示す脆化熱処理を施
し、ＳＲ後及びＳＣ後の靭性の比較をした結果も合せて
第７表に示す。第３図中冷却（１４） 速度（１）は５．６℃／ｈｒｍ冷却速度（２）は２．８
℃／ｈｒを示す。
３４Ｃｒ −１１Ｍｏ）鋼板を第２図に示す狭開先（第
５表に寸法を示す）に加工した後第１表に示す組成のワ
イヤを、第６表に示す溶接条件で１パス７１層溶接を行
った。溶接終了後、各試料とも７００℃Ｘ １４ ｈｒ
のＳＲを施し、そこで得られた結果を第７表に示す。ま
たＳＲ後の各試料にされに第３図に示す脆化熱処理を施
し、ＳＲ後及びＳＣ後の靭性の比較をした結果も合せて
第７表に示す。第３図中冷却（１４） 速度（１）は５．６℃／ｈｒｍ冷却速度（２）は２．８
℃／ｈｒを示す。
第５表
この様に狭開先浴接法で溶接を行った場合でも、本発明
の範囲に属するワイヤ組成であれば、優れた浴接金属性
能が得られるのはもちろん開先内でアークが安定し、ス
パッタの発生も少なくなおかつスラグのばくりも良好な
溶接作業性を示す。
の範囲に属するワイヤ組成であれば、優れた浴接金属性
能が得られるのはもちろん開先内でアークが安定し、ス
パッタの発生も少なくなおかつスラグのばくりも良好な
溶接作業性を示す。
以上これらの実施例からも明らかな様に、本発明の組成
範囲にある溶接ワイヤであれば、溶接作業性が良好なこ
とはもちろん優れた強度、靭性を有する溶接金属が得ら
れる。また上記に詳述したように、本発明はＣｒ −Ｍ
ｏ系耐熱鋼溶接用鋼ワイヤとして、各種溶接分野での適
用範囲が拡大され、その工業的価値はきわめて大きい。
範囲にある溶接ワイヤであれば、溶接作業性が良好なこ
とはもちろん優れた強度、靭性を有する溶接金属が得ら
れる。また上記に詳述したように、本発明はＣｒ −Ｍ
ｏ系耐熱鋼溶接用鋼ワイヤとして、各種溶接分野での適
用範囲が拡大され、その工業的価値はきわめて大きい。
第１図及び第２メは実施例に用いた開先形状を示す説明
図、第３図は実施例で用いた脆化熱処理（Ｓ、Ｃ）条件
を示す説明図である。 （１７）
図、第３図は実施例で用いた脆化熱処理（Ｓ、Ｃ）条件
を示す説明図である。 （１７）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＩＣ：０．０４〜０．１０係（重量係、以下同じ）。 Ｓｉ ： ０．２５〜０．５５％、Ｍｎ ： ０．６５
〜１．００％。 Ｃｒ ： ２．７０〜３．３０ ’ｌｒ 、 Ｍｏ ：
０．９０〜１．２０ ％を必須成分とし、Ｖ：０．０
０５〜０．０４０係。 Ｎｂ：０．□ｏｓ〜０．０４０係の１種以上を含有する
ことを特徴とする耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ。 ２Ｃ：０．０４〜０．１０係＄８１：０．２５〜０．５
５４ 、 Ｍｎ ： Ｏ８６５〜 １．０
０ ４ 、 Ｃｒ ： ２．７０ 〜３．３
０％ 、 Ｍｏ ： ０．９０〜１．２０ ％を必須
成分としＶ：０．００５〜０．０４０チ、 Ｎｂ ：
０．００５〜０．０４０係の１棟以上を含有し、かつＰ
：０．０１２％以下。 ８：０．０１２％以下であることを特徴とする耐熱鋼溶
接用鋼ワイヤ。 ３Ｃ：０．０４〜０．１０係、Ｓｉ：０．２５〜０．５
５％・Ｍｎ ：０．６５〜１．００％、Ｃｒ ：２．７
０〜３．３０％、Ｍｏ：０．９０〜１．２０％を必須成
分とし、ｖ：（１） ０、０ Ｏ５〜０．０ ４ ０ 係 、Ｎｂ：０．
００５〜０．０４０係の１種以上を含有するとともに、
Ａｔ：０．０２％以下、Ｔｉ：０．０５’１以下、Ｚｒ
：０．０５％以下の範囲で含有し、その合計が０．０６
１以下で、かつＰ：０．０１２チ以下、Ｓ：０．０１２
係以下であることを特徴とする耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7113483A JPS59197394A (ja) | 1983-04-22 | 1983-04-22 | 耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7113483A JPS59197394A (ja) | 1983-04-22 | 1983-04-22 | 耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197394A true JPS59197394A (ja) | 1984-11-08 |
Family
ID=13451798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7113483A Pending JPS59197394A (ja) | 1983-04-22 | 1983-04-22 | 耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59197394A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62101394A (ja) * | 1985-10-29 | 1987-05-11 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5022736A (ja) * | 1973-06-30 | 1975-03-11 | ||
| JPS5785692A (en) * | 1980-11-16 | 1982-05-28 | Kobe Steel Ltd | Wire for gas shielded arc welding of similar compositions of cr-mo steel |
| JPS57130794A (en) * | 1981-02-04 | 1982-08-13 | Nippon Steel Corp | Wire for welding of cr-mo type heat resisting steel |
| JPS586790A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-14 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ |
-
1983
- 1983-04-22 JP JP7113483A patent/JPS59197394A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5022736A (ja) * | 1973-06-30 | 1975-03-11 | ||
| JPS5785692A (en) * | 1980-11-16 | 1982-05-28 | Kobe Steel Ltd | Wire for gas shielded arc welding of similar compositions of cr-mo steel |
| JPS57130794A (en) * | 1981-02-04 | 1982-08-13 | Nippon Steel Corp | Wire for welding of cr-mo type heat resisting steel |
| JPS586790A (ja) * | 1981-07-03 | 1983-01-14 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62101394A (ja) * | 1985-10-29 | 1987-05-11 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
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