JPS586790A - Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤInfo
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- JPS586790A JPS586790A JP10321781A JP10321781A JPS586790A JP S586790 A JPS586790 A JP S586790A JP 10321781 A JP10321781 A JP 10321781A JP 10321781 A JP10321781 A JP 10321781A JP S586790 A JPS586790 A JP S586790A
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- Japan
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- less
- welding
- wire
- welding wire
- resistant steel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＣｒ −Ｍｏ系耐熱鋼をガスシー“ルドアーク
溶接するための溶接ワイヤに関するものである。
溶接するための溶接ワイヤに関するものである。
石油精製装置、石灰液化装置、化学工業及び高温高圧ボ
イラー等の構造物に使用されるＣｒ −Ｍｏ系耐熱鋼の
容器は、最近ますます高温高圧環境下で使用され、また
大型化の傾向にあるため、溶接の高度な技術と信頼性が
要求されて来ている。
イラー等の構造物に使用されるＣｒ −Ｍｏ系耐熱鋼の
容器は、最近ますます高温高圧環境下で使用され、また
大型化の傾向にあるため、溶接の高度な技術と信頼性が
要求されて来ている。
これらの鋼の溶接に当っては現在サブマージアーク溶接
法、エレクトロスラグ溶接法、被覆アーク溶接法、ガス
シールドアーク溶接法等が実用化されている。
法、エレクトロスラグ溶接法、被覆アーク溶接法、ガス
シールドアーク溶接法等が実用化されている。
これらの溶接法のうちサズマージアーク溶接法、エレク
トロスラグ溶接法、被覆アーク溶接法はフラックスを使
用するためフラックスが吸湿したり、フラックス中に水
分を有したりしており、この水素に起因する低温割れ等
の点で問題がある。しかしこれに比較してガスシールド
アーク溶接法は、フラックスを用いずソリッドワイヤを
使用して溶接するため、溶接材料の水素源が本質的に極
めて少なく溶接を行った場合、溶接金属の拡散性水素が
、その主要因とされている低温割れに対して、極めて安
定した耐割れ性を示す。また低温割れ防止のために実施
される予熱条件も著しく緩和することが出来る。
トロスラグ溶接法、被覆アーク溶接法はフラックスを使
用するためフラックスが吸湿したり、フラックス中に水
分を有したりしており、この水素に起因する低温割れ等
の点で問題がある。しかしこれに比較してガスシールド
アーク溶接法は、フラックスを用いずソリッドワイヤを
使用して溶接するため、溶接材料の水素源が本質的に極
めて少なく溶接を行った場合、溶接金属の拡散性水素が
、その主要因とされている低温割れに対して、極めて安
定した耐割れ性を示す。また低温割れ防止のために実施
される予熱条件も著しく緩和することが出来る。
このため最近では耐熱鋼を用いる構造物にガスシールド
アーク溶接を適用する場合が増えて来ている。そしてこ
れらの構造物の大型化にともない、開先間隙の狭開先化
によシ、溶接時間の短ｉと溶接材料の節減から、溶接コ
ストを大幅に下げることが可能なソリッドワイヤによる
狭開先溶接法が増大する傾向にある。
アーク溶接を適用する場合が増えて来ている。そしてこ
れらの構造物の大型化にともない、開先間隙の狭開先化
によシ、溶接時間の短ｉと溶接材料の節減から、溶接コ
ストを大幅に下げることが可能なソリッドワイヤによる
狭開先溶接法が増大する傾向にある。
耐熱鋼用溶接材料としては、溶接部の使用性能を確保す
るために、溶接後熱処理が重要不可欠であり、そのため
溶接後熱処理後でも十分な高温強度を有し、焼戻し脆化
や水素脆化の少ないものが必要である。しかし従来この
種の溶接において、高い高温強度と十分な靭性を同時に
確保することは困難であった。
るために、溶接後熱処理が重要不可欠であり、そのため
溶接後熱処理後でも十分な高温強度を有し、焼戻し脆化
や水素脆化の少ないものが必要である。しかし従来この
種の溶接において、高い高温強度と十分な靭性を同時に
確保することは困難であった。
そこでかかる欠点を除き十分な強度と靭性な有するＣｒ
−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤの開発が−強く要望されて
いた。
−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤの開発が−強く要望されて
いた。
本発明はかかる実状に鑑みなされたものであって、その
要旨とする所は、Ａｒと１０〜２５チＣＯ３との混合ガ
スをシールドガスとして用いる溶接用ワ・イヤであって
、Ｃα、０４０〜０．０９５％、Ｓｉ０．５０％以下、
Ｍｎ ０．４０〜０．９０ ％、Ｃｕ０．３０％以下、
Ｃｒ ２．２０〜２．６０ Ｔｏ、Ｍｏ０．９０〜１．
２０チ、Ｖｏ、０４１以下、Ｎｂ Ｏ，０５％以下、又
はさらにｎｏ、ｏ０６％以下を含有し、かつ、Ｓｎ ＋
Ｓｂ ＋ Ａｓが０．０１０チ以下、Ｐ、０．０１０
チ以 １下、Ｓｏ、０１０チ以下であり、残部が
主としてＦｅからなることを特徴とするＣｒ−Ｍｏ系耐
熱鋼溶接用ワイヤにある。
要旨とする所は、Ａｒと１０〜２５チＣＯ３との混合ガ
スをシールドガスとして用いる溶接用ワ・イヤであって
、Ｃα、０４０〜０．０９５％、Ｓｉ０．５０％以下、
Ｍｎ ０．４０〜０．９０ ％、Ｃｕ０．３０％以下、
Ｃｒ ２．２０〜２．６０ Ｔｏ、Ｍｏ０．９０〜１．
２０チ、Ｖｏ、０４１以下、Ｎｂ Ｏ，０５％以下、又
はさらにｎｏ、ｏ０６％以下を含有し、かつ、Ｓｎ ＋
Ｓｂ ＋ Ａｓが０．０１０チ以下、Ｐ、０．０１０
チ以 １下、Ｓｏ、０１０チ以下であり、残部が
主としてＦｅからなることを特徴とするＣｒ−Ｍｏ系耐
熱鋼溶接用ワイヤにある。
以下本発明の詳細な説明する。
まずシールド９ガスについては、Ａｒガス中のＣＯ８混
合率が２５チを超えるとスパッター発生量が増加し、溶
接作業性が悪化する。一方Ｃｏｔ混合率が１０チ未満で
は溶込み形状が、中央部がとがったフィンガー状となり
、開先端に対し溶込み不良を発生するので、シールドガ
スはＡｒと１０〜２５％ＣＯ，の範囲とした。
合率が２５チを超えるとスパッター発生量が増加し、溶
接作業性が悪化する。一方Ｃｏｔ混合率が１０チ未満で
は溶込み形状が、中央部がとがったフィンガー状となり
、開先端に対し溶込み不良を発生するので、シールドガ
スはＡｒと１０〜２５％ＣＯ，の範囲とした。
次に本発明ワイヤの各構成成分の限定理由について述べ
る。
る。
先ずＣは溶接金属に引張強さを付与するために添加する
が、０．０９５％を超えると高温割れ感受性が高くなり
、溶接部にブローホールが発生する。一方０．０４０１
未満では要求される強度が不足する。
が、０．０９５％を超えると高温割れ感受性が高くなり
、溶接部にブローホールが発生する。一方０．０４０１
未満では要求される強度が不足する。
Ｓｔは脱酸元素であり、適量の添加は必要であるが、一
方では、高温強度を保証出来る範囲で出来るだけ低下さ
せることにより、焼もどし脆化感受性を低下させること
が出来るので０．５０チ具下にする。
方では、高温強度を保証出来る範囲で出来るだけ低下さ
せることにより、焼もどし脆化感受性を低下させること
が出来るので０．５０チ具下にする。
廊はＳｉと同様な脱酸元素であり、高強度、高靭性を得
るために有効であるが、０．９０％を超えると焼入れ効
果が拡大し、溶接割れを生じやすくするとともに、焼も
どし脆化感受性を増大させる。一方０．４０％未満では
製本される強度、靭性を得ることが困難となる。
るために有効であるが、０．９０％を超えると焼入れ効
果が拡大し、溶接割れを生じやすくするとともに、焼も
どし脆化感受性を増大させる。一方０．４０％未満では
製本される強度、靭性を得ることが困難となる。
Ｃｕは耐誘性、耐食性及び引張強度を向上するために添
加するが、０．３０％を超えると高温われの原因や焼も
どしぜい化感受性を増大させるとともに、靭性の低下を
まねくのでＣｕは０．３０％以下にする。
加するが、０．３０％を超えると高温われの原因や焼も
どしぜい化感受性を増大させるとともに、靭性の低下を
まねくのでＣｕは０．３０％以下にする。
Ｃｒは°耐食、耐熱性及び耐酸化性の向上と高温強度の
安定化のため２．２０〜２．６０％が必要である。２．
２０４未満では要求される強度が得られず２．６０％超
では耐割れ性が問題となることがある。
安定化のため２．２０〜２．６０％が必要である。２．
２０４未満では要求される強度が得られず２．６０％超
では耐割れ性が問題となることがある。
Ｍｏは高温強度の向上及び焼もどしぜい性を゛ 阻止す
る効果を目的に添加するが、その量が０．９０％未満で
は十分な効果が得られず、１．２０チを超えると焼もど
しぜい化が促進されるので、０．９−０〜１．２ （）
％の範囲でなければならない。
る効果を目的に添加するが、その量が０．９０％未満で
は十分な効果が得られず、１．２０チを超えると焼もど
しぜい化が促進されるので、０．９−０〜１．２ （）
％の範囲でなければならない。
■は溶接金属の結晶粒度を微細化する作用があるととも
に強度上昇をはかるために有効な成分であるが、■が０
．０４％超では焼もどしぜい化感受性を増大させるため
Ｖは０．０４％以下にする。
に強度上昇をはかるために有効な成分であるが、■が０
．０４％超では焼もどしぜい化感受性を増大させるため
Ｖは０．０４％以下にする。
歯は結晶粒を微細にし靭性を向上させ、焼もどし脆化を
減少させる。また脱酸、脱窒剤としても利用され微量添
加すると、歪時効を消失させ、強度を増加させる有効な
°成分であるが、歯が０．０５％超では焼もどし脆化感
受性を増大させるため隅は０．０５ ％以下にする。
減少させる。また脱酸、脱窒剤としても利用され微量添
加すると、歪時効を消失させ、強度を増加させる有効な
°成分であるが、歯が０．０５％超では焼もどし脆化感
受性を増大させるため隅は０．０５ ％以下にする。
又本発明ワイヤにおいて、溶接金属の強度靭性を更に向
上させるために、Ｂを含有させることが出来る。
上させるために、Ｂを含有させることが出来る。
即ち、Ｂは強力な脱酸性炭化物生成元素であるから、こ
れをワイヤに添加することによって溶接金属における結
晶核生成作用が促進され、柱状晶の成長が阻止される結
果−晶粒は微細化する。また単独の形で溶接金属中に存
在する０１Ｎ、Ｓは減少し、その結果著しい拘束状態に
あって比較的低温度でかつ長時間の応力除去焼鈍を受け
ても、溶接金属の組織は変化せず、安定しておりすぐれ
た機械的性質を示す。而してその添加量は０．００６％
以下であることが必要であり、０．００６ ％超では靭
性が低下する。
れをワイヤに添加することによって溶接金属における結
晶核生成作用が促進され、柱状晶の成長が阻止される結
果−晶粒は微細化する。また単独の形で溶接金属中に存
在する０１Ｎ、Ｓは減少し、その結果著しい拘束状態に
あって比較的低温度でかつ長時間の応力除去焼鈍を受け
ても、溶接金属の組織は変化せず、安定しておりすぐれ
た機械的性質を示す。而してその添加量は０．００６％
以下であることが必要であり、０．００６ ％超では靭
性が低下する。
また、本発明ワイヤにおいてはＳｎ＋Ｓｂ＋Ａｓの和が
０．０１０チ以下、Ｐ及びＳが各々０．０１０チ以下で
なければならない。
０．０１０チ以下、Ｐ及びＳが各々０．０１０チ以下で
なければならない。
Ｓｎ、Ｓｂ及びＡｓは不純物であり、焼もどしぜい化感
受性に対して敏感に影響する。これら元素は少ないほど
望ましく、Ｓｎ ＋ Ｓｂ ＋ Ａｓの和が０．０１（
ｌを超えてはならない。さらにＰ及びＳも不純物であシ
、溶接割れに対して敏感に影響する。特にＰの増加は焼
もどしぜい化感受性を増大させるとともに靭性の低下を
まねく。
受性に対して敏感に影響する。これら元素は少ないほど
望ましく、Ｓｎ ＋ Ｓｂ ＋ Ａｓの和が０．０１（
ｌを超えてはならない。さらにＰ及びＳも不純物であシ
、溶接割れに対して敏感に影響する。特にＰの増加は焼
もどしぜい化感受性を増大させるとともに靭性の低下を
まねく。
よってこれらの元素は少ないほど望ましく各々０．０１
０％を超えてはならない。
０％を超えてはならない。
なお、本発明ワイヤにおいては、この他ＴｔｑＡＩ、Ｎ
などを必要に応じて含むことができるが、その範囲はＴ
ｉは０．０６チ以下、ＡＩｏ、０１０％以下、Ｎは０．
０２（１以下であることが望ましい。
などを必要に応じて含むことができるが、その範囲はＴ
ｉは０．０６チ以下、ＡＩｏ、０１０％以下、Ｎは０．
０２（１以下であることが望ましい。
即ち、Ｔｉは溶接金属の結晶粒の粗大化を阻止し、かつ
強度上昇をはかるために有効な成分であるとともに、ア
ークを安定にし溶接時の溶滴あ移行をスムーズにし、ス
パッターも少なくする性質を有するが、−一方ではビー
ド表面に生成するスラグの剥離性が著し〜く悪化すると
いう欠点もあるので、本来は添加しないのが望ましい。
強度上昇をはかるために有効な成分であるとともに、ア
ークを安定にし溶接時の溶滴あ移行をスムーズにし、ス
パッターも少なくする性質を有するが、−一方ではビー
ド表面に生成するスラグの剥離性が著し〜く悪化すると
いう欠点もあるので、本来は添加しないのが望ましい。
しかしながら実質的には不純物として入る場合もあり、
許容出来る範囲として０．０６％以下が望ましい。
許容出来る範囲として０．０６％以下が望ましい。
ＡＩは脱酸効果を狙いとし、溶接ビードの気孔発生を防
止するとともに、結晶粒度を微細化させるために添加す
ることが出来るが、０．０１０チを超えるとメタルが過
脱酸の′状態となり、・溶接金属が著しく硬化、且つ脆
化し衝撃値が低下するという欠点があるのでＡｌは０．
０１０％以下が望ましい。
止するとともに、結晶粒度を微細化させるために添加す
ることが出来るが、０．０１０チを超えるとメタルが過
脱酸の′状態となり、・溶接金属が著しく硬化、且つ脆
化し衝撃値が低下するという欠点があるのでＡｌは０．
０１０％以下が望ましい。
ＮはＣと同じ作用効果を有する元素であって、その有効
量はＣとは異なるが、Ｎ含有量が多くなるとそれに伴い
、焼もどしぜい化感受性が増加し靭性を低下させる傾向
があるため、０．０２０チ以下が望ましい。
量はＣとは異なるが、Ｎ含有量が多くなるとそれに伴い
、焼もどしぜい化感受性が増加し靭性を低下させる傾向
があるため、０．０２０チ以下が望ましい。
以下に実施例を用いて本発明の効果をさらに具体的に説
明する。
明する。
実施例１
第１表に示す組成のワイヤを用いて、板厚２５ｎのＡ３
８７Ｇｒ２２（２イＣｒ−Ｉ Ｍｏ鋼）鋼板を開先角度
４５°、開先間隙１２．５ｍのＶ型開光として電流３０
０Ａ、電圧３１ｖ１速度２５ ｃｍ／１ｎｉｎ。
８７Ｇｒ２２（２イＣｒ−Ｉ Ｍｏ鋼）鋼板を開先角度
４５°、開先間隙１２．５ｍのＶ型開光として電流３０
０Ａ、電圧３１ｖ１速度２５ ｃｍ／１ｎｉｎ。
シールドガスＡｒ−２０％ＣＯ＊（流量２５ ｔ／ｍｉ
ｎ ） −の溶接条件で溶接し、溶接終了後、温度６
９０℃、保定時間２４時間の熱処理（Ｓ−Ｒ）を行なっ
た。
ｎ ） −の溶接条件で溶接し、溶接終了後、温度６
９０℃、保定時間２４時間の熱処理（Ｓ−Ｒ）を行なっ
た。
さらに脆化試料を作るため下記のステップクーリング脆
化処理（Ｓ−Ｃ）を行ない、Ｓ−Ｒ処理のものとステッ
プクーリング脆化処理したものとの衝撃値を比較した。
化処理（Ｓ−Ｃ）を行ない、Ｓ−Ｒ処理のものとステッ
プクーリング脆化処理したものとの衝撃値を比較した。
ステップクーリング脆化処理とは、５９３℃Ｘ１ｈｒ（
５，６℃／ｈｒ）、５３８℃Ｘ１５ｈｒ（５，６℃／ｈ
ｒ）、５２５℃ｘ２４ｈｒ（５，６℃／ｈｒ）、４９６
℃ｘ６０ｈｒ（２，８℃／ｈｒ）、４６８℃×１２５ｈ
ｒ（２，８℃／ｈｒ）、３１５℃（ＡＣ）のものである
。。
５，６℃／ｈｒ）、５３８℃Ｘ１５ｈｒ（５，６℃／ｈ
ｒ）、５２５℃ｘ２４ｈｒ（５，６℃／ｈｒ）、４９６
℃ｘ６０ｈｒ（２，８℃／ｈｒ）、４６８℃×１２５ｈ
ｒ（２，８℃／ｈｒ）、３１５℃（ＡＣ）のものである
。。
次にそれぞれの溶接金属の板厚中央部から、ＪＩＳＡ−
１号引張試験片と、Ａ−４号シャルピー衝撃試験片を採
取し、引張試験、衝撃試験を実施した。
１号引張試験片と、Ａ−４号シャルピー衝撃試験片を採
取し、引張試験、衝撃試験を実施した。
その試験結果を第２表に示す。
第 ２ 表
＊ＷＭＩ圀緻＝ ｖＴｒ、４０（ＳＲ）＋１５ （ｖＴ
ｒ ４０（ＳＲ＋５Ｃ）−ｖ資４０（ＳＲ））実施例２ 第１表に示す組成のワイヤを用いて、厚さ５゜ｔａｒｔ
のＡ ３８７Ｇｒ ２２ （２７Ｃｒ−ＩＭｏ鋼）鋼板
を開先間隙１１龍のＩ型開光として、第１図に示すよう
な装置を用いて溶接を実施した。即ち同図に示すように
２枚の前記厚板１，１の端面を相対させ、工型開先２を
形成するように配置し、との開先２内に溶接ヘッド１１
に装着された溶接トーチ１２を挿入する。一方、溶接ワ
イヤ７をワイヤリール１３から送給装置１４にょシコン
ジットチューブ１５を経て曲げぐせ付与機構１６に送給
し、一定の曲率でもって円弧状にそ性愛形させると共に
、該ワイヤ７を゛ワイヤ揺動板１７において回転ホイー
ル１８に巻き付け、これを−周したのちガイドチューブ
１９を経て、上記溶接トーチ１２に送給する。ワイヤ揺
動板１７はこれにウオームギヤ、機構２０を介して、連
結した揺動モータ２１を正転、逆転させることに
゛よシ矢印Ｒ方向に揺動し、これに伴いワイヤ突出し
部８も、溶接トーチ１２の軸線を中心として矢印Ｓ方向
に揺動する。溶接はワイヤ突出し部°８を揺動しながら
行ない、溶融プールは溶接トーチ１２のシールド９ガス
穴２２および一サイト９ノズル２４からシールド９ガス
によってシールドゝされる。
ｒ ４０（ＳＲ＋５Ｃ）−ｖ資４０（ＳＲ））実施例２ 第１表に示す組成のワイヤを用いて、厚さ５゜ｔａｒｔ
のＡ ３８７Ｇｒ ２２ （２７Ｃｒ−ＩＭｏ鋼）鋼板
を開先間隙１１龍のＩ型開光として、第１図に示すよう
な装置を用いて溶接を実施した。即ち同図に示すように
２枚の前記厚板１，１の端面を相対させ、工型開先２を
形成するように配置し、との開先２内に溶接ヘッド１１
に装着された溶接トーチ１２を挿入する。一方、溶接ワ
イヤ７をワイヤリール１３から送給装置１４にょシコン
ジットチューブ１５を経て曲げぐせ付与機構１６に送給
し、一定の曲率でもって円弧状にそ性愛形させると共に
、該ワイヤ７を゛ワイヤ揺動板１７において回転ホイー
ル１８に巻き付け、これを−周したのちガイドチューブ
１９を経て、上記溶接トーチ１２に送給する。ワイヤ揺
動板１７はこれにウオームギヤ、機構２０を介して、連
結した揺動モータ２１を正転、逆転させることに
゛よシ矢印Ｒ方向に揺動し、これに伴いワイヤ突出し
部８も、溶接トーチ１２の軸線を中心として矢印Ｓ方向
に揺動する。溶接はワイヤ突出し部°８を揺動しながら
行ない、溶融プールは溶接トーチ１２のシールド９ガス
穴２２および一サイト９ノズル２４からシールド９ガス
によってシールドゝされる。
なお溶接トーチ１２は、水冷穴２３を貫流する冷却水に
よって冷却されるるこのような溶接手段を用い、シール
ドガスとしてＡｒ −２０１Ｃ０２（流量４０ ｔ／ｍ
ｉｎ ）を使用し、電流２９０〜３００Ａ、電圧３０〜
３２Ｖ、速度２ ’５ ｃｍ／ｍｉｎ ％オシレート回
数５０回／ｍｉｎ、両端停止時間０．２ ｓｅｃの溶接
条件で１４パス溶接し、溶接終了後温度６８０℃、保持
時間３０時間の熱処理（Ｓ−Ｒ）を行った。
よって冷却されるるこのような溶接手段を用い、シール
ドガスとしてＡｒ −２０１Ｃ０２（流量４０ ｔ／ｍ
ｉｎ ）を使用し、電流２９０〜３００Ａ、電圧３０〜
３２Ｖ、速度２ ’５ ｃｍ／ｍｉｎ ％オシレート回
数５０回／ｍｉｎ、両端停止時間０．２ ｓｅｃの溶接
条件で１４パス溶接し、溶接終了後温度６８０℃、保持
時間３０時間の熱処理（Ｓ−Ｒ）を行った。
さらにぜい化試料を作るた′め、下記のステップ・クー
リ ングぜい化処理（Ｓ−Ｃ’）を行ない、Ｓ−Ｒ処理
のものとステップ・り・−リングぜい化処理したものと
の衝撃値を比較調査した。ステップ・クーリングぜい化
処理とは、５９３℃×１ｈｒ（５，６℃／ｈｒ）、５３
８℃Ｘ１５ｈｒ（５，６℃／ｈｒ）。
リ ングぜい化処理（Ｓ−Ｃ’）を行ない、Ｓ−Ｒ処理
のものとステップ・り・−リングぜい化処理したものと
の衝撃値を比較調査した。ステップ・クーリングぜい化
処理とは、５９３℃×１ｈｒ（５，６℃／ｈｒ）、５３
８℃Ｘ１５ｈｒ（５，６℃／ｈｒ）。
５２５℃Ｘ２４ｈｒ（５，６℃／ｈｒ）、４９６℃Ｘ
６０ ｈｒ（２，８℃／ｈｒ）、４６８℃ｘ１２５ｈｒ
（２，８℃／ｈｒ）。
６０ ｈｒ（２，８℃／ｈｒ）、４６８℃ｘ１２５ｈｒ
（２，８℃／ｈｒ）。
３１５℃（ＡＣ）のものである。
次に、それぞれの全溶接金属部からＪＩＳ Ａ −１号
引張試験片とＡ−４号シャルピー衝撃試験片を採取し、
引張試験、衝撃試験を実施した。
引張試験片とＡ−４号シャルピー衝撃試験片を採取し、
引張試験、衝撃試験を実施した。
その試験結果を第３表に示す。
第 ３ 表
×脆化指数＝ ｖＴｒ４０ （ＳＲ）＋１５ （ｖＴｒ
４０ （ＳＲ＋５Ｃ）−ｖ資４０（ＳＲ））このように
狭開先溶接法で溶接を行なった場合、本発明の組成範囲
にある溶接ワイヤであれば開先内でアークが安定でスパ
ッターの発生も少なく、なおかつスラグの剥離も良好な
溶接作業性を示す。
４０ （ＳＲ＋５Ｃ）−ｖ資４０（ＳＲ））このように
狭開先溶接法で溶接を行なった場合、本発明の組成範囲
にある溶接ワイヤであれば開先内でアークが安定でスパ
ッターの発生も少なく、なおかつスラグの剥離も良好な
溶接作業性を示す。
以上これらの実施例からも明らかなように、本発明の組
成範囲にある溶接ワイヤによれば、溶接作業性が優れて
いることはもちろん強度、靭性及び焼戻脆化感受性の良
好な溶接金属が得られる。
成範囲にある溶接ワイヤによれば、溶接作業性が優れて
いることはもちろん強度、靭性及び焼戻脆化感受性の良
好な溶接金属が得られる。
、また上記に詳記したように、本発明はＣｒ−Ｍ。
系耐熱鋼のガスシールドアーク溶接法において各種溶接
分野での適用範囲が拡大され、その工業価値はきわめて
大きい。
分野での適用範囲が拡大され、その工業価値はきわめて
大きい。
第１図り実施例に用いられた狭開先溶接装置の斜視図で
ある。 １・・・被溶接物 ２・・・開先７．８・・・
溶接ワイヤ １１・・・溶接ヘッド１２・・・溶接ト
ーチ １３・・・ワイヤリール１４・・・ワイヤ
送給装置 １５・・・コンジェットチューブ １６・・・ワイヤ曲げぐせ付与機構
ある。 １・・・被溶接物 ２・・・開先７．８・・・
溶接ワイヤ １１・・・溶接ヘッド１２・・・溶接ト
ーチ １３・・・ワイヤリール１４・・・ワイヤ
送給装置 １５・・・コンジェットチューブ １６・・・ワイヤ曲げぐせ付与機構
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ａｒと１０〜２ ’５ ’％ Ｃｏｔとの混合ガ
スをシールド９ガスとして用いる溶接用ワイヤであって
、ＣＯ，０４０〜０．０９５％、ＳｉＯ，５０％以下、
胤、０．４０〜０．９０ ％、ＣｕＯ，３０％以下、Ｃ
ｒ ２．２０〜２．６０％、Ｍｏ ０．９０〜１．２０
％、Ｖｏ、０４％以下、Ｎｂ ０．０５チ以下を含有
し、かっＳｎ＋Ｓｂ＋’Ａｓが０．０１０％以下、Ｐｏ
、０１０％以下、ｓｏ、ｏｉｏｓ以下であり、残゛部が
主としてＦｅからだ２ことを特徴とするＣｒ−ｇｏ系耐
熱鋼溶接用ワイヤ。 ２ Ａｒと１０〜２５％Ｃｏｗとの混合ガスをシール
ドカスと己て用いる溶接用ワイヤであって、ＣＯ，０４
０〜０．０９５％、ＳｔＯ，５０％以下、地０．４０〜
０，９０％、Ｃｕ０．３０％以下、Ｃｒ２．２０〜２．
６０％、Ｍｏ ０．９０〜１．２０ ％、Ｖ ０．０４
％以下、Ｎｂ０．０５チ以下、Ｂｏ、００６チ以下を含
有し、かつＳｎ ＋ Ｓｂ ＋Ａｓが０．０１０％以下
、Ｐｏ、０１０チ以下、８０．０１０チ以下であり、残
部力上主としてＦｅからなることを特徴とするＣｒ−Ｍ
ｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10321781A JPS586790A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10321781A JPS586790A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586790A true JPS586790A (ja) | 1983-01-14 |
| JPS6358075B2 JPS6358075B2 (ja) | 1988-11-14 |
Family
ID=14348327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10321781A Granted JPS586790A (ja) | 1981-07-03 | 1981-07-03 | Ｃｒ−Ｍｏ系耐熱鋼溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586790A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59197394A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-08 | Nippon Steel Corp | 耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
| JPS62114795A (ja) * | 1985-11-13 | 1987-05-26 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
| JPS62187596A (ja) * | 1986-02-10 | 1987-08-15 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用テイグ溶接ワイヤ |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5395146A (en) * | 1977-01-31 | 1978-08-19 | Nippon Steel Corp | Wire for submerged arc welding of cr-mo low alloy steel |
-
1981
- 1981-07-03 JP JP10321781A patent/JPS586790A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5395146A (en) * | 1977-01-31 | 1978-08-19 | Nippon Steel Corp | Wire for submerged arc welding of cr-mo low alloy steel |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59197394A (ja) * | 1983-04-22 | 1984-11-08 | Nippon Steel Corp | 耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
| JPS62114795A (ja) * | 1985-11-13 | 1987-05-26 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ系低合金耐熱鋼溶接用鋼ワイヤ |
| JPS62187596A (ja) * | 1986-02-10 | 1987-08-15 | Nippon Steel Corp | Ｃｒ−Ｍｏ鋼用テイグ溶接ワイヤ |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6358075B2 (ja) | 1988-11-14 |
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