JPS611497A - ９Ｃｒ系鋼の溶接方法 - Google Patents
９Ｃｒ系鋼の溶接方法Info
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- JPS611497A JPS611497A JP12093384A JP12093384A JPS611497A JP S611497 A JPS611497 A JP S611497A JP 12093384 A JP12093384 A JP 12093384A JP 12093384 A JP12093384 A JP 12093384A JP S611497 A JPS611497 A JP S611497A
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- weld metal
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は９Ｃｒ系鋼を溶接するに当たり耐高温割れ性の
優れた溶接金属を与えることのできる溶接方法に関する
ものである。
優れた溶接金属を与えることのできる溶接方法に関する
ものである。
ボイラー等の加熱・加圧装置を構成する材料としては一
般に耐酸化性、耐食性、高温強度等の優れたものを使用
する必要があるが、特に近年の傾向をみると熱効率を改
善する目的で加熱・加圧装置の操業温度及び操業圧力が
かなシ高くなってきている。その為前記特性が一層優れ
ている材料例えば９ Ｃｒ−Ｉ Ｍ ｏ −Ｎ ｂ −
Ｖ鋼や９ Ｃｒ −２Ｍ。
般に耐酸化性、耐食性、高温強度等の優れたものを使用
する必要があるが、特に近年の傾向をみると熱効率を改
善する目的で加熱・加圧装置の操業温度及び操業圧力が
かなシ高くなってきている。その為前記特性が一層優れ
ている材料例えば９ Ｃｒ−Ｉ Ｍ ｏ −Ｎ ｂ −
Ｖ鋼や９ Ｃｒ −２Ｍ。
鋼等の９Ｃｒ系鋼を使用することが多くなυつつある。
尚本発明における９Ｃｒ系鋼とは、上記したものに限定
される訳ではなく、鋼中のＣｒ含有量が８〜１０重量％
の範囲にある鋼種を意味する。
される訳ではなく、鋼中のＣｒ含有量が８〜１０重量％
の範囲にある鋼種を意味する。
一方上記９Ｃｒ系鋼の溶接に際しては、鋼種に応じた共
金系溶接材料が選択され、又夫々の状況に応じて最適の
溶接法（被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接、サ
ブマージアーク溶接等）が選択されている。
金系溶接材料が選択され、又夫々の状況に応じて最適の
溶接法（被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接、サ
ブマージアーク溶接等）が選択されている。
しかるに上記溶接によって得られる溶接部は、Ｃｒ＋Ｍ
ｏ等の自硬性の高いフェライト形成元素を多量に含有す
るので優れた機械的強度を発揮する反面、金属組織中に
粗大フェライトが晶出し易くなっておシ、粗大７エライ
トが晶出した溶接部は強度が局部的にばらついた２相合
金状態となる。
ｏ等の自硬性の高いフェライト形成元素を多量に含有す
るので優れた機械的強度を発揮する反面、金属組織中に
粗大フェライトが晶出し易くなっておシ、粗大７エライ
トが晶出した溶接部は強度が局部的にばらついた２相合
金状態となる。
その結果９Ｃｒ系鋼の溶接部においては高温割れが発生
し易くなっておシ、その為９Ｃｒ系鋼を厚肉構造物に適
用するについては限界があった。
し易くなっておシ、その為９Ｃｒ系鋼を厚肉構造物に適
用するについては限界があった。
９Ｃｒ系鋼の溶接に当たシ、高温割れの発生を防止する
と共に母材と同レベルの機械的性能を有する溶接部を与
えることのできる溶接方法を提供することを課題とする
。
と共に母材と同レベルの機械的性能を有する溶接部を与
えることのできる溶接方法を提供することを課題とする
。
〔問題点を解決するための手段〕
９Ｃｒ系鋼の溶接方法であって、
Ｔｉ及び／又はＲＥＭ： ０．０１〜５．０％（溶接材
料全重量に対する重 量％、以下同じ） Ｃ：０．１５チ以下 Ｃｒ：８〜１３％ Ｍｏ ： ０．（３〜２．３％ Ｎｂ：０．１５％以下 を含有する溶接材料を用いると共に、溶接金属中の酸素
量を０．０１５〜０．０６０％、窒素量を０．００３〜
０．０５０俤、Ｓｉを０．６多以下およびＭｎを０２〜
３俤となる様に調節して溶接する点に本発明の要旨が存
在する。
料全重量に対する重 量％、以下同じ） Ｃ：０．１５チ以下 Ｃｒ：８〜１３％ Ｍｏ ： ０．（３〜２．３％ Ｎｂ：０．１５％以下 を含有する溶接材料を用いると共に、溶接金属中の酸素
量を０．０１５〜０．０６０％、窒素量を０．００３〜
０．０５０俤、Ｓｉを０．６多以下およびＭｎを０２〜
３俤となる様に調節して溶接する点に本発明の要旨が存
在する。
本発明は溶接手法や溶接手段そのものを制限するもので
はなく例えば被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接
、サブマージアーク溶接等のいずれを採用するにしても
、使用する溶接材料中の成分元素は下記条件を満足しな
ければならない。尚ことで言う溶接材料とは被覆アーク
溶接においては被覆アーク溶接棒、ガスシールドアーク
溶接方法においてはソリッドワイヤあるいはフシックス
人シワイヤ等、サブマージアーク溶接においてはワイヤ
及び溶融型若しくは焼結型フラックスを意味するもので
あシ、溶接金属及びスラグの形成に関与する全ての材料
を対象とするものである。
はなく例えば被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接
、サブマージアーク溶接等のいずれを採用するにしても
、使用する溶接材料中の成分元素は下記条件を満足しな
ければならない。尚ことで言う溶接材料とは被覆アーク
溶接においては被覆アーク溶接棒、ガスシールドアーク
溶接方法においてはソリッドワイヤあるいはフシックス
人シワイヤ等、サブマージアーク溶接においてはワイヤ
及び溶融型若しくは焼結型フラックスを意味するもので
あシ、溶接金属及びスラグの形成に関与する全ての材料
を対象とするものである。
次に各元素の限定根拠について説明する。
Ｔｉ及び／又はＲＥＭ：０．０１〜５．０チＴｉ及びＲ
ＥＭ（Ｃｅ、Ｌａ、Ｙ、Ｓｍ等）はいずれも酸素あるい
は窒素と化合し易く溶接金属中において酸化物あるいは
窒化物となるが、これらの酸化物及び窒化物は微細で且
つ高融点であるので、こわらが核となって溶接金属の凝
固が進行し、その結果凝固組織が細かくなって高温割れ
性を低減することができる。さらにこれらはＳとの結合
力も強く、溶接金属中のＳを硫化物の形で固定する効果
を発揮して高温割れを一層低減することができる。
ＥＭ（Ｃｅ、Ｌａ、Ｙ、Ｓｍ等）はいずれも酸素あるい
は窒素と化合し易く溶接金属中において酸化物あるいは
窒化物となるが、これらの酸化物及び窒化物は微細で且
つ高融点であるので、こわらが核となって溶接金属の凝
固が進行し、その結果凝固組織が細かくなって高温割れ
性を低減することができる。さらにこれらはＳとの結合
力も強く、溶接金属中のＳを硫化物の形で固定する効果
を発揮して高温割れを一層低減することができる。
しかしてその含有量が０．０１％未満では添加効果が十
分ではなく、一方５％を超えて添加しても添加効果は飽
和してあがらず、溶接金属の清浄度が悪化するばかシと
なるので含有量は０．０１〜５．０−の範囲とすべきで
あシ、特に０．１〜２．０チの範囲で顕著な効果を発揮
する。尚ＴｉとＲＥＭは共存させたシ、更に数種類のＲ
ＥＭを併用した場合でもその効果に変わシはなく、効果
の程度は含有量によって決定される。
分ではなく、一方５％を超えて添加しても添加効果は飽
和してあがらず、溶接金属の清浄度が悪化するばかシと
なるので含有量は０．０１〜５．０−の範囲とすべきで
あシ、特に０．１〜２．０チの範囲で顕著な効果を発揮
する。尚ＴｉとＲＥＭは共存させたシ、更に数種類のＲ
ＥＭを併用した場合でもその効果に変わシはなく、効果
の程度は含有量によって決定される。
Ｃ：０．１５−以下
Ｃは溶接金属中に歩留って粗大フェライトの析出を抑制
すると共に焼入れ性を高める。従って溶接金属組織の強
度を向上させる上で極めて有効な元素であり適量添加す
ることが望まれる。しかし過剰に添加すると溶接金属凝
固時に初晶としてγ相を生成し易くなシ、低融点のＰ、
Ｓの溶解度が小さくなる為に残液中のＰ、Ｓ量が過剰に
なる結果割れ易くなシ、溶接金属の高温割れを防止でき
なくなるので含有量は０．１５％以下に抑えなければな
らない。尚上記効果はわずかのＣ量によっても発揮され
る為特に下限は限定すべきものでも々いが、この効果を
安定して発揮させる上では０．０２チ以上の配合が望ま
れる。
すると共に焼入れ性を高める。従って溶接金属組織の強
度を向上させる上で極めて有効な元素であり適量添加す
ることが望まれる。しかし過剰に添加すると溶接金属凝
固時に初晶としてγ相を生成し易くなシ、低融点のＰ、
Ｓの溶解度が小さくなる為に残液中のＰ、Ｓ量が過剰に
なる結果割れ易くなシ、溶接金属の高温割れを防止でき
なくなるので含有量は０．１５％以下に抑えなければな
らない。尚上記効果はわずかのＣ量によっても発揮され
る為特に下限は限定すべきものでも々いが、この効果を
安定して発揮させる上では０．０２チ以上の配合が望ま
れる。
Ｃｒ：８〜１３％
溶接金属の耐酸化性、耐食性及び高温強度を高める元素
であって９Ｃｒ系鋼用溶接材料としては不可欠の主成分
元素である。溶接金属中への歩留シを考慮して８〜１３
チ添加させる必要がある。
であって９Ｃｒ系鋼用溶接材料としては不可欠の主成分
元素である。溶接金属中への歩留シを考慮して８〜１３
チ添加させる必要がある。
Ｍｏ ： ０．８〜２．３％
高温強度を高めると共に溶接金属の耐割れ性を高める元
素であって、Ｃｒと共に９ ’Ｃｒ系鋼用溶接、材料と
しては不可欠の元素であるので適用鋼種及び溶接材料組
成に応じて少なくとも０．８％を含有させる必要がある
。しかし過剰に添加すると炭素当量を高めて色々の意味
合いにおいて溶接性に悪影響を与えると共に、粗大フェ
ライトを析出して高温割れが発生し易くなるので上限は
２．３チとする必要がある。
素であって、Ｃｒと共に９ ’Ｃｒ系鋼用溶接、材料と
しては不可欠の元素であるので適用鋼種及び溶接材料組
成に応じて少なくとも０．８％を含有させる必要がある
。しかし過剰に添加すると炭素当量を高めて色々の意味
合いにおいて溶接性に悪影響を与えると共に、粗大フェ
ライトを析出して高温割れが発生し易くなるので上限は
２．３チとする必要がある。
Ｎｂ：０．１５チ以下
Ｎｂは溶接金属の強度向上元素として有効であって特に
クリープ破断強度を上げる上で顕著な効果がある為鋼種
に応じて適量添加すればよい。反面Ｎｂは非常に偏析し
易く、Ｎｂ含有量が０．１５チを超えると偏析部におけ
るＮｂ含有量は部分的に数−以上にもなシ、共晶等の低
融点組織を形成して割れ感受性が非常に高くなる。従っ
てＮｂ含有量は０．１５％以下としなければならない。
クリープ破断強度を上げる上で顕著な効果がある為鋼種
に応じて適量添加すればよい。反面Ｎｂは非常に偏析し
易く、Ｎｂ含有量が０．１５チを超えると偏析部におけ
るＮｂ含有量は部分的に数−以上にもなシ、共晶等の低
融点組織を形成して割れ感受性が非常に高くなる。従っ
てＮｂ含有量は０．１５％以下としなければならない。
尚下限については設定の必要がないけれども効果をよシ
安定して発揮させる為にＦｉｏ、ｏｉ％以上の配合が望
まれる。
安定して発揮させる為にＦｉｏ、ｏｉ％以上の配合が望
まれる。
本発明方法を実施するた当たっては、上記の様に規定さ
れる溶接材料を用いるが、このとき得られる溶接金属中
の酸素量は０．０１５〜ｏ、ｏｆ１ｏ％窒素量は０．０
０３〜０．０５０％に調節する必要がある。即ち溶接金
属中の酸素あるいは窒素の大部分はＴ ｉ 、 ＲＥＭ
、Ｍｎ 、 Ｓ ｉ ｒλ１等の酸化物あるいは窒化物
として存在するが、このうち特にＴｉあるいはＲＥＭの
酸化物窒化物は微細であると共に高融点であることから
溶接金属凝固時に核となシ易く、その結果細かい凝固組
織が形成されて耐高温割れ性が向上する。しかるに溶接
金属中の酸素量が０．０１５％未満あるいは窒素量が０
０００３チ未満では核となる酸化物や窒化物の生成量が
不足し、凝固組織の細粒化を十分にはかることができな
い。一方該酸素量あるいは該窒素量が各々０．０６０％
、０．０５０％を超えると溶接金属中のＴｉあるいは
ＲＥＭと結合する量としては過剰であシ、残シはブロー
ホール等の欠陥を作る為に健全な溶接金属を得ることが
出来ない。
れる溶接材料を用いるが、このとき得られる溶接金属中
の酸素量は０．０１５〜ｏ、ｏｆ１ｏ％窒素量は０．０
０３〜０．０５０％に調節する必要がある。即ち溶接金
属中の酸素あるいは窒素の大部分はＴ ｉ 、 ＲＥＭ
、Ｍｎ 、 Ｓ ｉ ｒλ１等の酸化物あるいは窒化物
として存在するが、このうち特にＴｉあるいはＲＥＭの
酸化物窒化物は微細であると共に高融点であることから
溶接金属凝固時に核となシ易く、その結果細かい凝固組
織が形成されて耐高温割れ性が向上する。しかるに溶接
金属中の酸素量が０．０１５％未満あるいは窒素量が０
０００３チ未満では核となる酸化物や窒化物の生成量が
不足し、凝固組織の細粒化を十分にはかることができな
い。一方該酸素量あるいは該窒素量が各々０．０６０％
、０．０５０％を超えると溶接金属中のＴｉあるいは
ＲＥＭと結合する量としては過剰であシ、残シはブロー
ホール等の欠陥を作る為に健全な溶接金属を得ることが
出来ない。
またＳｉは脱酸を主目的として添加される元素であるが
、過剰に添加すると粗大フェライトの析出を助長して高
温割れが発生し易くなるので０．６係以下とすべきであ
る。尚下限値についてはＣの場合と同様設定すべくもな
いが、好ましい下限値は０．０５チである。
、過剰に添加すると粗大フェライトの析出を助長して高
温割れが発生し易くなるので０．６係以下とすべきであ
る。尚下限値についてはＣの場合と同様設定すべくもな
いが、好ましい下限値は０．０５チである。
ＭｎもＳｉと同様に脱酸を目的として添加されるが、併
せて溶接金属中の粗大フェライト生成抑制にも顕著な効
果があシ、高温割れ感受性を低減させると共に溶接金属
の靭性を向上させる。
せて溶接金属中の粗大フェライト生成抑制にも顕著な効
果があシ、高温割れ感受性を低減させると共に溶接金属
の靭性を向上させる。
また溶接金属中のＳを硫化物として固定する効果もｓｂ
、高温割れを一層低減することが出来る。
、高温割れを一層低減することが出来る。
しかしその溶接金属中の含有量が０．２％未満では添加
効果が十分でなく、一方３％を超えて添加しても高温割
れに対する添加効果は飽和してあがらず、必要以上に強
度が高くなるので溶接金属中には０．２〜３チに調節す
る必要がある。特にＭｎの効果は０．７％以上の添加で
高温割れ感受性を低減させる。
効果が十分でなく、一方３％を超えて添加しても高温割
れに対する添加効果は飽和してあがらず、必要以上に強
度が高くなるので溶接金属中には０．２〜３チに調節す
る必要がある。特にＭｎの効果は０．７％以上の添加で
高温割れ感受性を低減させる。
下記の様に高温割れの発生状況を調査した。
（試験板）
被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接及びサブマー
ジアーク溶接においては第９図に示す様に板厚５０ｍｍ
の９Ｃｒ鋼板１の２箇所を拘束板２゜２によって拘束し
た試験板を使用した。
ジアーク溶接においては第９図に示す様に板厚５０ｍｍ
の９Ｃｒ鋼板１の２箇所を拘束板２゜２によって拘束し
た試験板を使用した。
一方ＭＩＧ溶接においては第１０図に示す様な開先形状
の拘束された９Ｃｒ鋼板試験板を使用した。
の拘束された９Ｃｒ鋼板試験板を使用した。
（調査方法）
溶接は被覆アーク溶接、ガスシールドアーク溶接および
サブマージアーク溶接に於ては３パスまでまたＭＩＧは
１パスのみ行ない、Ｘ線によって割れ長さを測定して割
れ率〔（総割れ長さ／全溶接長）Ｘ１００％〕を算出し
、評価した。
サブマージアーク溶接に於ては３パスまでまたＭＩＧは
１パスのみ行ない、Ｘ線によって割れ長さを測定して割
れ率〔（総割れ長さ／全溶接長）Ｘ１００％〕を算出し
、評価した。
実験１
サブマージアーク溶接においてワイヤ中の（Ｔｉ＋ＲＥ
Ｍ：］含有量を種々変更して溶接を行ない、得られた溶
接金属の高温割れ発生状況を調査したところ第１図に示
す結果が得られた。
Ｍ：］含有量を種々変更して溶接を行ない、得られた溶
接金属の高温割れ発生状況を調査したところ第１図に示
す結果が得られた。
第１図に示す様にワイヤ中の［Ｔｉ＋ＲＥＭ］量がｏ、
ｏｉｓ以上である場合には満足し得る耐高温割れ性が得
られた。又［Ｔｉ＋ＲＥＭ：］量をＯＪチ以上にすると
高温割れの発゛生を皆無とすることができた。そこでＣ
Ｔｉ＋ＲＥＭ）量は本発明を満′足する値に設定し、他
の元素の含有量を増減することによって高温割れの発生
状況がいかに変化するかを調査した。
ｏｉｓ以上である場合には満足し得る耐高温割れ性が得
られた。又［Ｔｉ＋ＲＥＭ：］量をＯＪチ以上にすると
高温割れの発゛生を皆無とすることができた。そこでＣ
Ｔｉ＋ＲＥＭ）量は本発明を満′足する値に設定し、他
の元素の含有量を増減することによって高温割れの発生
状況がいかに変化するかを調査した。
実験２
被覆アーク溶接において、心線中のＣ量を種々変更して
溶接を行ない、得られた溶接金属の高温割れ発生率を調
査したところ第２図に示す結果が得られた。尚心線被覆
フラックスとしてはＣ量が極めて微量であるものを使用
した。又（Ｔｉ十ＲＥＭ〕は上記フラックス中に０．２
％含まれ、心線中には殆んど含まれなかった。
溶接を行ない、得られた溶接金属の高温割れ発生率を調
査したところ第２図に示す結果が得られた。尚心線被覆
フラックスとしてはＣ量が極めて微量であるものを使用
した。又（Ｔｉ十ＲＥＭ〕は上記フラックス中に０．２
％含まれ、心線中には殆んど含まれなかった。
第２図に示す様に［Ｔｉ＋ＲＥＭ）量が本発明を満足し
ても心線中のＣ量が０．１５％を超えると割れ率が増大
することが分かった。
ても心線中のＣ量が０．１５％を超えると割れ率が増大
することが分かった。
実験３
被覆アーク溶接において、フラックス及び心線中のＭｏ
量を種々変更して溶接を行ない、溶接金属の高温割れ発
生状況を調査したところ第３図に示す結果が得られた。
量を種々変更して溶接を行ない、溶接金属の高温割れ発
生状況を調査したところ第３図に示す結果が得られた。
尚フラックス中の（Ｔｉ＋ＲＥＭ、ｌ量は１．２％であ
り、フープ中には殆んど含まれなかった。
り、フープ中には殆んど含まれなかった。
第３図に示す様にＣｒｔ＋ＲＥＭ：］量が本発明を満足
してもＭｏ量が２．３％を超えると溶接金属中の粗大フ
ェライト量が増大し、割れ率が増大した。
してもＭｏ量が２．３％を超えると溶接金属中の粗大フ
ェライト量が増大し、割れ率が増大した。
実験４
ＭＩＧ溶接において、ワイヤ中のＮｂ量を種々変更して
溶接を行ない、溶接金属の高温割れ発生状況を調査した
ところ第４図に示す結果が得られた。尚ワイヤ中の［Ｔ
ｉ＋ＲＥＭ］量は０．０６％であった。
溶接を行ない、溶接金属の高温割れ発生状況を調査した
ところ第４図に示す結果が得られた。尚ワイヤ中の［Ｔ
ｉ＋ＲＥＭ］量は０．０６％であった。
第４図に示す様に（Ｔｉ＋ＲＥＭＥ量が本発明を満足し
てもワイヤ中のＮｂ量が０．１５％を超えると割れ率が
増大することが分かった。
てもワイヤ中のＮｂ量が０．１５％を超えると割れ率が
増大することが分かった。
実験５
ガスシールドアーク溶接において、フシックス人シワイ
ヤを用いて溶接金属中のＳｉ量を様々に変えて溶接を行
ない、得られた溶接金属の高温割れ発生率を調査したと
ころ第５図に示す結果が得られた。尚フラックス中の（
Ｔｉ＋ＲＥＭ）量は２％であル、ンーグ中には殆んど含
まれなかった。
ヤを用いて溶接金属中のＳｉ量を様々に変えて溶接を行
ない、得られた溶接金属の高温割れ発生率を調査したと
ころ第５図に示す結果が得られた。尚フラックス中の（
Ｔｉ＋ＲＥＭ）量は２％であル、ンーグ中には殆んど含
まれなかった。
第５図に示す様に（Ｔｉ＋ＲＥＭＥ量が本発明を満足し
ても溶接金属中のＳｉ量が０．６％を超えると溶接金属
中の粗大フェライト量が増加し、割れ率が増大すること
が分かった。
ても溶接金属中のＳｉ量が０．６％を超えると溶接金属
中の粗大フェライト量が増加し、割れ率が増大すること
が分かった。
実験６
サブマージアーク溶接において、溶接材料及び溶接条件
を調整することによって溶接金属中の酸素量、窒素量お
よびＭｎ量を種々変化させ、割れ率との関係を調査した
ところ第６〜８図に示す結果が得られた。尚ワイヤ中の
［Ｔ ｉ ＋ ＲＥ Ｍ ］量は０．１７〜０．２４％
であった。
を調整することによって溶接金属中の酸素量、窒素量お
よびＭｎ量を種々変化させ、割れ率との関係を調査した
ところ第６〜８図に示す結果が得られた。尚ワイヤ中の
［Ｔ ｉ ＋ ＲＥ Ｍ ］量は０．１７〜０．２４％
であった。
第６〜７図に示す様に（Ｔｉ＋ＲＥＭ］量が本発明を満
足しても溶接金属中の酸素量がｏ、ｏｉｓチ未満あるい
は窒素量が０．００３％未満の場合、割れ率が著しく増
加した。また酸素量が０．０６−以上、窒素量が０．０
５％以上になると溶接金属中にブローホールが多発した
。
足しても溶接金属中の酸素量がｏ、ｏｉｓチ未満あるい
は窒素量が０．００３％未満の場合、割れ率が著しく増
加した。また酸素量が０．０６−以上、窒素量が０．０
５％以上になると溶接金属中にブローホールが多発した
。
同様第８図に示す様に［Ｔ ｉ 十ＲＥ Ｍ ］量が本
発明を満足しても溶接金属中のＭ ｎ Ｊｉが０．２％
未満の場合割れ率が増加した。
発明を満足しても溶接金属中のＭ ｎ Ｊｉが０．２％
未満の場合割れ率が増加した。
本発明は以上の様に構成されており、９Ｃｒ系鋼の溶接
に轟たシ、母材と同様の耐酸化性、耐食性を有すると共
に耐高温割れ性の優れた溶接部を得ることができる。
に轟たシ、母材と同様の耐酸化性、耐食性を有すると共
に耐高温割れ性の優れた溶接部を得ることができる。
第１〜４図は溶接材料中の各成分元素含有量と割れ率の
関係を示すグラフ、第５〜８図は溶接金属中の酸素量、
窒素量、Ｓｉ量およびＭト量と割れ率の関係を示すグラ
フ、第９，１０図は試験板の形状を示す斜視説明図であ
る。
関係を示すグラフ、第５〜８図は溶接金属中の酸素量、
窒素量、Ｓｉ量およびＭト量と割れ率の関係を示すグラ
フ、第９，１０図は試験板の形状を示す斜視説明図であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ９Ｃｒ系鋼の溶接方法であつて、 Ｔｉ及び／又はＲＥＭ：０．０１〜５．０％（溶接材料
全重量に対する重 量％、以下同じ） Ｃ：０．１５％以下 Ｃｒ：８〜１３％ Ｍｏ：０．８〜２．３％ Ｎｂ：０．１５％以下 を含有する溶接材料を用いると共に、溶接金属中の酸素
量を０．０１５〜０．０６０％、窒素量を０．００３〜
０．０５０％、Ｓｉを０．６％以下およびＭｎを３％以
下となる様に調節して溶接することを特徴とする９Ｃｒ
系鋼の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12093384A JPS611497A (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | ９Ｃｒ系鋼の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12093384A JPS611497A (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | ９Ｃｒ系鋼の溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS611497A true JPS611497A (ja) | 1986-01-07 |
Family
ID=14798559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12093384A Pending JPS611497A (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | ９Ｃｒ系鋼の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS611497A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6103997A (en) * | 1996-07-15 | 2000-08-15 | Pan; Guoxi | High hardness and wear-resisting flux cored wire |
| JP2000301377A (ja) * | 1999-04-16 | 2000-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系耐熱鋼の溶接継手および溶接材料 |
| CN103934542A (zh) * | 2014-04-08 | 2014-07-23 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高强度级别Q500qE桥梁钢手工焊接方法 |
-
1984
- 1984-06-12 JP JP12093384A patent/JPS611497A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6103997A (en) * | 1996-07-15 | 2000-08-15 | Pan; Guoxi | High hardness and wear-resisting flux cored wire |
| JP2000301377A (ja) * | 1999-04-16 | 2000-10-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フェライト系耐熱鋼の溶接継手および溶接材料 |
| CN103934542A (zh) * | 2014-04-08 | 2014-07-23 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种高强度级别Q500qE桥梁钢手工焊接方法 |
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