JPH10195607A - 溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼 - Google Patents
溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼Info
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- JPH10195607A JPH10195607A JP135797A JP135797A JPH10195607A JP H10195607 A JPH10195607 A JP H10195607A JP 135797 A JP135797 A JP 135797A JP 135797 A JP135797 A JP 135797A JP H10195607 A JPH10195607 A JP H10195607A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】溶接性と溶接部靭性に優れ、かつ炭酸ガス環境
及び硫化水素環境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ性
に優れた高Ｃｒ含有ラインパイプ用鋼を提供する。 【解決手段】本発明の鋼は、重量％で、Ｃ：０．０３％
以下と、Ｓｉ：０．４％以下と、Ｍｎ：０．３５％以下
と、Ｐ：０．０２％以下と、Ｓ：０．００５％以下と、
Ｎｉ：３％以下と、Ｃｒ：１１〜１４％と、Ｔｉ：０．
０３％以下と、Ａｌ：０．０８％以下と、Ｎ：０．０２
％以下とを含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、且つ下記（１）式を満足することを特徴とする、溶
接部靭性及び耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラ
インパイプ用鋼である。 Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％≦−４ …（１）
及び硫化水素環境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ性
に優れた高Ｃｒ含有ラインパイプ用鋼を提供する。 【解決手段】本発明の鋼は、重量％で、Ｃ：０．０３％
以下と、Ｓｉ：０．４％以下と、Ｍｎ：０．３５％以下
と、Ｐ：０．０２％以下と、Ｓ：０．００５％以下と、
Ｎｉ：３％以下と、Ｃｒ：１１〜１４％と、Ｔｉ：０．
０３％以下と、Ａｌ：０．０８％以下と、Ｎ：０．０２
％以下とを含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
り、且つ下記（１）式を満足することを特徴とする、溶
接部靭性及び耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラ
インパイプ用鋼である。 Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％≦−４ …（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高Ｃｒラインパイ
プ用鋼に関し、特に炭酸ガスや硫化水素を含んだガスや
石油の輸送に適した溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に
優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼に関する。
プ用鋼に関し、特に炭酸ガスや硫化水素を含んだガスや
石油の輸送に適した溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に
優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭酸ガスや硫化水素を含んだガスや石油
の輸送用に用いられるパイプラインには、通常の炭素鋼
管と腐食抑制剤（インヒビター）とを併用、あるいは、
腐食性の高い２相ステンレス鋼管やクラッド鋼管を用い
ている。しかし、腐食抑制剤の使用は価格あるいは、環
境汚染の問題があり、２相ステンレスやクラッド鋼管は
材料費が高いという問題がある。このような背景のもと
に、比較的安価な材料として、ＡＩＳＩ（米国鉄鋼協
会）４１０鋼などがあるが、この鋼は溶接性等に難点が
ある。また、硫化水素環境における応力腐食割れの問題
もある。
の輸送用に用いられるパイプラインには、通常の炭素鋼
管と腐食抑制剤（インヒビター）とを併用、あるいは、
腐食性の高い２相ステンレス鋼管やクラッド鋼管を用い
ている。しかし、腐食抑制剤の使用は価格あるいは、環
境汚染の問題があり、２相ステンレスやクラッド鋼管は
材料費が高いという問題がある。このような背景のもと
に、比較的安価な材料として、ＡＩＳＩ（米国鉄鋼協
会）４１０鋼などがあるが、この鋼は溶接性等に難点が
ある。また、硫化水素環境における応力腐食割れの問題
もある。
【０００３】溶接性を備え、しかも硫化水素環境での耐
硫化物応力腐食割れ性にも優れた材料やその製造方法
が、特開昭５５−２１５６６号公報、特開平４−９９１
２８号公報、特開平４−２６８０１９号公報、特開平５
−１５６４０８号公報、特開平６−３０６５４９号公
報、特開平６−２６４１９２号公報及び特開平８−３６
４２号公報などに開示されている。
硫化物応力腐食割れ性にも優れた材料やその製造方法
が、特開昭５５−２１５６６号公報、特開平４−９９１
２８号公報、特開平４−２６８０１９号公報、特開平５
−１５６４０８号公報、特開平６−３０６５４９号公
報、特開平６−２６４１９２号公報及び特開平８−３６
４２号公報などに開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５５−２１５６６号公報、特開平４−９９１２８号公
報、特開平４−２６８０１９号公報、特開平５−１５６
４０８号公報、特開平６−３０６５４９号公報及び特開
平６−２６４１９２号公報に開示された技術では、多量
のＭｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒなどの添加を必要とし
ているが、このような合金元素の添加はコスト上昇の原
因となる。また、特開平８−３６４２号公報では、Ｃと
Ｎとを著しく低い領域まで低減することが必要となり、
これもコストの上昇を招く可能性がある。
５５−２１５６６号公報、特開平４−９９１２８号公
報、特開平４−２６８０１９号公報、特開平５−１５６
４０８号公報、特開平６−３０６５４９号公報及び特開
平６−２６４１９２号公報に開示された技術では、多量
のＭｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒなどの添加を必要とし
ているが、このような合金元素の添加はコスト上昇の原
因となる。また、特開平８−３６４２号公報では、Ｃと
Ｎとを著しく低い領域まで低減することが必要となり、
これもコストの上昇を招く可能性がある。
【０００５】本発明の目的は、溶接性と溶接部靭性に優
れ、かつ炭酸ガス環境及び硫化水素環境での耐食性と耐
硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ含有ラインパイプ
用鋼を提供することにある。
れ、かつ炭酸ガス環境及び硫化水素環境での耐食性と耐
硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ含有ラインパイプ
用鋼を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。
【０００７】（１）本発明の鋼は、重量％で、Ｃ：０．
０３％以下と、Ｓｉ：０．４％以下と、Ｍｎ：０．３５
％以下と、Ｐ：０．０２％以下と、Ｓ：０．００５％以
下と、Ｎｉ：３％以下と、Ｃｒ：１１〜１４％と、Ｔ
ｉ：０．０３％以下と、Ａｌ：０．０８％以下と、Ｎ：
０．０２％以下とを含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなり、且つ下記（１）式を満足することを特徴と
する、溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ
ラインパイプ用鋼である。
０３％以下と、Ｓｉ：０．４％以下と、Ｍｎ：０．３５
％以下と、Ｐ：０．０２％以下と、Ｓ：０．００５％以
下と、Ｎｉ：３％以下と、Ｃｒ：１１〜１４％と、Ｔ
ｉ：０．０３％以下と、Ａｌ：０．０８％以下と、Ｎ：
０．０２％以下とを含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純
物からなり、且つ下記（１）式を満足することを特徴と
する、溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ
ラインパイプ用鋼である。
【０００８】Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％≦−４ …（１） （２）本発明の鋼は、さらに、重量％で、Ｍｏ：２％以
下を含有することを特徴とする上記（１）に記載の溶接
部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイ
プ用鋼である。
下を含有することを特徴とする上記（１）に記載の溶接
部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイ
プ用鋼である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明者は、溶接性と溶接部靭性
に優れ、かつ炭酸ガス環境及び硫化水素環境での耐食性
と耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ含有ラインパ
イプ用鋼を得るために、鋼の添加元素を変化させて、そ
の溶接熱影響部靭性と炭酸ガス環境での耐食性、硫化水
素環境での硫化物応力腐食割れ性を調査した。
に優れ、かつ炭酸ガス環境及び硫化水素環境での耐食性
と耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ含有ラインパ
イプ用鋼を得るために、鋼の添加元素を変化させて、そ
の溶接熱影響部靭性と炭酸ガス環境での耐食性、硫化水
素環境での硫化物応力腐食割れ性を調査した。
【００１０】その結果、溶接熱影響部の靭性はＣｒ量及
びＮｉ量と相関があること、また耐食性の確保にはＣｒ
の添加が、応力腐食割れの防止には、添加元素の低減が
有効であることなどの知見を得た。
びＮｉ量と相関があること、また耐食性の確保にはＣｒ
の添加が、応力腐食割れの防止には、添加元素の低減が
有効であることなどの知見を得た。
【００１１】以上の知見に基づき、本発明者は、鋼の化
学成分を制御し、さらに、Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％の値を
−４以下に抑えるようにして、溶接部靭性及び耐硫化物
応力腐食割れ性に優れた本発明の鋼を見出し、本発明を
完成した。
学成分を制御し、さらに、Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％の値を
−４以下に抑えるようにして、溶接部靭性及び耐硫化物
応力腐食割れ性に優れた本発明の鋼を見出し、本発明を
完成した。
【００１２】すなわち、本発明は鋼組成を下記範囲に限
定することにより、溶接部靭性ならびに耐硫化物応力腐
食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼及び鋼管を得
ることができる。
定することにより、溶接部靭性ならびに耐硫化物応力腐
食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼及び鋼管を得
ることができる。
【００１３】以下に本発明の成分添加理由及び成分限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【００１４】（１）成分組成範囲 Ｃ：０．０３％以下 ０．０３％を超えてＣを添加すると溶接性の劣化と耐硫
化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。従って、Ｃ量は
０．０３％以下である。
化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。従って、Ｃ量は
０．０３％以下である。
【００１５】Ｓｉ：０．４％以下 ０．４％を超えてのＳｉの添加は加工性や溶接熱影響部
靭性の劣化をまねく。従ってＳｉ量は０．４％以下であ
る。
靭性の劣化をまねく。従ってＳｉ量は０．４％以下であ
る。
【００１６】Ｍｎ：０．３５％以下 ０．３５％を超えてＭｎを添加すると溶接熱影響部の靭
性と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。Ｃ，Ｓｉ
などの他元素と比較してＭｎはその傾向が著しく、Ｍｎ
の低減はとくに重要である。従って、Ｍｎ量は０．３５
％以下である。 Ｐ：０．０２％以下 ０．０２％を超えてＰを添加すると溶接熱影響部での靭
性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。従
って、Ｐ量は０．０２％以下である。 Ｓ：０．００５％以下 ０．００５％を超えてＳを添加すると溶接熱影響部での
靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。
従って、Ｓ量は０．００５％以下である。 Ｎｉ：３％以下 良好な耐食性、母材靭性を得るためにＮｉを添加する。
しかし、３％を超えて添加しても、その効果は飽和し、
いたずらにコスト上昇を招き、溶接性が劣化する。従っ
て、Ｎｉ量は３％以下である。 Ｃｒ：１１〜１４％ 良好な耐食性を得るためには１１％以上のＣｒの添加が
必要であるが、１４％を超えての添加は溶接熱影響部の
靭性の劣化をまねく。従って、Ｃｒ量は１１〜１４％で
ある。 Ｔｉ：０．０３％以下 Ｔｉを添加すると溶接熱影響部の靭性と耐硫化物応力腐
食割れ性が向上する。しかし、０．０３％を超えて添加
すると溶接熱影響部の靭性、耐硫化物応力腐食割れ性が
著しく劣化する。従って、Ｔｉ量は０．０３％以下であ
る。 Ａｌ：０．０８％以下 ０．０８％を超えて添加すると酸化物系介在物が多くな
るため溶接性が劣化し、粒界強度の低下により靭性も劣
化する。従って、Ａｌ量は０．０８％以下である。
性と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。Ｃ，Ｓｉ
などの他元素と比較してＭｎはその傾向が著しく、Ｍｎ
の低減はとくに重要である。従って、Ｍｎ量は０．３５
％以下である。 Ｐ：０．０２％以下 ０．０２％を超えてＰを添加すると溶接熱影響部での靭
性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。従
って、Ｐ量は０．０２％以下である。 Ｓ：０．００５％以下 ０．００５％を超えてＳを添加すると溶接熱影響部での
靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまねく。
従って、Ｓ量は０．００５％以下である。 Ｎｉ：３％以下 良好な耐食性、母材靭性を得るためにＮｉを添加する。
しかし、３％を超えて添加しても、その効果は飽和し、
いたずらにコスト上昇を招き、溶接性が劣化する。従っ
て、Ｎｉ量は３％以下である。 Ｃｒ：１１〜１４％ 良好な耐食性を得るためには１１％以上のＣｒの添加が
必要であるが、１４％を超えての添加は溶接熱影響部の
靭性の劣化をまねく。従って、Ｃｒ量は１１〜１４％で
ある。 Ｔｉ：０．０３％以下 Ｔｉを添加すると溶接熱影響部の靭性と耐硫化物応力腐
食割れ性が向上する。しかし、０．０３％を超えて添加
すると溶接熱影響部の靭性、耐硫化物応力腐食割れ性が
著しく劣化する。従って、Ｔｉ量は０．０３％以下であ
る。 Ａｌ：０．０８％以下 ０．０８％を超えて添加すると酸化物系介在物が多くな
るため溶接性が劣化し、粒界強度の低下により靭性も劣
化する。従って、Ａｌ量は０．０８％以下である。
【００１７】Ｎ：０．０２％以下 ０．０２％を超えてＮを添加すると母材と溶接部の靭性
の劣化と溶接性の劣化をまねく。従って、Ｎ量は０．０
２％以下である。また、鋼管の耐食性、強度や靭性の目
標に応じて、選択元素としてＭｏを以下の範囲で含有さ
せてもよい。
の劣化と溶接性の劣化をまねく。従って、Ｎ量は０．０
２％以下である。また、鋼管の耐食性、強度や靭性の目
標に応じて、選択元素としてＭｏを以下の範囲で含有さ
せてもよい。
【００１８】Ｍｏ：２％以下 ２％を超えて添加すると鋼管の母材部と溶接熱影響部の
靭性や溶接性を劣化させてしまう。従って、Ｍｏを添加
する場合には、その量は２％以下であり、好ましくは
０．１〜２％である。
靭性や溶接性を劣化させてしまう。従って、Ｍｏを添加
する場合には、その量は２％以下であり、好ましくは
０．１〜２％である。
【００１９】本発明では以上のように組成を規定する
他、良好な耐食性と溶接熱影響部の靭性を得るために下
記（１）式を満足することが必要である。
他、良好な耐食性と溶接熱影響部の靭性を得るために下
記（１）式を満足することが必要である。
【００２０】Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％≦−４ …（１） これは、本発明の実験により明らかとなった。図１に良
好な溶接熱影響部靭性（−２０℃でのシャルピー吸収エ
ネルギー：ｖＥ−２０）を得られるＣｒ量とＮｉ量の範
囲を示す。本発明では、良好な耐食性と溶接熱影響部の
靭性を得るためのＣｒ量は１１〜１４％の範囲である。
Ｃｒ量がこの範囲にあり、かつ直線（１）：Ｎｉ％−
０．５Ｃｒ％＝−４の下側、すなわちＮｉ％−０．５Ｃ
ｒ％の値が−４以下の鋼（○印）は、良好な溶接熱影響
部靭性を示す。しかし、Ｃｒ量がこの範囲にあっても、
直線（１）の上側、すなわちＮｉ％−０．５Ｃｒ％の値
が−４を超える鋼（●印）は溶接熱影響部靭性が劣化
し、５０Ｊ未満となる。従ってＮｉ％−０．５Ｃｒ％の
値は−４以下である。上記の成分範囲に調整することに
より、高Ｃｒラインパイプ用鋼にラインパイプとして充
分な溶接性を有し、良好な溶接熱影響部靭性、ならびに
炭酸ガス環境及び硫化水素環境での優れた耐食性と耐硫
化物応力腐食割れ性を具備させることが可能となる。
好な溶接熱影響部靭性（−２０℃でのシャルピー吸収エ
ネルギー：ｖＥ−２０）を得られるＣｒ量とＮｉ量の範
囲を示す。本発明では、良好な耐食性と溶接熱影響部の
靭性を得るためのＣｒ量は１１〜１４％の範囲である。
Ｃｒ量がこの範囲にあり、かつ直線（１）：Ｎｉ％−
０．５Ｃｒ％＝−４の下側、すなわちＮｉ％−０．５Ｃ
ｒ％の値が−４以下の鋼（○印）は、良好な溶接熱影響
部靭性を示す。しかし、Ｃｒ量がこの範囲にあっても、
直線（１）の上側、すなわちＮｉ％−０．５Ｃｒ％の値
が−４を超える鋼（●印）は溶接熱影響部靭性が劣化
し、５０Ｊ未満となる。従ってＮｉ％−０．５Ｃｒ％の
値は−４以下である。上記の成分範囲に調整することに
より、高Ｃｒラインパイプ用鋼にラインパイプとして充
分な溶接性を有し、良好な溶接熱影響部靭性、ならびに
炭酸ガス環境及び硫化水素環境での優れた耐食性と耐硫
化物応力腐食割れ性を具備させることが可能となる。
【００２１】なお、製造条件については本発明では特に
限定されない。すなわち、鋼板製造時の圧延方法及び熱
処理方法は通常採用される条件であればよい。
限定されない。すなわち、鋼板製造時の圧延方法及び熱
処理方法は通常採用される条件であればよい。
【００２２】また、鋼管に成形する場合の成形方法も冷
間である限り特に限定されるものではなく、ＵＯＥ鋼
管、スパイラル鋼管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管など
種々の方法を採用することができる。
間である限り特に限定されるものではなく、ＵＯＥ鋼
管、スパイラル鋼管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管など
種々の方法を採用することができる。
【００２３】以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効
果を立証する。
果を立証する。
【００２４】
【実施例】表１に示す化学組成を有する鋼（Ａ〜Ｌ：本
発明鋼、Ｍ〜Ｕ：比較鋼）を準備し、炭酸ガス飽和の８
０℃の人工海水中での腐食試験、炭酸ガスと硫化水素と
の混合ガスを飽和させた人工海水中での応力腐食割れ試
験ならびに溶接熱影響部のシャルピー試験を行った。そ
の結果を表１に併記する。
発明鋼、Ｍ〜Ｕ：比較鋼）を準備し、炭酸ガス飽和の８
０℃の人工海水中での腐食試験、炭酸ガスと硫化水素と
の混合ガスを飽和させた人工海水中での応力腐食割れ試
験ならびに溶接熱影響部のシャルピー試験を行った。そ
の結果を表１に併記する。
【００２５】なお、これらの試験の評価基準は、腐食試
験では腐食速度が０．５ｍｍ／年以下、応力腐食割れ試
験では７２０時間の試験で破断しないこと、シャルピー
試験では−２０℃での吸収エネルギーが５０Ｊ以上とし
た。
験では腐食速度が０．５ｍｍ／年以下、応力腐食割れ試
験では７２０時間の試験で破断しないこと、シャルピー
試験では−２０℃での吸収エネルギーが５０Ｊ以上とし
た。
【００２６】本発明の化学組成ならびに−４以下のＮｉ
％−０．５Ｃｒ％の値を有する鋼Ａ〜Ｌは、充分な耐食
性、耐硫化物応力腐食割れ性と溶接部靭性を有してい
る。
％−０．５Ｃｒ％の値を有する鋼Ａ〜Ｌは、充分な耐食
性、耐硫化物応力腐食割れ性と溶接部靭性を有してい
る。
【００２７】一方、Ｃ量，Ｎｉ量が高く、Ｎｉ％−０．
５Ｃｒ％の値が−４を超える比較鋼Ｍは、耐食性、溶接
熱影響部靭性、耐硫化物応力腐食割れ性が充分でない。
Ｍｎ量が高く、Ｃｒ量が低い比較鋼Ｎは、耐食性、耐硫
化物応力腐食割れ性、溶接熱影響部靭性が充分でない。
Ｔｉ量が高い比較鋼Ｏ、Ｓ量，Ｃｒ量が高い比較鋼Ｐ、
Ｐ量が高く、Ｔｉが添加されていない比較鋼Ｑはいずれ
も耐硫化物応力腐食割れ性、溶接熱影響部靭性が充分で
ない。Ｓｉ，Ｎ量が高い比較鋼Ｒは、溶接熱影響部靭性
が充分でない。Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％の値が本発明の範
囲を満たさない比較鋼Ｓ，Ｔ，Ｕ（比較鋼ＳはさらにＡ
ｌ量も高い）は、いずれも耐食性、溶接熱影響部靭性が
充分でない。
５Ｃｒ％の値が−４を超える比較鋼Ｍは、耐食性、溶接
熱影響部靭性、耐硫化物応力腐食割れ性が充分でない。
Ｍｎ量が高く、Ｃｒ量が低い比較鋼Ｎは、耐食性、耐硫
化物応力腐食割れ性、溶接熱影響部靭性が充分でない。
Ｔｉ量が高い比較鋼Ｏ、Ｓ量，Ｃｒ量が高い比較鋼Ｐ、
Ｐ量が高く、Ｔｉが添加されていない比較鋼Ｑはいずれ
も耐硫化物応力腐食割れ性、溶接熱影響部靭性が充分で
ない。Ｓｉ，Ｎ量が高い比較鋼Ｒは、溶接熱影響部靭性
が充分でない。Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％の値が本発明の範
囲を満たさない比較鋼Ｓ，Ｔ，Ｕ（比較鋼ＳはさらにＡ
ｌ量も高い）は、いずれも耐食性、溶接熱影響部靭性が
充分でない。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば、鋼組成を特定すること
により、溶接部の靭性に優れ、かつ炭酸ガス環境及び硫
化水素環境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れ
た高Ｃｒ含有ラインパイプ用鋼を提供できる。
により、溶接部の靭性に優れ、かつ炭酸ガス環境及び硫
化水素環境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れ
た高Ｃｒ含有ラインパイプ用鋼を提供できる。
【００３０】本発明の鋼は、高価な合金元素の多量添加
が不要であるため、特に炭酸ガスや硫化水素を含んだガ
スや石油の輸送に適した溶接部靭性及び耐硫化物応力腐
食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプを安価に製造する
ことができるなど、産業上極めて有用である。
が不要であるため、特に炭酸ガスや硫化水素を含んだガ
スや石油の輸送に適した溶接部靭性及び耐硫化物応力腐
食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプを安価に製造する
ことができるなど、産業上極めて有用である。
【図１】本発明の実施の形態に係る溶接熱影響部靭性に
対するＣｒ量とＮｉ量の影響を示す図。
対するＣｒ量とＮｉ量の影響を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下と、Ｓ
ｉ：０．４％以下と、Ｍｎ：０．３５％以下と、Ｐ：
０．０２％以下と、Ｓ：０．００５％以下と、Ｎｉ：３
％以下と、Ｃｒ：１１〜１４％と、Ｔｉ：０．０３％以
下と、Ａｌ：０．０８％以下と、Ｎ：０．０２％以下と
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、且つ
下記（１）式を満足することを特徴とする、溶接部靭性
及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用
鋼。 Ｎｉ％−０．５Ｃｒ％≦−４ …（１） - 【請求項２】 さらに、重量％で、Ｍｏ：２％以下を含
有することを特徴とする請求項１に記載の溶接部靭性及
び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP135797A JPH10195607A (ja) | 1997-01-08 | 1997-01-08 | 溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP135797A JPH10195607A (ja) | 1997-01-08 | 1997-01-08 | 溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10195607A true JPH10195607A (ja) | 1998-07-28 |
Family
ID=11499258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP135797A Pending JPH10195607A (ja) | 1997-01-08 | 1997-01-08 | 溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10195607A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000046415A1 (fr) * | 1999-02-02 | 2000-08-10 | Kawasaki Steel Corporation | TUYAU EN ACIER A TENEUR ELEVEE EN Cr POUR CONDUITE |
| US6452466B1 (en) | 1998-12-18 | 2002-09-17 | Telefonaktiebolaget Lm Ericsson (Publ) | Fastener means relating to contact junctions |
| JP2004204343A (ja) * | 2002-03-28 | 2004-07-22 | Jfe Steel Kk | 耐粒界腐食性及び加工性に優れた溶接構造用ステンレス鋼板 |
-
1997
- 1997-01-08 JP JP135797A patent/JPH10195607A/ja active Pending
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| AU758316B2 (en) * | 1999-02-02 | 2003-03-20 | Kawasaki Steel Corporation | High Cr steel pipe for line pipe |
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