JP2000178697A - 耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼Info
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】この発明は、湿潤炭酸ガス、湿潤硫化水素の両
者を含む環境下で優れた耐食性（耐硫化物応力腐食割れ
性）を示す溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス
鋼を提供する。 【解決手段】本発明は、ＣｒとともにＭｏを添加し、脱
硫、脱酸元素を低減し、さらに、製造性、溶接性をＣ，
Ｎの添加量の制御により改善した重量％で、Ｃ：０．０
２％以下、Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３
％、Ｍｎ：０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎ
ｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を
満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステ
ンレス鋼。
者を含む環境下で優れた耐食性（耐硫化物応力腐食割れ
性）を示す溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス
鋼を提供する。 【解決手段】本発明は、ＣｒとともにＭｏを添加し、脱
硫、脱酸元素を低減し、さらに、製造性、溶接性をＣ，
Ｎの添加量の制御により改善した重量％で、Ｃ：０．０
２％以下、Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３
％、Ｍｎ：０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎ
ｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．５〜３％、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を
満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステ
ンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、湿潤炭酸ガス、
および湿潤硫化水素を含む環境下で用いられるラインパ
イプ等に適する溶接性に優れたマルテンサイト系ステン
レス鋼に関する。
および湿潤硫化水素を含む環境下で用いられるラインパ
イプ等に適する溶接性に優れたマルテンサイト系ステン
レス鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】石油、天然ガスの輸送用パイプラインに
用いられる鋼材には、使用環境に応じた耐食性と現地溶
接性（パイプラインが施工される現地での継手溶接にお
ける溶接部の割れ防止に必要な予熱、後熱処理）に優れ
ていることが要求され、Ｘ５０，Ｘ６５グレードの炭素
鋼鋼管が用いられることが多かった。
用いられる鋼材には、使用環境に応じた耐食性と現地溶
接性（パイプラインが施工される現地での継手溶接にお
ける溶接部の割れ防止に必要な予熱、後熱処理）に優れ
ていることが要求され、Ｘ５０，Ｘ６５グレードの炭素
鋼鋼管が用いられることが多かった。
【０００３】近年、湿潤炭酸ガス，湿潤硫化水素を含む
環境が増加し、耐食性の観点から、ステンレス鋼の使用
が検討されるようになってきたが、既存のステンレス鋼
はラインパイプ用として必ずしも十分な性能ではなく、
新たな開発が望まれてきた。
環境が増加し、耐食性の観点から、ステンレス鋼の使用
が検討されるようになってきたが、既存のステンレス鋼
はラインパイプ用として必ずしも十分な性能ではなく、
新たな開発が望まれてきた。
【０００４】すなわち、湿潤炭酸ガス、湿潤硫化水素を
含む環境に対して良好な耐食性を有する０．２Ｃ−１３
Ｃｒ系は溶接を必要としない油井管用であり、溶接割れ
防止のためには高い予熱、後熱温度を必要とし、現地溶
接性が重視されるパイプライン用としては適当でない。
２２Ｃｒ，２５Ｃｒ等２相ステンレス鋼は予熱、後熱処
理は必要ないものの高価であり、大量の鋼材を必要とす
るパイプラインには使用し難い。
含む環境に対して良好な耐食性を有する０．２Ｃ−１３
Ｃｒ系は溶接を必要としない油井管用であり、溶接割れ
防止のためには高い予熱、後熱温度を必要とし、現地溶
接性が重視されるパイプライン用としては適当でない。
２２Ｃｒ，２５Ｃｒ等２相ステンレス鋼は予熱、後熱処
理は必要ないものの高価であり、大量の鋼材を必要とす
るパイプラインには使用し難い。
【０００５】そこで、特開平６−１００９４３号公報、
特開平４−２６８０１８号公報、特開平８−１００２３
５号公報、特開平８−１００２３６号公報などはＣ量を
低下させた１３Ｃｒ系を提案しているが、湿潤炭酸ガス
と湿潤硫化水素の両者を含む環境での耐食性と現地溶接
性を同時に十分な性能で満足しているとは言い難い。
特開平４−２６８０１８号公報、特開平８−１００２３
５号公報、特開平８−１００２３６号公報などはＣ量を
低下させた１３Ｃｒ系を提案しているが、湿潤炭酸ガス
と湿潤硫化水素の両者を含む環境での耐食性と現地溶接
性を同時に十分な性能で満足しているとは言い難い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、湿潤炭酸ガ
スと湿潤硫化水素の両者を含む環境で使用可能であり、
且つ、溶接性、製造性に優れたマルテンサイト系ステン
レス鋼を提供するものである。
スと湿潤硫化水素の両者を含む環境で使用可能であり、
且つ、溶接性、製造性に優れたマルテンサイト系ステン
レス鋼を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成するため、マルテンサイト系ステンレス鋼の成分
について種々検討し、以下の知見を得た。湿潤炭酸ガス
中での酸に対する耐食性にはＣｒが有効であること、そ
して、湿潤硫化水素を含む環境で問題となる耐硫化物応
力腐食割れ性についても、鋼材への水素の進入量を低減
させるため、湿潤硫化水素に対する耐食性を向上させる
ことが重要であり、Ｃｒとともに一定量以上のＭｏを添
加すること、および、脱硫、脱酸元素の低減が有効であ
ること、さらに、溶接性、製造性に関してはＣ，Ｎ量の
制御の有効なことを見出した。すなわち、本発明は湿潤
炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者に対する耐食性、およ
び、溶接性、製造性が良好なマルテンサイト系ステンレ
ス鋼であり、以下の構成をとる。（尚、製造性が良好と
は、機械的特性が熱処理など製造条件の変動に対し、安
定していることを意味する。） １． 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：０．０２％
以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３
％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．
５〜３％、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、Ｃ＋
Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足する耐食性と溶接性に
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。
を達成するため、マルテンサイト系ステンレス鋼の成分
について種々検討し、以下の知見を得た。湿潤炭酸ガス
中での酸に対する耐食性にはＣｒが有効であること、そ
して、湿潤硫化水素を含む環境で問題となる耐硫化物応
力腐食割れ性についても、鋼材への水素の進入量を低減
させるため、湿潤硫化水素に対する耐食性を向上させる
ことが重要であり、Ｃｒとともに一定量以上のＭｏを添
加すること、および、脱硫、脱酸元素の低減が有効であ
ること、さらに、溶接性、製造性に関してはＣ，Ｎ量の
制御の有効なことを見出した。すなわち、本発明は湿潤
炭酸ガスと湿潤硫化水素の両者に対する耐食性、およ
び、溶接性、製造性が良好なマルテンサイト系ステンレ
ス鋼であり、以下の構成をとる。（尚、製造性が良好と
は、機械的特性が熱処理など製造条件の変動に対し、安
定していることを意味する。） １． 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：０．０２％
以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．１〜０．３
％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８％、Ｍｏ：１．
５〜３％、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、Ｃ＋
Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足する耐食性と溶接性に
優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。
【０００８】２． 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、
Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８
％、Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃ
ｕ：０．１〜３％の１種または２種を含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．
０４％を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイ
ト系ステンレス鋼。
Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８
％、Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃ
ｕ：０．１〜３％の１種または２種を含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．
０４％を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイ
ト系ステンレス鋼。
【０００９】３． 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、
Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８
％、Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＴｉ，Ｎｂの１種また
は２種を０．０１〜０．１％を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％
を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ス
テンレス鋼。
Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８
％、Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＴｉ，Ｎｂの１種また
は２種を０．０１〜０．１％を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％
を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ス
テンレス鋼。
【００１０】４． 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、
Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８
％、Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃ
ｕ：０．１〜３％の１種または２種、Ｔｉ，Ｎｂの１種
または２種を０．０１〜０．１％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０
４％を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト
系ステンレス鋼。
Ｎ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：
０．１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８
％、Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃ
ｕ：０．１〜３％の１種または２種、Ｔｉ，Ｎｂの１種
または２種を０．０１〜０．１％を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０
４％を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト
系ステンレス鋼。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下に発明鋼の成分およびその限
定範囲について説明する。
定範囲について説明する。
【００１２】Ｃ：０．０２％以下、鋼中のＣｒと炭化物
を形成し強度を高める元素であるが、過剰に添加すると
耐食性に有効なＣｒ量を減少させる。また、溶接熱影響
部の硬さを上昇させ、溶接後熱処理が必要となるため上
限を０．０２％とする。
を形成し強度を高める元素であるが、過剰に添加すると
耐食性に有効なＣｒ量を減少させる。また、溶接熱影響
部の硬さを上昇させ、溶接後熱処理が必要となるため上
限を０．０２％とする。
【００１３】Ｎ：０．０２％以下、鋼中のＣｒと化合物
を形成し、耐食性に有効なＣｒ量を減少させる。また、
溶接熱影響部の硬さを上昇させるため上限を０．０２％
とする。
を形成し、耐食性に有効なＣｒ量を減少させる。また、
溶接熱影響部の硬さを上昇させるため上限を０．０２％
とする。
【００１４】Ｓｉ：０．１〜０．３％、脱酸剤として添
加されるが、０．１％以下では効果がなく、過剰に添加
されるとデルタフェライトが晶出するので、相バランス
を保つため、Ｎｉ量の増量が必要となるため、上限を
０．３％とする。
加されるが、０．１％以下では効果がなく、過剰に添加
されるとデルタフェライトが晶出するので、相バランス
を保つため、Ｎｉ量の増量が必要となるため、上限を
０．３％とする。
【００１５】Ｍｎ：０．１〜０．３％、製鋼上、脱硫剤
として添加されるが、０．１％以下では効果がなく熱間
加工性も低下し、過剰に添加すると炭酸ガス、硫化水素
環境下での耐食性が低下するため上限を０．３％とす
る。
として添加されるが、０．１％以下では効果がなく熱間
加工性も低下し、過剰に添加すると炭酸ガス、硫化水素
環境下での耐食性が低下するため上限を０．３％とす
る。
【００１６】Ｃｒ：１０〜１３％、湿潤炭酸ガスを含む
環境中での耐食性向上に有効な元素であるが、１０％以
下ではその効果が得られない。含有量の増加に従い、耐
食性は向上するが、強力なフェライト生成元素であり、
マルテンサイト組織とするため高価なオーステナイト生
成元素であるＮｉの増量が必要となるので上限を１３％
とする。
環境中での耐食性向上に有効な元素であるが、１０％以
下ではその効果が得られない。含有量の増加に従い、耐
食性は向上するが、強力なフェライト生成元素であり、
マルテンサイト組織とするため高価なオーステナイト生
成元素であるＮｉの増量が必要となるので上限を１３％
とする。
【００１７】Ｎｉ：５〜８％、マルテンサイト組織を得
るため必要な元素であるが、５％未満ではフェライト相
が多くなり、靭性、耐食性を損ない、８％を超えると高
価な元素のため、経済性が低下するので、含有量範囲を
５〜８％とする。
るため必要な元素であるが、５％未満ではフェライト相
が多くなり、靭性、耐食性を損ない、８％を超えると高
価な元素のため、経済性が低下するので、含有量範囲を
５〜８％とする。
【００１８】Ｍｏ：１．５〜３％、耐食性に有効な元素
であるが、１．５％未満ではその効果が十分でない。フ
ェライト生成元素のため、３％を超えて添加すると、相
バランスを確保のため、高価なＮｉの添加が必要となる
ため、含有量範囲を１．５〜３％とする。
であるが、１．５％未満ではその効果が十分でない。フ
ェライト生成元素のため、３％を超えて添加すると、相
バランスを確保のため、高価なＮｉの添加が必要となる
ため、含有量範囲を１．５〜３％とする。
【００１９】Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％、Ｃ，Ｎの
個々の元素は上述した限定範囲内で添加されるが、本発
明では更に、Ｃ＋Ｎについて規定する。所定の強度を得
るために０．０２％以上とし、溶接熱影響部の硬さを抑
制するため０．０４％以下とする。
個々の元素は上述した限定範囲内で添加されるが、本発
明では更に、Ｃ＋Ｎについて規定する。所定の強度を得
るために０．０２％以上とし、溶接熱影響部の硬さを抑
制するため０．０４％以下とする。
【００２０】Ｗ，Ｃｕ：０．１〜３％、いずれも強度、
耐食性に有効な元素であり、添加する場合は０．１％未
満では効果が十分でなく、３％を超えると熱間加工性が
劣化するので０．１〜３％とする。
耐食性に有効な元素であり、添加する場合は０．１％未
満では効果が十分でなく、３％を超えると熱間加工性が
劣化するので０．１〜３％とする。
【００２１】Ｔｉ，Ｎｂ：０．０１〜０．１％、いずれ
も鋼中のＣと炭化物を形成し、結晶粒を微細化する効果
により、強度と靭性を向上させる元素であるが、添加す
る場合は０．０１％未満では効果が十分でなく、０．１
％を超えると効果が飽和するので０．０１〜０．１％と
する。
も鋼中のＣと炭化物を形成し、結晶粒を微細化する効果
により、強度と靭性を向上させる元素であるが、添加す
る場合は０．０１％未満では効果が十分でなく、０．１
％を超えると効果が飽和するので０．０１〜０．１％と
する。
【００２２】本発明鋼は、所定の成分範囲に調整できれ
ば、転炉、電気炉またはそれらの合わせ湯等、いずれの
方法で溶製してもよい。溶製後、連続鋳造機または鋳型
でビレット、スラブとしたのち、熱間圧延で鋼管、鋼板
などの所定の形状に加工し、熱処理で目標の強度とす
る。熱処理は加工後の冷却や、焼準により変態マルテン
サイト組織とした後、焼戻しにより強度の調整を行うと
よい。
ば、転炉、電気炉またはそれらの合わせ湯等、いずれの
方法で溶製してもよい。溶製後、連続鋳造機または鋳型
でビレット、スラブとしたのち、熱間圧延で鋼管、鋼板
などの所定の形状に加工し、熱処理で目標の強度とす
る。熱処理は加工後の冷却や、焼準により変態マルテン
サイト組織とした後、焼戻しにより強度の調整を行うと
よい。
【００２３】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼を真空溶解炉を用い
て溶製し、熱間圧延で板厚１２ｍｍの鋼板とした後、耐
力：６００〜７００ＭＰａを目標に焼き入れ、焼戻しを
行った。実操業を想定し、スラブ加熱温度９００℃±１
０℃から水冷後、６４０℃±５℃で焼戻しを行った。
て溶製し、熱間圧延で板厚１２ｍｍの鋼板とした後、耐
力：６００〜７００ＭＰａを目標に焼き入れ、焼戻しを
行った。実操業を想定し、スラブ加熱温度９００℃±１
０℃から水冷後、６４０℃±５℃で焼戻しを行った。
【００２４】熱処理後、耐食性、溶接性について調査を
行った。湿潤炭酸ガスに対する耐食性試験は５％ＮａＣ
ｌ−３０ａｔｍＣＯ２の溶液で１８０℃、９６時間の条
件で行い、腐食量が０．３ｍｍ／ｙ以下を合格とした。
湿潤硫化水素に対する耐食性を評価する試験としての耐
硫化物応力腐食割れ試験（耐ＳＳＣ試験）はＮＡＣＥで
定めているＴＭ０１７７の試験法に準拠した。
行った。湿潤炭酸ガスに対する耐食性試験は５％ＮａＣ
ｌ−３０ａｔｍＣＯ２の溶液で１８０℃、９６時間の条
件で行い、腐食量が０．３ｍｍ／ｙ以下を合格とした。
湿潤硫化水素に対する耐食性を評価する試験としての耐
硫化物応力腐食割れ試験（耐ＳＳＣ試験）はＮＡＣＥで
定めているＴＭ０１７７の試験法に準拠した。
【００２５】試験条件は、１ａｔｍのＨ２Ｓを飽和させ
た５％ＮａＣｌ＋０．５％酢酸水溶液中で耐力の６０％
を負荷し、７２０時間で破断しない場合を合格とした。
溶接性試験は現地溶接における予熱、後熱の必要性の有
無の判定が目的で、再現ＨＡＺ部を作成し、その硬さが
３５０Ｈｖ以下を合格とした。
た５％ＮａＣｌ＋０．５％酢酸水溶液中で耐力の６０％
を負荷し、７２０時間で破断しない場合を合格とした。
溶接性試験は現地溶接における予熱、後熱の必要性の有
無の判定が目的で、再現ＨＡＺ部を作成し、その硬さが
３５０Ｈｖ以下を合格とした。
【００２６】表２に試験結果を示す。本発明鋼であるＡ
〜Ｊは強度、耐食性、耐硫化物応力腐食割れ性（耐ＳＳ
Ｃ性：湿潤硫化水素に対する耐食性）、硬さとも良好な
結果を示す。一方、比較鋼ＫはＣｒ量が少なく、十分な
耐食性を示さない。比較鋼Ｌは脱酸剤としてのＳｉ量が
多く、比較鋼Ｍは脱硫剤としてのＭｎ量が多いため、耐
硫化物応力腐食割れ性（耐ＳＳＣ性）が悪い。
〜Ｊは強度、耐食性、耐硫化物応力腐食割れ性（耐ＳＳ
Ｃ性：湿潤硫化水素に対する耐食性）、硬さとも良好な
結果を示す。一方、比較鋼ＫはＣｒ量が少なく、十分な
耐食性を示さない。比較鋼Ｌは脱酸剤としてのＳｉ量が
多く、比較鋼Ｍは脱硫剤としてのＭｎ量が多いため、耐
硫化物応力腐食割れ性（耐ＳＳＣ性）が悪い。
【００２７】また、比較鋼ＮはＭｏ量が低いため、耐硫
化物応力腐食割れ性（耐ＳＳＣ性）が悪い。比較鋼Ｏは
Ｎｉ量が低いためデルタフェライトが析出し耐食性が低
下する。比較鋼ＰはＣ＋Ｎ量が低く十分な強度が得られ
ない。比較鋼ＱはＣ，Ｎ量がともに高いため強度が高
く、溶接性試験での硬さが不合格となった。
化物応力腐食割れ性（耐ＳＳＣ性）が悪い。比較鋼Ｏは
Ｎｉ量が低いためデルタフェライトが析出し耐食性が低
下する。比較鋼ＰはＣ＋Ｎ量が低く十分な強度が得られ
ない。比較鋼ＱはＣ，Ｎ量がともに高いため強度が高
く、溶接性試験での硬さが不合格となった。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
湿潤炭酸ガス、湿潤硫化水素を含む環境下で優れた耐食
性、且つ、良好な溶接性を有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼が得られ、石油、天然ガス用ラインパイプに使
用でき、工業上著しい効果を有する。
湿潤炭酸ガス、湿潤硫化水素を含む環境下で優れた耐食
性、且つ、良好な溶接性を有するマルテンサイト系ステ
ンレス鋼が得られ、石油、天然ガス用ラインパイプに使
用でき、工業上著しい効果を有する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 正村 克身 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 鈴木 敏雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：
０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．
１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８％、
Ｍｏ：１．５〜３％、残部Ｆｅおよび不可避不純物から
なり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満足する耐食性
と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：
０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．
１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８％、
Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：
０．１〜３％の１種または２種を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４
％を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系
ステンレス鋼。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：
０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．
１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８％、
Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＴｉ，Ｎｂの１種または２
種を０．０１〜０．１％を含有し、残部Ｆｅおよび不可
避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％を満
足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステン
レス鋼。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｎ：
０．０２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．３％、Ｍｎ：０．
１〜０．３％，Ｃｒ：１０〜１３％、Ｎｉ：５〜８％、
Ｍｏ：１．５〜３％、さらにＷ：０．１〜３％、Ｃｕ：
０．１〜３％の１種または２種、Ｔｉ，Ｎｂの１種また
は２種を０．０１〜０．１％を含有し、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなり、Ｃ＋Ｎ：０．０２〜０．０４％
を満足する耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ス
テンレス鋼。
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