JP2001059132A - 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼 - Google Patents
溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼Info
- Publication number
- JP2001059132A JP2001059132A JP11232659A JP23265999A JP2001059132A JP 2001059132 A JP2001059132 A JP 2001059132A JP 11232659 A JP11232659 A JP 11232659A JP 23265999 A JP23265999 A JP 23265999A JP 2001059132 A JP2001059132 A JP 2001059132A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- toughness
- steel
- strain aging
- weldability
- quenched
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】この発明は、溶接性並びに歪時効後の靭性に優
れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０９％、
Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：１．２〜１．８％、Ｃ
ｒ：０．１〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０７０％、Ｎ：０．０
０１〜０．００４％を含み、残部が実質的にＦｅからな
り、且つＰｃｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦０．
４２％、０．５０％≦Ｓｉ＋３Ｃｒ≦１．２５％を満足
する溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接
焼入れ焼戻し鋼。Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｍｎ／２０＋Ｓｉ／３０
＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋
Ｖ／１０＋５Ｂ， Ｃｅｑ（ＷＥＳ）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋
Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１
４
れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０９％、
Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：１．２〜１．８％、Ｃ
ｒ：０．１〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０７０％、Ｎ：０．０
０１〜０．００４％を含み、残部が実質的にＦｅからな
り、且つＰｃｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦０．
４２％、０．５０％≦Ｓｉ＋３Ｃｒ≦１．２５％を満足
する溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接
焼入れ焼戻し鋼。Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｍｎ／２０＋Ｓｉ／３０
＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋
Ｖ／１０＋５Ｂ， Ｃｅｑ（ＷＥＳ）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋
Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１
４
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、水圧鉄管、圧力
容器、ラインパイプ及び海洋構造物等に用いられる６０
キロ級構造用鋼で、特に曲げなどの冷間加工後において
も優れた低温靭性を有する歪時効後の靭性に優れた鋼に
関するものである。
容器、ラインパイプ及び海洋構造物等に用いられる６０
キロ級構造用鋼で、特に曲げなどの冷間加工後において
も優れた低温靭性を有する歪時効後の靭性に優れた鋼に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼を冷間で塑性変形すると歪時効脆化と
呼ばれる靭性が劣化する現象が生ずる。歪時効脆化に間
しては主に自動車ボデイ用の薄鋼板を対象に研究が行な
われてきたが、近年、構造物の信頼性に対する要求が高
まり、厚鋼板においても素材段階のみならず加工や不慮
の事故などにより塑性変形を受けた後の靭性が問題視さ
れるようになってきた。
呼ばれる靭性が劣化する現象が生ずる。歪時効脆化に間
しては主に自動車ボデイ用の薄鋼板を対象に研究が行な
われてきたが、近年、構造物の信頼性に対する要求が高
まり、厚鋼板においても素材段階のみならず加工や不慮
の事故などにより塑性変形を受けた後の靭性が問題視さ
れるようになってきた。
【０００３】歪時効脆化を評価する試験として５％の引
張り予歪を付与し、２５０℃で１時間の時効処理後シャ
ルピー試験を行なう歪時効シャルピー試験が知られ、近
年、材料評価試験の一つとして要求される事例が増えて
いる。
張り予歪を付与し、２５０℃で１時間の時効処理後シャ
ルピー試験を行なう歪時効シャルピー試験が知られ、近
年、材料評価試験の一つとして要求される事例が増えて
いる。
【０００４】厚鋼板を対象とする歪時効脆化抑制の技術
として、特開平５−３２０８２０号、特開昭５９−１８
２９１５号及び特開昭５６−１２７７６０号等がある
が、いずれも一般的な６００ＭＰａ級厚肉鋼板を対象と
した技術ではない。
として、特開平５−３２０８２０号、特開昭５９−１８
２９１５号及び特開昭５６−１２７７６０号等がある
が、いずれも一般的な６００ＭＰａ級厚肉鋼板を対象と
した技術ではない。
【０００５】特開平５−３２０８２０号には引張り強度
４００ＭＰａ級の球状船首用低降伏点焼入れ鋼が開示
されている。鋼材組織を整粒化し、歪時効後の靭性劣化
を防止するものであるが、Ｃ量が０．００２〜０．０３
％、他の強化元素も殆ど含有されていない成分組成が対
象であり、６０キロ級鋼に適用することは出来ない。
４００ＭＰａ級の球状船首用低降伏点焼入れ鋼が開示
されている。鋼材組織を整粒化し、歪時効後の靭性劣化
を防止するものであるが、Ｃ量が０．００２〜０．０３
％、他の強化元素も殆ど含有されていない成分組成が対
象であり、６０キロ級鋼に適用することは出来ない。
【０００６】特開昭５９−１８２９１５号はＴＭＣＰ型
５００ＭＰａ級鋼での歪時効脆化を抑制する製造方法を
開示している。ＴＭＣＰ５０キロ鋼を冷間加工した場
合、冷間加工後の脆化がフェライト・ベイナイト組織の
フェライト相に歪が集中することにより生じることに着
目し、フェライト中の固溶Ｎ，固溶Ｃを冷却停止温度の
制御により低減させ、フェライト相の脆化を抑制する技
術である。このため、室温付近まで冷却され、焼入れ組
織となる６０キロ級鋼には適用できない。
５００ＭＰａ級鋼での歪時効脆化を抑制する製造方法を
開示している。ＴＭＣＰ５０キロ鋼を冷間加工した場
合、冷間加工後の脆化がフェライト・ベイナイト組織の
フェライト相に歪が集中することにより生じることに着
目し、フェライト中の固溶Ｎ，固溶Ｃを冷却停止温度の
制御により低減させ、フェライト相の脆化を抑制する技
術である。このため、室温付近まで冷却され、焼入れ組
織となる６０キロ級鋼には適用できない。
【０００７】特開昭５６−１２７７５０号には６００Ｍ
Ｐａ級鋼の歪時効脆化抑制技術が記載されているが、本
技術はＶＮ析出型の鋼において、０．０１％以上のＮ含
有により生ずる歪時効脆化をＣａまたはＭｇの添加によ
り抑制できることを示している。しかし、本技術は、ａ
ｓ ｒｏｌｌあるいはノルマで製造するＶＮ鋼に限って
その効果を発揮するもので、実施例の鋼もＣ量が０．１
２％以上と高く、Ｐcmも０．２５％以上と溶接施工性に
劣る鋼が記載され、現在の一般的な需要家の要望に応え
るものではない。
Ｐａ級鋼の歪時効脆化抑制技術が記載されているが、本
技術はＶＮ析出型の鋼において、０．０１％以上のＮ含
有により生ずる歪時効脆化をＣａまたはＭｇの添加によ
り抑制できることを示している。しかし、本技術は、ａ
ｓ ｒｏｌｌあるいはノルマで製造するＶＮ鋼に限って
その効果を発揮するもので、実施例の鋼もＣ量が０．１
２％以上と高く、Ｐcmも０．２５％以上と溶接施工性に
劣る鋼が記載され、現在の一般的な需要家の要望に応え
るものではない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上、述べたように、
溶接施工性に優れた６００ＭＰａ級厚肉鋼材で塑性変形
させた後の脆化を抑制する技術は未だ完成されていな
い。本発明は、溶接性に優れ、かつ歪時効後にも優れた
靭性を有する６０キロ級焼入れ焼戻し鋼を提供するもの
であり、具体的には再加熱処理材と比較して組織が粗
く、靭性に劣り、特に塑性変形を受けると著しく靭性が
劣化する直接焼入れ焼戻し鋼で、歪時効シャルピー試験
の破面遷移温度ｖＴｓ（ａｇｅｄ）がー４０℃以下とな
る６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼を提供する。
溶接施工性に優れた６００ＭＰａ級厚肉鋼材で塑性変形
させた後の脆化を抑制する技術は未だ完成されていな
い。本発明は、溶接性に優れ、かつ歪時効後にも優れた
靭性を有する６０キロ級焼入れ焼戻し鋼を提供するもの
であり、具体的には再加熱処理材と比較して組織が粗
く、靭性に劣り、特に塑性変形を受けると著しく靭性が
劣化する直接焼入れ焼戻し鋼で、歪時効シャルピー試験
の破面遷移温度ｖＴｓ（ａｇｅｄ）がー４０℃以下とな
る６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼を提供する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、直接焼入
れ焼戻し鋼について塑性変形をうけた後の靭性劣化の原
因、及びその防止技術について鋭意検討を行ない、靭性
劣化が以下の図１〜３に示す機構によりもたらされるも
のであり、その防止には粒界面積の増大が有効なことを
見出した。
れ焼戻し鋼について塑性変形をうけた後の靭性劣化の原
因、及びその防止技術について鋭意検討を行ない、靭性
劣化が以下の図１〜３に示す機構によりもたらされるも
のであり、その防止には粒界面積の増大が有効なことを
見出した。
【００１０】図１は焼入れままのミクロ組織を模式的に
示すもので、ミクロ組織は低成分設計：低Ｐｃｍ，低Ｃ
ｅｑＷ（Ｃｅｑwesの略）の６０キロ級直接焼入れ焼戻
し鋼の場合、オーステナイトの細粒化が困難なため再加
熱焼入れ焼戻し材のミクロ組織と比較すると粗いベイナ
イト組織となる。
示すもので、ミクロ組織は低成分設計：低Ｐｃｍ，低Ｃ
ｅｑＷ（Ｃｅｑwesの略）の６０キロ級直接焼入れ焼戻
し鋼の場合、オーステナイトの細粒化が困難なため再加
熱焼入れ焼戻し材のミクロ組織と比較すると粗いベイナ
イト組織となる。
【００１１】図２は焼入れ後、焼戻した場合のミクロ組
織を示すもので、セメンタイトが粒界に析出する。セメ
ンタイトは焼戻し温度が同じ場合、再加熱材と比較して
粒界面積の小さい直接焼入れ材で粗大化する。
織を示すもので、セメンタイトが粒界に析出する。セメ
ンタイトは焼戻し温度が同じ場合、再加熱材と比較して
粒界面積の小さい直接焼入れ材で粗大化する。
【００１２】図３は焼入れ焼戻し鋼に歪を付加した場合
の状況を示すもので、セメンタイト周辺に歪が集中する
ようになる。歪集中は析出したセメンタイトが粗いほど
大きくなるため、直接焼入れ焼戻し鋼の歪脆化は再加熱
焼入れ焼戻し鋼より大きくなり，その防止にはセメンタ
イトを微細化させる粒界面積の増大が有効である。以上
の知見を基に、本発明者らは粒界面積を増大させる方法
について検討を行い、図４に示すように直接焼入れ時、
旧オーステナイト粒界に、数μｍ以下の膜状のフェライ
トを生成させた場合、実質的に粒界面積が増大し、セメ
ンタイトが微細化すること（図５）及びそのような組織
は圧延時のオーステナイトの再結晶を抑制し、変態時に
オーステナイト粒界を活性化させるＮｂの添加，及びフ
ェライト生成元素であるＳＩ，Ｃｒの適量添加により得
られることを把握し、本発明を完成させたものである。
の状況を示すもので、セメンタイト周辺に歪が集中する
ようになる。歪集中は析出したセメンタイトが粗いほど
大きくなるため、直接焼入れ焼戻し鋼の歪脆化は再加熱
焼入れ焼戻し鋼より大きくなり，その防止にはセメンタ
イトを微細化させる粒界面積の増大が有効である。以上
の知見を基に、本発明者らは粒界面積を増大させる方法
について検討を行い、図４に示すように直接焼入れ時、
旧オーステナイト粒界に、数μｍ以下の膜状のフェライ
トを生成させた場合、実質的に粒界面積が増大し、セメ
ンタイトが微細化すること（図５）及びそのような組織
は圧延時のオーステナイトの再結晶を抑制し、変態時に
オーステナイト粒界を活性化させるＮｂの添加，及びフ
ェライト生成元素であるＳＩ，Ｃｒの適量添加により得
られることを把握し、本発明を完成させたものである。
【００１３】すなわち、本発明は １．重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０９％、Ｓｉ：０．
１〜０．５％、Ｍｎ：１．２〜１．８％、Ｃｒ：０．１
〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．００２〜０．０７０％、Ｎ：０．００１〜０．
００４％を含み、残部が実質的にＦｅからなり、且つＰ
ｃｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦０．４２％、
０．５０％≦Ｓｉ＋３Ｃｒ≦１．２５％を満足する溶接
性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼
戻し鋼。
１〜０．５％、Ｍｎ：１．２〜１．８％、Ｃｒ：０．１
〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．００２〜０．０７０％、Ｎ：０．００１〜０．
００４％を含み、残部が実質的にＦｅからなり、且つＰ
ｃｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦０．４２％、
０．５０％≦Ｓｉ＋３Ｃｒ≦１．２５％を満足する溶接
性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼
戻し鋼。
【００１４】但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｍｎ／２０＋Ｓｉ／３
０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５
＋Ｖ／１０＋５Ｂ， Ｃｅｑ（ＷＥＳ）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／
４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４とする。
０＋Ｃｕ／２０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５
＋Ｖ／１０＋５Ｂ， Ｃｅｑ（ＷＥＳ）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／
４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４とする。
【００１５】２．鋼組成として、更に重量％でＭｏ：
０．０２〜０．３％、Ｃｕ：０．１〜０．６％の一種ま
たは二種を含有する１記載の溶接性及び歪時効後の靭性
に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼。
０．０２〜０．３％、Ｃｕ：０．１〜０．６％の一種ま
たは二種を含有する１記載の溶接性及び歪時効後の靭性
に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼。
【００１６】３．鋼組成として、更に重量％でＮｉ：
０．１〜０．５％を含有する１又は２記載の溶接性及び
歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
０．１〜０．５％を含有する１又は２記載の溶接性及び
歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
【００１７】４．鋼組成として、更に重量％でＶ：０．
０１〜０．０８％を含有する１乃至３それぞれに記載の
溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入
れ焼戻し鋼。
０１〜０．０８％を含有する１乃至３それぞれに記載の
溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入
れ焼戻し鋼。
【００１８】５．鋼組成として、更に重量％でＴｉ：
０．００５〜０．０２％、Ｃａ：０．００１〜０．００
４％の一種または二種を含有する１乃至４のそれぞれに
記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直
接焼入れ焼戻し鋼。
０．００５〜０．０２％、Ｃａ：０．００１〜０．００
４％の一種または二種を含有する１乃至４のそれぞれに
記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直
接焼入れ焼戻し鋼。
【００１９】６．重量％で、Ｂ≦０．０００２％とした
ことを特徴とする１乃至５のそれぞれに記載の溶接性及
び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
ことを特徴とする１乃至５のそれぞれに記載の溶接性及
び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
【００２０】７． 重量％で、Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦
０．００２％としたことを特徴とする１乃至６のそれぞ
れに記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ
級直接焼入れ焼戻し鋼。
０．００２％としたことを特徴とする１乃至６のそれぞ
れに記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ
級直接焼入れ焼戻し鋼。
【００２１】
【発明の実施の形態】以下に本発明における成分組成に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００２２】Ｃ：０．０４％以上０．０９％以下 Ｃは所定の強度を確保するため添加する。０．０４％未
満では厚肉材の場合６０キロ級の引張り強度をを確保す
ることが困難で、０．０９％を超えると，歪時効後の靭
性が劣化するため、０．０４％以上０．０９％以下添加
する。
満では厚肉材の場合６０キロ級の引張り強度をを確保す
ることが困難で、０．０９％を超えると，歪時効後の靭
性が劣化するため、０．０４％以上０．０９％以下添加
する。
【００２３】Ｓｉ：０．１％以上０．５％以下 Ｓｉは強力なフェライト生成元素であり、直接焼入れ
時、旧オーステナイト粒界に膜状のフェライトを生成さ
せるため添加する。０．１％未満ではその効果が十分で
なく、０．５％を超えると効果が飽和し、溶接熱影響部
の靭性が著しく劣化するため、０．１％以上０．５％以
下添加する。
時、旧オーステナイト粒界に膜状のフェライトを生成さ
せるため添加する。０．１％未満ではその効果が十分で
なく、０．５％を超えると効果が飽和し、溶接熱影響部
の靭性が著しく劣化するため、０．１％以上０．５％以
下添加する。
【００２４】Ｍｎ：１．２％以上１．８％以下 Ｍｎは所定の強度を確保するために添加する。１．２％
未満では厚肉材の場合６０キロ級の引張り強度を確保す
ることが困難で、１．８％を超えると、溶接熱影響部の
靭性が著しく劣化するため１．２％以上１．８％以下添
加する。
未満では厚肉材の場合６０キロ級の引張り強度を確保す
ることが困難で、１．８％を超えると、溶接熱影響部の
靭性が著しく劣化するため１．２％以上１．８％以下添
加する。
【００２５】Ｃｒ：０．１％以上０．５％以下 Ｃｒは、強力なフェライト生成元素で直接焼入れによ
り、旧オーステナイト粒界に膜状のフェライトを生成さ
せるため添加する。０．１％未満では、その効果が不十
分で、０．５％を超えると焼入れ性が著しく高まり、膜
状フェライトの生成が困難になるため０．１％以上０．
５％以下添加する。
り、旧オーステナイト粒界に膜状のフェライトを生成さ
せるため添加する。０．１％未満では、その効果が不十
分で、０．５％を超えると焼入れ性が著しく高まり、膜
状フェライトの生成が困難になるため０．１％以上０．
５％以下添加する。
【００２６】Ｎｂ：０．０１％以上０．０５％以下 Ｎｂは、圧延時のオーステナイトの再結晶を抑制し、直
接焼入れ時のオーステナイト粒界を活性化させ、膜状フ
ェライトの生成を容易とする。また、焼戻し時にＮｂ炭
化物として析出し、強度上昇に有効なため添加する。
０．０１％未満ではそれらの効果が不十分で、０．０５
％超えでは著しいＮｂ炭化物の析出強化により靭性が劣
化するため０．０１％以上０．０５％以下添加する。
接焼入れ時のオーステナイト粒界を活性化させ、膜状フ
ェライトの生成を容易とする。また、焼戻し時にＮｂ炭
化物として析出し、強度上昇に有効なため添加する。
０．０１％未満ではそれらの効果が不十分で、０．０５
％超えでは著しいＮｂ炭化物の析出強化により靭性が劣
化するため０．０１％以上０．０５％以下添加する。
【００２７】ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２％以上０．０７
％以下 Ａｌは脱酸のため添加する。ｓｏｌ．Ａｌ量で０．００
２％未満の場合、その効果が十分でなく、０．０７％を
超えて添加すると鋼材の表面疵が発生しやすくなるた
め、０．００２％以上０．０７％以下添加する。
％以下 Ａｌは脱酸のため添加する。ｓｏｌ．Ａｌ量で０．００
２％未満の場合、その効果が十分でなく、０．０７％を
超えて添加すると鋼材の表面疵が発生しやすくなるた
め、０．００２％以上０．０７％以下添加する。
【００２８】Ｎ：０．００１％以上０．００４％以下 Ｎは、圧延加熱時ＡｌあるいはＴｉと結びつきＡｌＮ，
ＴｉＮを生成し、オーステナイトを微細化させる。０．
００１％未満ではその効果が十分でなく、０．００４％
を超えて含有すると焼入れ焼戻し後も固溶Ｎにより著し
い歪時効脆化を生じるため、０．００１％以上０．００
４％以下とする。
ＴｉＮを生成し、オーステナイトを微細化させる。０．
００１％未満ではその効果が十分でなく、０．００４％
を超えて含有すると焼入れ焼戻し後も固溶Ｎにより著し
い歪時効脆化を生じるため、０．００１％以上０．００
４％以下とする。
【００２９】Ｐｃｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦
０．４２％ Ｐｃｍ，Ｃｅｑ（ＷＥＳ）は、溶接低温割れ性、溶接熱
影響部の靭性の指標で、Ｐｃｍが０．２０％を超えた場
合、予熱無しの溶接では低温割れが生じる可能性があ
り、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）が０．４２％を超えた場合、大入
熱溶接の熱影響部靭性が著しく劣化するためＰｃｍ≦
０．２０％、ＣｅｑＷＥＳ≦０．４２％とする。ここで
Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｍｎ／２０＋Ｓｉ／３０＋Ｃｕ／２０＋Ｎ
ｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ，
ＣｅｑＷＥＳ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０
＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４とする。
０．４２％ Ｐｃｍ，Ｃｅｑ（ＷＥＳ）は、溶接低温割れ性、溶接熱
影響部の靭性の指標で、Ｐｃｍが０．２０％を超えた場
合、予熱無しの溶接では低温割れが生じる可能性があ
り、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）が０．４２％を超えた場合、大入
熱溶接の熱影響部靭性が著しく劣化するためＰｃｍ≦
０．２０％、ＣｅｑＷＥＳ≦０．４２％とする。ここで
Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｍｎ／２０＋Ｓｉ／３０＋Ｃｕ／２０＋Ｎ
ｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋５Ｂ，
ＣｅｑＷＥＳ＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／４０
＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４とする。
【００３０】本発明では更に以下のパラメータを満足す
るように成分範囲を規定する。
るように成分範囲を規定する。
【００３１】Ｓｉ＋３Ｃｒ：０．５０％以上１．２５％
以下 本パラメータは上記成分範囲にある鋼の旧オーステナイ
ト粒界に、膜状のフェライトを生成させうるもので、Ｓ
ｉ＋３Ｃｒが０．５０％未満の場合、その効果が十分で
なく、１．２５％を超えると過度の焼入れ性により膜状
のフェライトの生成が抑制されるため、０．５０％以上
１．２５％以下とする。図６はその効果を示すもので、
本規定により膜状のフェライトの生成が認められる。
以下 本パラメータは上記成分範囲にある鋼の旧オーステナイ
ト粒界に、膜状のフェライトを生成させうるもので、Ｓ
ｉ＋３Ｃｒが０．５０％未満の場合、その効果が十分で
なく、１．２５％を超えると過度の焼入れ性により膜状
のフェライトの生成が抑制されるため、０．５０％以上
１．２５％以下とする。図６はその効果を示すもので、
本規定により膜状のフェライトの生成が認められる。
【００３２】以上が本発明鋼における基本的な成分組成
及びパラメータであるが、所望する特性を向上させるた
め、Ｍｏ，Ｃｕ、Ｎｉ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃａを単独または複
合添加し、更に不可避不純物であるＢ，Ｐ，Ｓを規制す
ることが可能である。
及びパラメータであるが、所望する特性を向上させるた
め、Ｍｏ，Ｃｕ、Ｎｉ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃａを単独または複
合添加し、更に不可避不純物であるＢ，Ｐ，Ｓを規制す
ることが可能である。
【００３３】Ｍｏ：０．０２％以上０．３％以下、Ｃ
ｕ：０．１％以上０．６％以下の一種または二種 Ｍｏは強度を向上させ、特に厚肉材で有効なため添加す
る。０．０２％未満ではその効果が十分でなく、０．３
％を超えると溶接性及び溶接熱影響部の靭性が著しく劣
化するため０．０２％以上０．３％以下とする。Ｃｕは
強度を向上させるため添加する。
ｕ：０．１％以上０．６％以下の一種または二種 Ｍｏは強度を向上させ、特に厚肉材で有効なため添加す
る。０．０２％未満ではその効果が十分でなく、０．３
％を超えると溶接性及び溶接熱影響部の靭性が著しく劣
化するため０．０２％以上０．３％以下とする。Ｃｕは
強度を向上させるため添加する。
【００３４】０．１％未満ではその効果が十分でなく、
０．６％を超えて添加するとＣｕ割れの懸念が高まるた
め０．１％以上０．６％以下とする。
０．６％を超えて添加するとＣｕ割れの懸念が高まるた
め０．１％以上０．６％以下とする。
【００３５】Ｎｉ：０．１％以上０．５％以下 Ｎｉは靭性を向上させるため添加する。０．１％未満で
はその効果が十分でなく、０．５％を超えると鋼材コス
トの上昇が著しいので０．５％以下とする。
はその効果が十分でなく、０．５％を超えると鋼材コス
トの上昇が著しいので０．５％以下とする。
【００３６】Ｖ：０．０１％以上０．０８％以下 Ｖは焼戻し時、炭化物として析出し、強度を向上させる
ため添加する。０．０１％未満ではその効果が十分でな
く、０．０８％超えでは著しいＶ炭化物の析出強化によ
り靭性が劣化するため０．０１％以上０．０８％以下と
する。
ため添加する。０．０１％未満ではその効果が十分でな
く、０．０８％超えでは著しいＶ炭化物の析出強化によ
り靭性が劣化するため０．０１％以上０．０８％以下と
する。
【００３７】Ｔｉ：０．００５％以上０．０２％以下、
Ｃａ：０．００１％以上０．００４％以下の一種又は二
種 Ｔｉ、Ｃａは母材靭性並びに溶接熱影響部の靭性を向上
させるため添加する。Ｔｉは圧延加熱時あるいは溶接
時、ＴｉＮを生成しオーステナイト粒径を微細化する。
Ｃａ：０．００１％以上０．００４％以下の一種又は二
種 Ｔｉ、Ｃａは母材靭性並びに溶接熱影響部の靭性を向上
させるため添加する。Ｔｉは圧延加熱時あるいは溶接
時、ＴｉＮを生成しオーステナイト粒径を微細化する。
【００３８】０．００５％未満ではその効果が十分でな
く、０．０２％を超えて添加すると圧延時にＴｉＮｂの
複合炭化物が析出し、焼戻し時のＮｂ炭化物の析出量が
不足するようになり強度低下が生じるため、０．００５
％以上０．０２％以下とする。
く、０．０２％を超えて添加すると圧延時にＴｉＮｂの
複合炭化物が析出し、焼戻し時のＮｂ炭化物の析出量が
不足するようになり強度低下が生じるため、０．００５
％以上０．０２％以下とする。
【００３９】ＣａはＣａ硫化物として鋼中に存在し、圧
延加熱時あるいは溶接時、オーステナイト粒径を微細化
する。０．００１％未満ではその効果が十分でなく、
０．００４％を超えて添加すると多量のＣａ硫酸化物に
より清浄度を著しく劣化させるため、０．００１％以上
０．００４％以下とする。
延加熱時あるいは溶接時、オーステナイト粒径を微細化
する。０．００１％未満ではその効果が十分でなく、
０．００４％を超えて添加すると多量のＣａ硫酸化物に
より清浄度を著しく劣化させるため、０．００１％以上
０．００４％以下とする。
【００４０】Ｂ：０．０００２％以下 Ｂは本発明では不純物元素として扱う。直接焼入れ時、
固溶Ｂとして存在すると旧オーステナイト粒界における
膜状フェライトの生成が抑制されるため溶解原料の選別
などにより０．０００２％以下に規制する。
固溶Ｂとして存在すると旧オーステナイト粒界における
膜状フェライトの生成が抑制されるため溶解原料の選別
などにより０．０００２％以下に規制する。
【００４１】Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦０．００２％ Ｐ，Ｓは不純物元素で、Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦０．０
０２％とした場合、中央偏析が軽減され、板厚中央の靭
性及び溶接性を向上させるため規制する。
０２％とした場合、中央偏析が軽減され、板厚中央の靭
性及び溶接性を向上させるため規制する。
【００４２】本発明鋼はその製造方法を直接焼入れ焼戻
しに限定する。再加熱焼入れ焼戻し処理により、Ｐｃｍ
≦０．２０％、ＣｅｑＷＥＳ≦０．４２％を満足する組
成の板厚３０ｍｍ以上の厚肉鋼材で６０キロ級の引張り
強度を得る事は困難であり、直接焼入れ焼戻しにより製
造する。
しに限定する。再加熱焼入れ焼戻し処理により、Ｐｃｍ
≦０．２０％、ＣｅｑＷＥＳ≦０．４２％を満足する組
成の板厚３０ｍｍ以上の厚肉鋼材で６０キロ級の引張り
強度を得る事は困難であり、直接焼入れ焼戻しにより製
造する。
【００４３】
【実施例】表１に実施例に用いた供試鋼の化学成分を示
す。（表示しない残部は実質的にＦｅよりなる。）これ
らの化学成分を有する２５０ｍｍ厚の鋳片を９８０〜１
１００℃に加熱後、２８〜８０ｍｍに圧延した。圧延
後、直ちに、Ａｒ3点以上の温度から直接焼入れし、そ
の後、４００〜６３０℃の範囲で焼戻しを実施した。
す。（表示しない残部は実質的にＦｅよりなる。）これ
らの化学成分を有する２５０ｍｍ厚の鋳片を９８０〜１
１００℃に加熱後、２８〜８０ｍｍに圧延した。圧延
後、直ちに、Ａｒ3点以上の温度から直接焼入れし、そ
の後、４００〜６３０℃の範囲で焼戻しを実施した。
【００４４】熱処理後のミクロ組織を、ＳＥＭにより２
５０〜６００倍で観察し、粒界の膜状フェライトの有無
を調べた。機械的特性として強度、靭性および歪時効後
の靭性を求めた。引張り試験は１／４ｔより、採取した
ＪＩＳＧ１４Ａ号（１４φ）試験片を用いた試験とし
た。
５０〜６００倍で観察し、粒界の膜状フェライトの有無
を調べた。機械的特性として強度、靭性および歪時効後
の靭性を求めた。引張り試験は１／４ｔより、採取した
ＪＩＳＧ１４Ａ号（１４φ）試験片を用いた試験とし
た。
【００４５】衝撃試験は１／４ｔより採取した２ｍｍＶ
ノッチシャルピー衝撃試験片を用い試験温度をー１００
〜０℃とする試験とした。歪時効後の靭性は板状の試験
片に、５％引張り予歪を付与し、２５０℃で１時間の時
効処理後、引張方向に２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試
験片を採取し、−１００〜２０℃で試験を行った。
ノッチシャルピー衝撃試験片を用い試験温度をー１００
〜０℃とする試験とした。歪時効後の靭性は板状の試験
片に、５％引張り予歪を付与し、２５０℃で１時間の時
効処理後、引張方向に２ｍｍＶノッチシャルピー衝撃試
験片を採取し、−１００〜２０℃で試験を行った。
【００４６】溶接性試験は、ＪＩＳＺ３１０１に準拠す
る手溶接熱影響部の最高硬さ試験とした。また、溶接熱
影響部の靭性を、レ開先継手（溶接条件：入熱３０ｋＪ
／ｃｍのＣＯ2溶接）より採取した２ｍｍＶノッチシャ
ルピー衝撃試験片（ノッチ位置：ＨＡＺ１ｍｍ、図７に
試験片採取要領を示す）で求めた。 表２に各試験結果
を示す。溶接熱影響部のシャルピー衝撃試験結果は３本
の試験片による結果の最小値を示す。以下、本発明の実
施例について詳細に説明する。
る手溶接熱影響部の最高硬さ試験とした。また、溶接熱
影響部の靭性を、レ開先継手（溶接条件：入熱３０ｋＪ
／ｃｍのＣＯ2溶接）より採取した２ｍｍＶノッチシャ
ルピー衝撃試験片（ノッチ位置：ＨＡＺ１ｍｍ、図７に
試験片採取要領を示す）で求めた。 表２に各試験結果
を示す。溶接熱影響部のシャルピー衝撃試験結果は３本
の試験片による結果の最小値を示す。以下、本発明の実
施例について詳細に説明する。
【００４７】鋼１〜１３は請求項１乃至７のそれぞれに
記載の発明の何れかを満足する成分組成の鋼で、鋼１４
〜２１はＳｉ＋３Ｃｒが０．５０未満又は１．２５超え
で請求項１乃至７のそれぞれに記載の発明の何れに対し
も、発明の範囲外の成分組成となっている。
記載の発明の何れかを満足する成分組成の鋼で、鋼１４
〜２１はＳｉ＋３Ｃｒが０．５０未満又は１．２５超え
で請求項１乃至７のそれぞれに記載の発明の何れに対し
も、発明の範囲外の成分組成となっている。
【００４８】表２に示すように、鋼１〜１３を直接焼入
れ焼戻し（ＤＱＴ）した場合、旧オーステナイト粒界に
膜状のフェライトが観察される。これらの鋼材の歪時効
後のシャルピー衝撃試験結果は何れも破面遷移温度（ｖ
Ｔｓ）がー４０℃以下と良好で、歪時効前のシャルピー
衝撃試験結果（表中、通常ｖＴｓと記載）と比較してそ
の劣化（表中、劣化度と記載）は０〜１５℃と小さい。
れ焼戻し（ＤＱＴ）した場合、旧オーステナイト粒界に
膜状のフェライトが観察される。これらの鋼材の歪時効
後のシャルピー衝撃試験結果は何れも破面遷移温度（ｖ
Ｔｓ）がー４０℃以下と良好で、歪時効前のシャルピー
衝撃試験結果（表中、通常ｖＴｓと記載）と比較してそ
の劣化（表中、劣化度と記載）は０〜１５℃と小さい。
【００４９】更にＢ≦０．０００２％とした鋼４，５，
７，８，９，１０，１２，１３は劣化が１０℃以下と小
さく、Ｂを規制した場合、歪時効による靭性劣化の防止
は更に優れたものとなる。一方、鋼１４〜２１では旧オ
ーステナイト粒界に膜状のフェライトは観察されず、歪
時効後のシャルピー衝撃試験結果は何れも破面遷移温度
（ｖＴｓ）がー３５℃以上と劣り、劣化度も２０〜３５
℃と大きくなっている。
７，８，９，１０，１２，１３は劣化が１０℃以下と小
さく、Ｂを規制した場合、歪時効による靭性劣化の防止
は更に優れたものとなる。一方、鋼１４〜２１では旧オ
ーステナイト粒界に膜状のフェライトは観察されず、歪
時効後のシャルピー衝撃試験結果は何れも破面遷移温度
（ｖＴｓ）がー３５℃以上と劣り、劣化度も２０〜３５
℃と大きくなっている。
【００５０】鋼１〜１３はＰｃｍ≦０．１９、ＣｅｑＷ
≦０．４２と低成分系のため、溶接熱影響部最高硬さは
Ｈｖ３００以下、ＨＡＺ１ｍｍの溶接熱影響部の靭性が
試験温度―４０℃で５０Ｊ以上と優れた耐低温割れ性と
溶接部靭性が得られている。又、低成分系にも拘わら
ず、直接焼入れ焼戻しにより製造されるため、６０キロ
級の強度が得られている。
≦０．４２と低成分系のため、溶接熱影響部最高硬さは
Ｈｖ３００以下、ＨＡＺ１ｍｍの溶接熱影響部の靭性が
試験温度―４０℃で５０Ｊ以上と優れた耐低温割れ性と
溶接部靭性が得られている。又、低成分系にも拘わら
ず、直接焼入れ焼戻しにより製造されるため、６０キロ
級の強度が得られている。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】
【発明の効果】本発明によれば、直接焼入れ時に、旧オ
ーステナイト粒界に膜状のフェライトが生成され、実質
的な粒界面積が増大されるため、焼戻しにおいて析出す
るセメンタイトに集中する歪が小さく、歪時効後の靭性
に優れると共に、溶接性に優れる６０キロ級直接焼入れ
焼戻し鋼の提供が可能で、産業上その効果は極めて大き
い。
ーステナイト粒界に膜状のフェライトが生成され、実質
的な粒界面積が増大されるため、焼戻しにおいて析出す
るセメンタイトに集中する歪が小さく、歪時効後の靭性
に優れると共に、溶接性に優れる６０キロ級直接焼入れ
焼戻し鋼の提供が可能で、産業上その効果は極めて大き
い。
【図１】焼入れ後のミクロ組織を模式的に示す図
【図２】焼入れ焼戻し後のミクロ組織を模式的に示す図
【図３】焼入れ焼戻し後、歪を付加した場合のミクロ組
織を模式的に示す図
織を模式的に示す図
【図４】旧オーステナイト粒界に、膜状のフェライトが
析出している状態を模式的に示した図
析出している状態を模式的に示した図
【図５】旧オーステナイト粒界に膜状のフェライトが析
出した組織の焼戻し後の状態を模式的に示す図
出した組織の焼戻し後の状態を模式的に示す図
【図６】膜状フェライトの生成に及ぼすＳｉとＣｒの影
響を示す図
響を示す図
【図７】溶接熱影響部シャルピー衝撃試験の試験片採取
位置を示す図
位置を示す図
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年５月８日（２０００．５．８）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】すなわち、本発明は １．質量％で、Ｃ：０．０４〜０．０９％、Ｓｉ：０．
１〜０．５％、Ｍｎ：１．２〜１．８％、Ｃｒ：０．１
〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．００２〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜０．０
０４％を含み、残部が実質的にＦｅからなり、且つＰｃ
ｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦０．４２％、０．
５０％≦Ｓｉ＋３Ｃｒ≦１．２５％を満足する溶接性及
び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
１〜０．５％、Ｍｎ：１．２〜１．８％、Ｃｒ：０．１
〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．００２〜０．０７％、Ｎ：０．００１〜０．０
０４％を含み、残部が実質的にＦｅからなり、且つＰｃ
ｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦０．４２％、０．
５０％≦Ｓｉ＋３Ｃｒ≦１．２５％を満足する溶接性及
び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】２．鋼組成として、更に質量％でＭｏ：
０．０２〜０．３％、Ｃｕ：０．１〜０．６％の一種ま
たは二種を含有する１記載の溶接性及び歪時効後の靭性
に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼。
０．０２〜０．３％、Ｃｕ：０．１〜０．６％の一種ま
たは二種を含有する１記載の溶接性及び歪時効後の靭性
に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】３．鋼組成として、更に質量％でＮｉ：
０．１〜０．５％を含有する１又は２記載の溶接性及び
歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
０．１〜０．５％を含有する１又は２記載の溶接性及び
歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】４．鋼組成として、更に質量％でＶ：０．
０１〜０．０８％を含有する１乃至３のいずれかに記載
の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼
入れ焼戻し鋼。
０１〜０．０８％を含有する１乃至３のいずれかに記載
の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼
入れ焼戻し鋼。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】５．鋼組成として、更に質量％でＴｉ：
０．００５〜０．０２％、Ｃａ：０．００１〜０．００
４％の一種または二種を含有する１乃至４のいずれかに
記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直
接焼入れ焼戻し鋼。
０．００５〜０．０２％、Ｃａ：０．００１〜０．００
４％の一種または二種を含有する１乃至４のいずれかに
記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直
接焼入れ焼戻し鋼。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】６．質量％で、Ｂ≦０．０００２％とした
ことを特徴とする１乃至５のいずれかに記載の溶接性及
び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
ことを特徴とする１乃至５のいずれかに記載の溶接性及
び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】７．質量％で、Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦
０．００２％としたことを特徴とする１乃至６のいずれ
かに記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ
級直接焼入れ焼戻し鋼。
０．００２％としたことを特徴とする１乃至６のいずれ
かに記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ
級直接焼入れ焼戻し鋼。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 辻 章嘉 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 小俣 一夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 諏訪 稔 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 鈴木 伸一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０４〜０．０９％、
Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：１．２〜１．８％、Ｃ
ｒ：０．１〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２〜０．０７％、Ｎ：０．００
１〜０．００４％を含み、残部が実質的にＦｅからな
り、且つＰｃｍ≦０．２０％、Ｃｅｑ（ＷＥＳ）≦０．
４２％、０．５０％≦Ｓｉ＋３Ｃｒ≦１．２５％を満足
する溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接
焼入れ焼戻し鋼。 但し、Ｐｃｍ＝Ｃ＋Ｍｎ／２０＋Ｓｉ／３０＋Ｃｕ／２
０＋Ｎｉ／６０＋Ｃｒ／２０＋Ｍｏ／１５＋Ｖ／１０＋
５Ｂ， Ｃｅｑ（ＷＥＳ）＝Ｃ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４＋Ｎｉ／
４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４とする。 - 【請求項２】 鋼組成として、更に重量％でＭｏ：０．
０２〜０．３％、Ｃｕ：０．１〜０．６％の一種または
二種を含有する請求項１記載の溶接性及び歪時効後の靭
性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼。 - 【請求項３】 鋼組成として、更に重量％でＮｉ：０．
１〜０．５％を含有する請求項１又は２記載の溶接性及
び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し
鋼。 - 【請求項４】 鋼組成として、更に重量％でＶ：０．０
１〜０．０８％を含有する請求項１乃至３のいずれかに
記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直
接焼入れ焼戻し鋼。 - 【請求項５】 鋼組成として、更に重量％でＴｉ：０．
００５〜０．０２％、Ｃａ：０．００１〜０．００４％
の一種または二種を含有する請求項１乃至４のいずれか
に記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級
直接焼入れ焼戻し鋼。 - 【請求項６】 重量％で、Ｂ≦０．０００２％としたこ
とを特徴とする請求項１乃至５のいずれかに記載の溶接
性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼
戻し鋼。 - 【請求項７】 重量％で、Ｐ≦０．０１０％、Ｓ≦０．
００２％としたことを特徴とする請求項１乃至６のいず
れかに記載の溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キ
ロ級直接焼入れ焼戻し鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23265999A JP3579307B2 (ja) | 1999-08-19 | 1999-08-19 | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23265999A JP3579307B2 (ja) | 1999-08-19 | 1999-08-19 | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001059132A true JP2001059132A (ja) | 2001-03-06 |
| JP3579307B2 JP3579307B2 (ja) | 2004-10-20 |
Family
ID=16942786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23265999A Expired - Fee Related JP3579307B2 (ja) | 1999-08-19 | 1999-08-19 | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3579307B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1876254A1 (en) * | 2005-03-29 | 2008-01-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Thick seamless steel pipe for line pipe and method for production thereof |
| JP2012107332A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 高圧水素貯蔵用鋼材 |
| EP1726675A3 (en) * | 2005-05-25 | 2016-09-21 | The Japan Steel Works, Ltd. | Base material for a clad steel and method for the production of clad steel from same |
| CN107099745A (zh) * | 2017-04-01 | 2017-08-29 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 高碳当量低温高韧性的x80弯管用管线钢板及其制造方法 |
| CN112080684A (zh) * | 2020-07-17 | 2020-12-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种具有优良心部韧性的高强度容器用厚板及制造方法 |
| CN115652201A (zh) * | 2022-10-18 | 2023-01-31 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种轻量化设计高强度高韧性07MnMoVR钢板及其制备方法 |
| CN116987954A (zh) * | 2023-08-09 | 2023-11-03 | 常熟市龙腾特种钢有限公司 | 一种高强韧球扁钢及其制备方法 |
-
1999
- 1999-08-19 JP JP23265999A patent/JP3579307B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1876254A1 (en) * | 2005-03-29 | 2008-01-09 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Thick seamless steel pipe for line pipe and method for production thereof |
| EP1876254A4 (en) * | 2005-03-29 | 2012-08-01 | Sumitomo Metal Ind | THICK SEAMLESS STEEL TUBE FOR LINE TUBE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| EP1726675A3 (en) * | 2005-05-25 | 2016-09-21 | The Japan Steel Works, Ltd. | Base material for a clad steel and method for the production of clad steel from same |
| JP2012107332A (ja) * | 2010-10-28 | 2012-06-07 | Jfe Steel Corp | 高圧水素貯蔵用鋼材 |
| CN107099745A (zh) * | 2017-04-01 | 2017-08-29 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 高碳当量低温高韧性的x80弯管用管线钢板及其制造方法 |
| CN107099745B (zh) * | 2017-04-01 | 2019-12-27 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 高碳当量低温高韧性的x80弯管用管线钢板及其制造方法 |
| CN112080684A (zh) * | 2020-07-17 | 2020-12-15 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种具有优良心部韧性的高强度容器用厚板及制造方法 |
| CN112080684B (zh) * | 2020-07-17 | 2021-11-19 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种具有优良心部韧性的高强度容器用厚板及制造方法 |
| CN115652201A (zh) * | 2022-10-18 | 2023-01-31 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种轻量化设计高强度高韧性07MnMoVR钢板及其制备方法 |
| CN115652201B (zh) * | 2022-10-18 | 2023-10-31 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种轻量化设计高强度高韧性07MnMoVR钢板及其制备方法 |
| CN116987954A (zh) * | 2023-08-09 | 2023-11-03 | 常熟市龙腾特种钢有限公司 | 一种高强韧球扁钢及其制备方法 |
| CN116987954B (zh) * | 2023-08-09 | 2024-02-06 | 常熟市龙腾特种钢有限公司 | 一种高强韧球扁钢及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3579307B2 (ja) | 2004-10-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100222302B1 (ko) | 저항복비를 가지는 저온인성이 우수한 고강도 라인파이프강재 | |
| JP4969915B2 (ja) | 耐歪時効性に優れた高強度ラインパイプ用鋼管及び高強度ラインパイプ用鋼板並びにそれらの製造方法 | |
| JP5217556B2 (ja) | 耐座屈性能及び溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度鋼管およびその製造方法 | |
| CN109957712B (zh) | 一种低硬度x70m管线钢热轧板卷及其制造方法 | |
| JP5055774B2 (ja) | 高変形性能を有するラインパイプ用鋼板およびその製造方法。 | |
| CN110462087B (zh) | 复合钢板及其制造方法 | |
| JP3941211B2 (ja) | 耐ｈｉｃ性に優れた高強度ラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
| JP3612115B2 (ja) | 低温靭性に優れた超高強度鋼板の製造方法 | |
| JP3258207B2 (ja) | 低温靭性の優れた超高張力鋼 | |
| JP2647302B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性の優れた高強度鋼板の製造方法 | |
| JP5151034B2 (ja) | 高張力ラインパイプ用鋼板の製造方法および高張力ラインパイプ用鋼板 | |
| JP2001059132A (ja) | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼 | |
| JPH08283906A (ja) | 耐水素誘起割れ性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れたフィッティング材用高張力鋼板 | |
| JP6648736B2 (ja) | 母材低温靱性とｈａｚ靱性に優れたクラッド鋼板およびその製造方法 | |
| JP3823626B2 (ja) | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級高張力鋼の製造方法 | |
| JPH08104922A (ja) | 低温靱性の優れた高強度鋼管の製造方法 | |
| JP2000178697A (ja) | 耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2001064725A (ja) | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級高張力鋼の製造方法 | |
| JP2001064728A (ja) | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級高張力鋼の製造方法 | |
| JPH03211230A (ja) | 高耐食性低合金ラインパイプ用鋼の製造法 | |
| JP3823627B2 (ja) | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JPH059575A (ja) | 耐食性の優れた高強度鋼板の製造法 | |
| JP3166765B2 (ja) | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級直接焼入れ焼戻し鋼 | |
| JP3823628B2 (ja) | 溶接性及び歪時効後の靭性に優れた６０キロ級高張力鋼の製造方法 | |
| CN114761599B (zh) | 抗硫化物应力腐蚀开裂性优异的钢材及其制造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040611 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20040611 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040715 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080723 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090723 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100723 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100723 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110723 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110723 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120723 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120723 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130723 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |