JPH1060599A - 溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管 - Google Patents
溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管Info
- Publication number
- JPH1060599A JPH1060599A JP21475996A JP21475996A JPH1060599A JP H1060599 A JPH1060599 A JP H1060599A JP 21475996 A JP21475996 A JP 21475996A JP 21475996 A JP21475996 A JP 21475996A JP H1060599 A JPH1060599 A JP H1060599A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- toughness
- stress corrosion
- less
- corrosion cracking
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】溶接性と溶接部靭性に優れ、かつ炭酸ガス環境
および硫化水素環境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ
性に優れた高Ｃｒ含有ラインパイプ用鋼および鋼管を提
供すること。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．２
０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：０．５〜５．
０％、Ｃｒ：１１〜１４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃａ：０．０００５〜
０．００３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなり、以下の式（１）で表されるＭ値が０．２以上
で、ビッカース硬さが３５０以下である、溶接部靭性お
よび応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼を
提供する。 M=0.954＋1.94C ＋0.19Mn＋0.36Cu＋0.13Ni−0.10Cr−0.10Mo＋1.59N …（１）
および硫化水素環境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ
性に優れた高Ｃｒ含有ラインパイプ用鋼および鋼管を提
供すること。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．２
０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：０．５〜５．
０％、Ｃｒ：１１〜１４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃａ：０．０００５〜
０．００３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなり、以下の式（１）で表されるＭ値が０．２以上
で、ビッカース硬さが３５０以下である、溶接部靭性お
よび応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼を
提供する。 M=0.954＋1.94C ＋0.19Mn＋0.36Cu＋0.13Ni−0.10Cr−0.10Mo＋1.59N …（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高Ｃｒラインパイ
プ用鋼および鋼管に関し、特に炭酸ガスや硫化水素を含
んだガスや石油の輸送に適した溶接部靭性ならびに応力
腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管
に関する。
プ用鋼および鋼管に関し、特に炭酸ガスや硫化水素を含
んだガスや石油の輸送に適した溶接部靭性ならびに応力
腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管
に関する。
【０００２】
【従来の技術】炭酸ガスや硫化水素を含んだ石油の輸送
に用いられるパイプラインには、通常の炭素鋼管と腐食
抑制剤（インヒビター）とを併用するか、あるいは、腐
食性の高い２相ステンレス鋼管やクラッド鋼管を用いて
いる。
に用いられるパイプラインには、通常の炭素鋼管と腐食
抑制剤（インヒビター）とを併用するか、あるいは、腐
食性の高い２相ステンレス鋼管やクラッド鋼管を用いて
いる。
【０００３】しかし、腐食抑制剤の使用は価格あるいは
環境汚染の問題があり、２相ステンレスやクラッド鋼管
は材料費が高いという問題がある。これらの点を考慮し
た比較的安価な材料としてＡＩＳＩ（米国鉄鋼協会）４
１０鋼などがあるが、この鋼は溶接性等に難点がある。
また、硫化水素環境における応力腐食割れの問題もあ
る。
環境汚染の問題があり、２相ステンレスやクラッド鋼管
は材料費が高いという問題がある。これらの点を考慮し
た比較的安価な材料としてＡＩＳＩ（米国鉄鋼協会）４
１０鋼などがあるが、この鋼は溶接性等に難点がある。
また、硫化水素環境における応力腐食割れの問題もあ
る。
【０００４】一方、溶接性を備え、しかも硫化水素環境
での耐応力腐食割れ性にも優れた材料やその製造方法
が、特開昭５５−２１５６６号、特開平４−９９１２８
号、特開平４−２６８０１９号、特開平５−１５６４０
８号、特開平６−３０６５４９号、特開平６−２６４１
９２号、特開平８−３６４２号の各公報に開示されてい
る。
での耐応力腐食割れ性にも優れた材料やその製造方法
が、特開昭５５−２１５６６号、特開平４−９９１２８
号、特開平４−２６８０１９号、特開平５−１５６４０
８号、特開平６−３０６５４９号、特開平６−２６４１
９２号、特開平８−３６４２号の各公報に開示されてい
る。
【０００５】しかしながら、特開昭５５−２１５６６
号、特開平４−９９１２８号、特開平４−２６８０１９
号、特開平５−１５６４０８号、特開平６−３０６５４
９号、特開平６−２６４１９２号の各公報に開示された
技術では、多量のＭｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒなどの
添加を必要としているが、このような合金元素の添加は
コスト上昇の原因となる。また、特開平８−３６４２号
公報では、ＣとＮとを著しく低い領域まで低減すること
が必要となり、これもコストの上昇を招く可能性があ
る。
号、特開平４−９９１２８号、特開平４−２６８０１９
号、特開平５−１５６４０８号、特開平６−３０６５４
９号、特開平６−２６４１９２号の各公報に開示された
技術では、多量のＭｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｒなどの
添加を必要としているが、このような合金元素の添加は
コスト上昇の原因となる。また、特開平８−３６４２号
公報では、ＣとＮとを著しく低い領域まで低減すること
が必要となり、これもコストの上昇を招く可能性があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、溶接性と溶接部靭性に優
れ、かつ炭酸ガス環境および硫化水素環境での耐食性と
耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ含有ラインパイ
プ用鋼および鋼管を提供することを課題とする。
鑑みてなされたものであって、溶接性と溶接部靭性に優
れ、かつ炭酸ガス環境および硫化水素環境での耐食性と
耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ含有ラインパイ
プ用鋼および鋼管を提供することを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、鋼の添加
元素を変化させて、その溶接熱影響部靭性と炭酸ガス環
境での耐食性、硫化水素環境での硫化物応力割れ性を調
査した結果、溶接熱影響部の靭性は溶接熱影響部でのマ
ルテンサイト量と相関があること、および耐食性の確保
にはＣｒの添加が、応力腐食割れの防止には、添加元素
量の低減と硬さの低減が有効であることを見出した。
元素を変化させて、その溶接熱影響部靭性と炭酸ガス環
境での耐食性、硫化水素環境での硫化物応力割れ性を調
査した結果、溶接熱影響部の靭性は溶接熱影響部でのマ
ルテンサイト量と相関があること、および耐食性の確保
にはＣｒの添加が、応力腐食割れの防止には、添加元素
量の低減と硬さの低減が有効であることを見出した。
【０００８】本発明はこのような知見に基づいて完成さ
れたものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．０２％以
下、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４０％以下、
Ｐ：０．２０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：
０．５〜５．０％、Ｃｒ：１１〜１４％、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃａ：０．
０００５〜０．００３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなり、以下の式（１）で表されるＭ値が
０．２以上で、ビッカース硬さが３５０以下であること
を特徴とする、溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れ
た高Ｃｒラインパイプ用鋼を提供するものである。
れたものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．０２％以
下、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４０％以下、
Ｐ：０．２０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：
０．５〜５．０％、Ｃｒ：１１〜１４％、Ｔｉ：０．０
０５〜０．０５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃａ：０．
０００５〜０．００３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物からなり、以下の式（１）で表されるＭ値が
０．２以上で、ビッカース硬さが３５０以下であること
を特徴とする、溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れ
た高Ｃｒラインパイプ用鋼を提供するものである。
【０００９】 Ｍ＝０．９５４＋１．９４Ｃ＋０．１９Ｍｎ＋０．３６Ｃｕ＋０．１３Ｎｉ− ０．１０Ｃｒ−０．１０Ｍｏ＋１．６９Ｎ……（１） また、第２に、上記鋼に、さらに、重量％で、Ｃｕ：
０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％、Ｗ：０．
１〜１．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：
０．００５〜０．０５％のうち１種または２種以上含有
することを特徴とする、溶接部靭性および応力腐食割れ
性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼を提供する。第３
に、上記いずれかの鋼および溶接金属からなることを特
徴とする、溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高
Ｃｒラインパイプ用鋼管を提供する。
０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％、Ｗ：０．
１〜１．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：
０．００５〜０．０５％のうち１種または２種以上含有
することを特徴とする、溶接部靭性および応力腐食割れ
性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼を提供する。第３
に、上記いずれかの鋼および溶接金属からなることを特
徴とする、溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高
Ｃｒラインパイプ用鋼管を提供する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明に係る鋼の組成は、重量％で、Ｃ：０．０
２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４０％
以下、Ｐ：０．２０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎ
ｉ：０．５〜５．０％、Ｃｒ：１１〜１４％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００３０％である。
する。本発明に係る鋼の組成は、重量％で、Ｃ：０．０
２％以下、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４０％
以下、Ｐ：０．２０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎ
ｉ：０．５〜５．０％、Ｃｒ：１１〜１４％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００３０％である。
【００１１】また、選択成分としてＣｕ：０．１〜１．
０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％、Ｗ：０．１〜１．０
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．００５〜
０．０５％のうち１種または２種以上を含有してもよ
い。
０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％、Ｗ：０．１〜１．０
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．００５〜
０．０５％のうち１種または２種以上を含有してもよ
い。
【００１２】これら成分元素の限定理由は以下の通りで
ある。 Ｃ：０．０２％以下 Ｃ量が０．０２％を超えると、溶接熱影響部での靭性の
劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化を招く。したがっ
て、Ｃ量を０．０２％以下とする。
ある。 Ｃ：０．０２％以下 Ｃ量が０．０２％を超えると、溶接熱影響部での靭性の
劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化を招く。したがっ
て、Ｃ量を０．０２％以下とする。
【００１３】Ｓｉ：０．１〜０．５％ Ｓｉは脱酸のために添加されるが、０．１％未満では脱
酸が不十分となり、０．５％を超えると加工性や溶接熱
影響部靭性の劣化をまねく。したがって、Ｓｉ量を０．
１〜０．５％の範囲とする。
酸が不十分となり、０．５％を超えると加工性や溶接熱
影響部靭性の劣化をまねく。したがって、Ｓｉ量を０．
１〜０．５％の範囲とする。
【００１４】Ｍｎ：０．４％以下 Ｍｎが０．４％を超えて添加されると、母材と溶接部の
靭性の劣化、および溶接性の劣化をまねく。したがっ
て、Ｍｎ量を０．４％以下とする。
靭性の劣化、および溶接性の劣化をまねく。したがっ
て、Ｍｎ量を０．４％以下とする。
【００１５】Ｐ：０．０２０％以下 Ｐの含有量が０．０２０％を超えると、溶接熱影響部で
の靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｐ量を０．０２０％以下とする。
の靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｐ量を０．０２０％以下とする。
【００１６】Ｓ：０．００５％以下 Ｓの含有量が０．００５％を超えると、溶接熱影響部で
の靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｓ量を０．００５％以下とする。
の靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｓ量を０．００５％以下とする。
【００１７】Ｎｉ：０．５〜５．０％ Ｎｉは耐食性と靭性の向上のために添加され、その効果
を有効に発揮するためにその含有量を０．５％以上とす
る。しかし、５．０％を超えて添加すると母材と溶接部
の靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｎｉ量を０．５〜５．０％の範囲とす
る。
を有効に発揮するためにその含有量を０．５％以上とす
る。しかし、５．０％を超えて添加すると母材と溶接部
の靭性の劣化と耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｎｉ量を０．５〜５．０％の範囲とす
る。
【００１８】Ｃｒ：１１〜１４％ 良好な耐食性を得るためには、１１％以上の添加が必要
であるが、１４％を超えて添加すると溶接熱影響部の靭
性の劣化を招く。したがって、Ｃｒ量を１１〜１４％の
範囲とする。
であるが、１４％を超えて添加すると溶接熱影響部の靭
性の劣化を招く。したがって、Ｃｒ量を１１〜１４％の
範囲とする。
【００１９】Ｔｉ：０．００５〜０．０５％ Ｔｉは靭性の向上に有効であるが、０．００５％未満で
はその効果を有効に発揮することができない。一方、
０．０５％を超えて添加すると母材と溶接部の靭性の劣
化と溶接性の劣化をまねく。したがって、Ｔｉ量を０．
００５〜０．０５％の範囲とする。
はその効果を有効に発揮することができない。一方、
０．０５％を超えて添加すると母材と溶接部の靭性の劣
化と溶接性の劣化をまねく。したがって、Ｔｉ量を０．
００５〜０．０５％の範囲とする。
【００２０】Ｎ：０．０１５％以下 Ｎの含有量が０．０１５％を超えると、母材の溶接部の
靭性の劣化および溶接性の劣化をまねく。したがって、
Ｎ量を０．０１５％以下とする。
靭性の劣化および溶接性の劣化をまねく。したがって、
Ｎ量を０．０１５％以下とする。
【００２１】Ｃａ：０．０００５〜０．００３０％ Ｃａは耐硫化物応力腐食割れ性を向上させるために添加
され、その効果を有効に発揮するためには０．０００５
％以上必要である。しかし、その量が０．００３０％を
超えるとかえって耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｃａ量を０．０００５〜０．００３０
％の範囲とする。
され、その効果を有効に発揮するためには０．０００５
％以上必要である。しかし、その量が０．００３０％を
超えるとかえって耐硫化物応力腐食割れ性の劣化をまね
く。したがって、Ｃａ量を０．０００５〜０．００３０
％の範囲とする。
【００２２】次に、任意成分については以下の通りであ
る。 Ｃｕ：０．１〜１．０％ Ｍｏ：０．１〜１．０％ Ｗ：０．１〜１．０％ これらの元素は耐食性向上に有効な元素であり、その効
果を有効に発揮するためには各元素とも０．１％以上は
必要であるが、いずれも１．０％を超えて添加すると鋼
管の母材部と溶接部の靭性および溶接性が劣化してしま
う。したがって、これらを添加する場合には、それぞれ
Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％、
Ｗ：０．１〜１．０％の範囲とする。
る。 Ｃｕ：０．１〜１．０％ Ｍｏ：０．１〜１．０％ Ｗ：０．１〜１．０％ これらの元素は耐食性向上に有効な元素であり、その効
果を有効に発揮するためには各元素とも０．１％以上は
必要であるが、いずれも１．０％を超えて添加すると鋼
管の母材部と溶接部の靭性および溶接性が劣化してしま
う。したがって、これらを添加する場合には、それぞれ
Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％、
Ｗ：０．１〜１．０％の範囲とする。
【００２３】Ｎｂ：０．００５〜０．０５％ Ｎｂは鋼板の靭性と強度の向上に有効な元素であるが、
０．００５％未満ではその効果を有効に発揮することが
できず、０．０５％を超えると溶接性や溶接部の靭性を
劣化させてしまう。したがって、Ｎｂを添加する場合に
は、その量を０．００５〜０．０５％の範囲とする。
０．００５％未満ではその効果を有効に発揮することが
できず、０．０５％を超えると溶接性や溶接部の靭性を
劣化させてしまう。したがって、Ｎｂを添加する場合に
は、その量を０．００５〜０．０５％の範囲とする。
【００２４】Ｖ：０．００５〜０．０５％ Ｖは強度の上昇に有効な元素であるが、０．００５％未
満ではその効果を有効に発揮することができず、０．０
５％を超えると溶接性や溶接部の靭性を劣化させてしま
う。したがって、Ｖを添加する場合には、その量を０．
００５〜０．０５％の範囲とする。
満ではその効果を有効に発揮することができず、０．０
５％を超えると溶接性や溶接部の靭性を劣化させてしま
う。したがって、Ｖを添加する場合には、その量を０．
００５〜０．０５％の範囲とする。
【００２５】本発明では、以上のように組成を規定する
他、以下の式（１）で表されるＭ値が０．２以上である
ことが必要である。 Ｍ＝０．９５４＋１．９４Ｃ＋０．１９Ｍｎ＋０．３６Ｃｕ＋０．１３Ｎｉ− ０．１０Ｃｒ−０．１０Ｍｏ＋１．６９Ｎ……（１） このＭ値が０．２以上になると、溶接熱影響部の組織中
に十分な量のマルテンサイトが生成し、十分な靭性が得
られる。このため、Ｍ値を０．２以上とする。
他、以下の式（１）で表されるＭ値が０．２以上である
ことが必要である。 Ｍ＝０．９５４＋１．９４Ｃ＋０．１９Ｍｎ＋０．３６Ｃｕ＋０．１３Ｎｉ− ０．１０Ｃｒ−０．１０Ｍｏ＋１．６９Ｎ……（１） このＭ値が０．２以上になると、溶接熱影響部の組織中
に十分な量のマルテンサイトが生成し、十分な靭性が得
られる。このため、Ｍ値を０．２以上とする。
【００２６】さらに、本発明では、ビッカース硬さを３
５０以下に規定する。硬さが３５０を超えると耐硫化物
応力腐食割れ性の劣化をまねいてしまう。なお、製造条
件については特に限定されない。すなわち、鋼板製造時
の圧延方法および熱処理方法は通常採用される条件であ
ればよいし、また、鋼管の成形方法も冷間である限り特
に限定されるものではなく、ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管など種々の方法を採用
することができる。
５０以下に規定する。硬さが３５０を超えると耐硫化物
応力腐食割れ性の劣化をまねいてしまう。なお、製造条
件については特に限定されない。すなわち、鋼板製造時
の圧延方法および熱処理方法は通常採用される条件であ
ればよいし、また、鋼管の成形方法も冷間である限り特
に限定されるものではなく、ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管など種々の方法を採用
することができる。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
する。表１に示す化学組成を有する鋼を準備し、炭酸ガ
ス飽和の８０℃の人工海水中での腐食試験を行い、さら
に炭酸ガスと硫化水素との混合ガスを飽和させた５％Ｎ
ａＣｌ−０．５％酢酸溶液中で応力腐食割れ試験および
シャルピー試験を行った。その結果を表１に併記する。
する。表１に示す化学組成を有する鋼を準備し、炭酸ガ
ス飽和の８０℃の人工海水中での腐食試験を行い、さら
に炭酸ガスと硫化水素との混合ガスを飽和させた５％Ｎ
ａＣｌ−０．５％酢酸溶液中で応力腐食割れ試験および
シャルピー試験を行った。その結果を表１に併記する。
【００２８】なお、これらの試験の評価基準は、腐食試
験では腐食速度が０．５ｍｍ／year以下、応力腐食割れ
試験では７２０時間の試験で破断しないこと、シャルピ
ー試験では−２０℃での吸収エネルギーが５０Ｊ以上と
した。
験では腐食速度が０．５ｍｍ／year以下、応力腐食割れ
試験では７２０時間の試験で破断しないこと、シャルピ
ー試験では−２０℃での吸収エネルギーが５０Ｊ以上と
した。
【００２９】
【表１】
【００３０】その結果、組成、Ｍ値および硬度が本発明
の範囲を満たす発明鋼Ａ〜Ｌは、十分な耐食性、耐硫化
物応力腐食割れ性および溶接部靭性を有していた。これ
に対し、Ｃ量が本発明で規定している範囲よりも高い比
較鋼Ｍ、ＭｎおよびＣａが高い比較鋼Ｎ、ならびにＮｉ
とＶの添加量が高くＴｉが添加されていない比較鋼Ｑ
は、いずれも耐応力腐食割れ性と溶接部の靭性が不十分
であった。また、ＳｉおよびＰ添加量が高くＭ値が低い
鋼Ｏは、耐応力腐食割れ性と溶接部の靭性が十分でなか
った。Ｃｒ添加量が本発明の範囲から外れ、ＳとＮｂ添
加量が高い鋼Ｐは耐食性、耐応力腐食割れ性、溶接靭性
のいずれも不十分な値となった。
の範囲を満たす発明鋼Ａ〜Ｌは、十分な耐食性、耐硫化
物応力腐食割れ性および溶接部靭性を有していた。これ
に対し、Ｃ量が本発明で規定している範囲よりも高い比
較鋼Ｍ、ＭｎおよびＣａが高い比較鋼Ｎ、ならびにＮｉ
とＶの添加量が高くＴｉが添加されていない比較鋼Ｑ
は、いずれも耐応力腐食割れ性と溶接部の靭性が不十分
であった。また、ＳｉおよびＰ添加量が高くＭ値が低い
鋼Ｏは、耐応力腐食割れ性と溶接部の靭性が十分でなか
った。Ｃｒ添加量が本発明の範囲から外れ、ＳとＮｂ添
加量が高い鋼Ｐは耐食性、耐応力腐食割れ性、溶接靭性
のいずれも不十分な値となった。
【００３１】次に、表１の発明鋼ＡおよびＧの化学組成
を有する鋼板を冷間成形し、溶接して鋼管とした。その
際の溶接金属の化学組成を表２に示す。これら鋼管につ
いて、炭酸ガス飽和の８０℃の人工海水中での腐食試験
を行い、さらに炭酸ガスと硫化水素との混合ガスを飽和
させた５％ＮａＣｌ−０．５％酢酸溶液中で応力腐食割
れ試験およびシャルピー試験を行った。その結果を表２
に併記する。その際の評価基準は上述したのと同様とし
た。
を有する鋼板を冷間成形し、溶接して鋼管とした。その
際の溶接金属の化学組成を表２に示す。これら鋼管につ
いて、炭酸ガス飽和の８０℃の人工海水中での腐食試験
を行い、さらに炭酸ガスと硫化水素との混合ガスを飽和
させた５％ＮａＣｌ−０．５％酢酸溶液中で応力腐食割
れ試験およびシャルピー試験を行った。その結果を表２
に併記する。その際の評価基準は上述したのと同様とし
た。
【００３２】
【表２】
【００３３】表２に示すように、鋼管母材部および溶接
金属のいずれもが本発明の範囲を満たす発明鋼管Ａ−
１，Ｇ−１は良好な耐食性、耐応力腐食割れ性と溶接部
靭性が得られた。一方、鋼管母材部は本発明の範囲であ
るが、溶接金属が本発明の範囲から外れる比較鋼管Ａ−
２，Ｇ−２，Ｇ−３，Ｇ−４は、いずれも腐食試験結果
や靭性が不十分であった。すなわち、溶接金属のＣ量が
高いＡ−２は硬さが高くなり、耐応力腐食割れ性および
靭性が低く、Ｃｒ量の低いＧ−２では十分な耐食性が得
られなかった。また、Ｍｏが高くＭ値の低いＧ−３では
靭性が不十分であり、Ｃ量およびＮｉ量が高いＧ−４は
応力腐食割れ性と靭性が不十分であった。
金属のいずれもが本発明の範囲を満たす発明鋼管Ａ−
１，Ｇ−１は良好な耐食性、耐応力腐食割れ性と溶接部
靭性が得られた。一方、鋼管母材部は本発明の範囲であ
るが、溶接金属が本発明の範囲から外れる比較鋼管Ａ−
２，Ｇ−２，Ｇ−３，Ｇ−４は、いずれも腐食試験結果
や靭性が不十分であった。すなわち、溶接金属のＣ量が
高いＡ−２は硬さが高くなり、耐応力腐食割れ性および
靭性が低く、Ｃｒ量の低いＧ−２では十分な耐食性が得
られなかった。また、Ｍｏが高くＭ値の低いＧ−３では
靭性が不十分であり、Ｃ量およびＮｉ量が高いＧ−４は
応力腐食割れ性と靭性が不十分であった。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
溶接部の靭性に優れかつ炭酸ガス環境および硫化水素環
境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ
含有ラインパイプ鋼および鋼管が提供される。本発明の
鋼は、高価な合金元素の添加量の多量添加が不要である
ため安価であり、工業的価値が極めて高い。
溶接部の靭性に優れかつ炭酸ガス環境および硫化水素環
境での耐食性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒ
含有ラインパイプ鋼および鋼管が提供される。本発明の
鋼は、高価な合金元素の添加量の多量添加が不要である
ため安価であり、工業的価値が極めて高い。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：
０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．４０％以下、Ｐ：０．２
０％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｎｉ：０．５〜５．
０％、Ｃｒ：１１〜１４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０
５％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃａ：０．０００５〜
０．００３０％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物
からなり、以下の式（１）で表されるＭ値が０．２以上
で、ビッカース硬さが３５０以下であることを特徴とす
る、溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラ
インパイプ用鋼。 Ｍ＝０．９５４＋１．９４Ｃ＋０．１９Ｍｎ＋０．３６Ｃｕ＋０．１３Ｎｉ− ０．１０Ｃｒ−０．１０Ｍｏ＋１．６９Ｎ……（１） - 【請求項２】 さらに、重量％で、Ｃｕ：０．１〜１．
０％、Ｍｏ：０．１〜１．０％、Ｗ：０．１〜１．０
％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．００５〜
０．０５％のうち１種または２種以上含有することを特
徴とする請求項１に記載の、溶接部靭性および応力腐食
割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２の鋼および溶接
金属からなることを特徴とする、溶接部靭性および応力
腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21475996A JPH1060599A (ja) | 1996-08-14 | 1996-08-14 | 溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21475996A JPH1060599A (ja) | 1996-08-14 | 1996-08-14 | 溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060599A true JPH1060599A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16661085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21475996A Pending JPH1060599A (ja) | 1996-08-14 | 1996-08-14 | 溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060599A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000046415A1 (fr) * | 1999-02-02 | 2000-08-10 | Kawasaki Steel Corporation | TUYAU EN ACIER A TENEUR ELEVEE EN Cr POUR CONDUITE |
| US6379821B2 (en) | 1999-08-06 | 2002-04-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Martensitic stainless steel welded pipe |
-
1996
- 1996-08-14 JP JP21475996A patent/JPH1060599A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000046415A1 (fr) * | 1999-02-02 | 2000-08-10 | Kawasaki Steel Corporation | TUYAU EN ACIER A TENEUR ELEVEE EN Cr POUR CONDUITE |
| US6464802B1 (en) | 1999-02-02 | 2002-10-15 | Kawasaki Steel Corporation | High Cr steel pipe for line pipe |
| US6379821B2 (en) | 1999-08-06 | 2002-04-30 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Martensitic stainless steel welded pipe |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2006106944A1 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| WO1999041422A1 (fr) | Acier resistant a la corrosion et tuyau de puits de petrole resistant a la corrosion presentant une haute resistance a la corrosion par le dioxyde de carbone gazeux | |
| WO2005042793A1 (ja) | 耐食性に優れたラインパイプ用高強度ステンレス鋼管およびその製造方法 | |
| US5985209A (en) | Martensitic steel for line pipe having excellent corrosion resistance and weldability | |
| JP3022746B2 (ja) | 高耐食高靱性二相ステンレス鋼溶接用溶接材料 | |
| IL161289A (en) | Two-layer stainless steel | |
| JP4552268B2 (ja) | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管の接続方法 | |
| JP2001098348A (ja) | 油井用高強度マルテンサイト系ステンレス鋼管 | |
| JP2742201B2 (ja) | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用ＴＩＧ溶接ワイヤ | |
| JP3470418B2 (ja) | 耐海水腐食性と耐硫化水素腐食性に優れた高強度オーステナイト合金 | |
| JPH1060599A (ja) | 溶接部靭性および応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼および鋼管 | |
| JPH10204587A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用 鋼 | |
| JPH0643626B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH1161347A (ja) | 耐食性および溶接性に優れたラインパイプ用マルテンサイト鋼 | |
| JP4297631B2 (ja) | 溶接部の耐粒界腐食性および低温靭性に優れたクロム含有鋼 | |
| US5723089A (en) | Line pipe metal arc welded with wire alloy | |
| JPH10195607A (ja) | 溶接部靭性及び耐応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用鋼 | |
| JP3541778B2 (ja) | 耐炭酸ガス腐食特性及び耐硫化水素割れ性に優れた溶接鋼管 | |
| JPH09272956A (ja) | 耐海水用析出強化型高合金鋼及びその製造方法 | |
| JP2503329B2 (ja) | 炭酸ガス耐食性および硫化水素ガスに対する耐ｈｉｃ性にすぐれたラインパイプ用鋼 | |
| JP2833385B2 (ja) | 耐食オーステナイト系Ｆｅ基合金 | |
| JP3422880B2 (ja) | 溶接部硬さの低い高耐食マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2001158945A (ja) | 溶接部靭性と耐食性に優れた高クロム溶接鋼管 | |
| JP2002155341A (ja) | 耐炭酸ガス腐食性及び溶接部靱性に優れた耐食鋼及びそれを用いた耐食ラインパイプ | |
| JPH0633194A (ja) | 耐食性に優れた高強度油井管用鋼 |