JPS59229242A - プレス成形用金型 - Google Patents
プレス成形用金型Info
- Publication number
- JPS59229242A JPS59229242A JP58104800A JP10480083A JPS59229242A JP S59229242 A JPS59229242 A JP S59229242A JP 58104800 A JP58104800 A JP 58104800A JP 10480083 A JP10480083 A JP 10480083A JP S59229242 A JPS59229242 A JP S59229242A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- locally
- heating
- press molding
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D37/00—Tools as parts of machines covered by this subclass
- B21D37/16—Heating or cooling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属板のプレス成形において遠雷成形品の平面
部分に波打ち状に発生する面不良のない成形品を与える
プレス成形用金型に関する。
部分に波打ち状に発生する面不良のない成形品を与える
プレス成形用金型に関する。
平面が大部分を占め部分的に張出し、絞り、曲げ等およ
びそれらの複合加工を行うプレス成形品においては部分
的成形部位周辺に、軽微な面としての波打ち欠陥（以下
面歪と略称する）が発生ずる。このようなプレス成形品
の例としてはドアアウタパネル、ボンネット、トランク
リント、リヤフェンダなどの自動車用外板パネルが挙げ
られる。
びそれらの複合加工を行うプレス成形品においては部分
的成形部位周辺に、軽微な面としての波打ち欠陥（以下
面歪と略称する）が発生ずる。このようなプレス成形品
の例としてはドアアウタパネル、ボンネット、トランク
リント、リヤフェンダなどの自動車用外板パネルが挙げ
られる。
これらｐ成形品は表面が美麗に仕上がることが要求され
るため、この歪の除去に対しては、材料面の対策として
低降伏点材料が用いられているが、面歪の完全な除去は
難しく、多少、波打ちが軽度になる程度の改善しか図ら
れていないのが現状である。更に、減量化対策として、
高強度鋼板の使用が増えている最近の状況下ではこの面
歪問題は成形上の最大の課題となっている。プレス成形
加工においてこの面歪の完全な除去が可能となれば、プ
レス成形品の美観向上となることは勿論、それらの成形
に当てる材料６自由度が非常に幅広くなり、従来、面歪
という問題のために低降伏点、高成形性材料が当てられ
ていたものを高強度材料に置き換えることも可能となる
し、材料のグレードダウンも可能となる。さらに、プレ
ス成形金型設計の立場からも、形状設計の自由度の拡大
が可能となる。
るため、この歪の除去に対しては、材料面の対策として
低降伏点材料が用いられているが、面歪の完全な除去は
難しく、多少、波打ちが軽度になる程度の改善しか図ら
れていないのが現状である。更に、減量化対策として、
高強度鋼板の使用が増えている最近の状況下ではこの面
歪問題は成形上の最大の課題となっている。プレス成形
加工においてこの面歪の完全な除去が可能となれば、プ
レス成形品の美観向上となることは勿論、それらの成形
に当てる材料６自由度が非常に幅広くなり、従来、面歪
という問題のために低降伏点、高成形性材料が当てられ
ていたものを高強度材料に置き換えることも可能となる
し、材料のグレードダウンも可能となる。さらに、プレ
ス成形金型設計の立場からも、形状設計の自由度の拡大
が可能となる。
上述の如き従来技術の問題に鑑み、本発明者らは面歪の
ないプレス成形品を提供することを目的にプレス成形機
構を長年にわたって研究してきた。
ないプレス成形品を提供することを目的にプレス成形機
構を長年にわたって研究してきた。
本発明者らの研究によると、大部分が平面状であり、局
部的に張出し、絞り、曲げ乃至はそれらの複合した加工
を含むプレス成形による成形品に発生ずる面歪はプレス
成形時に金属板に不均一に及ぼされる引張応力等によっ
て発生ずる圧縮残留応力による軽い座屈であると考えら
れる。従って、面歪の発生する部分を人為的に収縮させ
て残留圧縮応力を解除すると面歪は消失すると考えられ
た。
部的に張出し、絞り、曲げ乃至はそれらの複合した加工
を含むプレス成形による成形品に発生ずる面歪はプレス
成形時に金属板に不均一に及ぼされる引張応力等によっ
て発生ずる圧縮残留応力による軽い座屈であると考えら
れる。従って、面歪の発生する部分を人為的に収縮させ
て残留圧縮応力を解除すると面歪は消失すると考えられ
た。
本発明は、大部分が平面状であり、局部的に張出し、絞
り、曲げ乃至はそれらの複合した加工を含む成形加工を
金属板に施すプレス成形用金型において、上記局部的に
成形される部分を成形中に局部的に加熱し、非加熱部と
温度差を設けて成形すれば、局部加熱部分は成形中熱膨
張したまま変形し、成形終了時に温度が均一になれば、
その熱膨張部分は縮み、成形後の弾性回復により生ずる
はずの圧縮残留応力が除去されるとの知見に基づくもの
である。また、面歪の要因である圧縮残留
”応力の原因を詳細に説明すると平面部分が大部分を
占める成形品中に局部的に存在する絞り、曲げ、張出し
成形およびそれらの複合した成形における不均一弾性回
復あるいは軽度の肉余りが原因であると考えられている
。従って、このような力学的機構からもその成形部分の
みを局部的に加熱して、冷却後に縮むように成形すれば
、圧縮残留応力は解消され、面歪も除去されるはずであ
り、本発明の基礎となる上記の知見も支持される。
り、曲げ乃至はそれらの複合した加工を含む成形加工を
金属板に施すプレス成形用金型において、上記局部的に
成形される部分を成形中に局部的に加熱し、非加熱部と
温度差を設けて成形すれば、局部加熱部分は成形中熱膨
張したまま変形し、成形終了時に温度が均一になれば、
その熱膨張部分は縮み、成形後の弾性回復により生ずる
はずの圧縮残留応力が除去されるとの知見に基づくもの
である。また、面歪の要因である圧縮残留
”応力の原因を詳細に説明すると平面部分が大部分を
占める成形品中に局部的に存在する絞り、曲げ、張出し
成形およびそれらの複合した成形における不均一弾性回
復あるいは軽度の肉余りが原因であると考えられている
。従って、このような力学的機構からもその成形部分の
みを局部的に加熱して、冷却後に縮むように成形すれば
、圧縮残留応力は解消され、面歪も除去されるはずであ
り、本発明の基礎となる上記の知見も支持される。
本発明に従うと、大部分が平面状であり、局部的に張出
し、絞り、曲げ乃至はそれらの複合した加工を含む成形
加工を金属板に施すプレス成形用金型において、上記局
部的に成形される部分に対応する金型部分の金型内部に
加熱手段を設けて、成形加工の際に上記局部的に成形さ
れる部分を局部的に加熱するように構成したことを特徴
とするプレス成形用金型が提供される。加熱手段は加熱
最高温度が２００〜３００℃程度のものでよく、ニクロ
ム線発熱体、エレマ発熱体等の電気的加熱手段、或いは
金型内部に設けられた加熱蒸気、加熱油等の加熱流体の
導通管から構成してもよい。更に本発明に従うと、大部
分が平面状であり、局部的に張出し、絞り、曲げ乃至は
それらの複合した加工を含む成形加工を金属板に施すプ
レス成形用金型において、上記局部的に成形される部分
に対応する金型部分に凹所を穿ち、該凹所に加熱手段を
内蔵した加熱部材を嵌合してなゐことを特徴とするプレ
ス成形用金型が提供される。
し、絞り、曲げ乃至はそれらの複合した加工を含む成形
加工を金属板に施すプレス成形用金型において、上記局
部的に成形される部分に対応する金型部分の金型内部に
加熱手段を設けて、成形加工の際に上記局部的に成形さ
れる部分を局部的に加熱するように構成したことを特徴
とするプレス成形用金型が提供される。加熱手段は加熱
最高温度が２００〜３００℃程度のものでよく、ニクロ
ム線発熱体、エレマ発熱体等の電気的加熱手段、或いは
金型内部に設けられた加熱蒸気、加熱油等の加熱流体の
導通管から構成してもよい。更に本発明に従うと、大部
分が平面状であり、局部的に張出し、絞り、曲げ乃至は
それらの複合した加工を含む成形加工を金属板に施すプ
レス成形用金型において、上記局部的に成形される部分
に対応する金型部分に凹所を穿ち、該凹所に加熱手段を
内蔵した加熱部材を嵌合してなゐことを特徴とするプレ
ス成形用金型が提供される。
更に本発明の好ましい態様に従うと、加熱表面金型部材
を石綿、ガラスウール等の断熱材を介して他の金型部分
（加熱されない金型部分）の凹所に嵌合させる。
を石綿、ガラスウール等の断熱材を介して他の金型部分
（加熱されない金型部分）の凹所に嵌合させる。
更に、本発明の好ましい態様に従うと、加熱表面金型部
材を嵌合する凹所の周辺の金型内に水、空気又はその他
の冷却媒体を導通させる冷却管を配置し、上記加熱表面
金型部材の周囲を冷却可能とするのが好ましい。或いは
、加熱表面金型部材がプレス成形時に対向する他方のプ
レス部材の部分に孔を穿ち、これらの孔より圧縮空気を
上記加熱表面金型部材の周囲の金型表面に噴出して冷却
可能とすることが好ましい。
材を嵌合する凹所の周辺の金型内に水、空気又はその他
の冷却媒体を導通させる冷却管を配置し、上記加熱表面
金型部材の周囲を冷却可能とするのが好ましい。或いは
、加熱表面金型部材がプレス成形時に対向する他方のプ
レス部材の部分に孔を穿ち、これらの孔より圧縮空気を
上記加熱表面金型部材の周囲の金型表面に噴出して冷却
可能とすることが好ましい。
以上に示した平面状の形状とは、局部的成形部位に比較
して全体的に平面状に見えるという意味であり、大きな
曲率半径を有する曲面も含むものである。
して全体的に平面状に見えるという意味であり、大きな
曲率半径を有する曲面も含むものである。
以下、添付の図面を参照して本発明を実施例により説明
する。
する。
第１図は金属板のプレス成形により製造した自動車ドア
アウタパネルを示す。
アウタパネルを示す。
第１図において各部の寸法はＡ−１７５０ｍｍ、Ｂ＝９
５０１、Ｃ−３０鰭、Ｒ＝２６００鰭であり取手部の寸
法はａ＝１７０＋ｎ、ｂ＝５５＋＋ｍ、ｃ＝ｌｌ＋＋＋
ｍ（第２図に示すＸ−Ｘの断面に示す）である。このよ
うな成形を行った場合の面歪は第１図の取手周辺で斜線
を施した部分に生じる。このとき取手下部７！−１０龍
の位置Ｍ−Ｍを形状測定機にて測定すると概略第３図の
実線で示すような測定線が得られる。このとき面歪が発
生しないとした仮想形状は第３図中の破線であられされ
る。面歪の評価としては、第３図にお＆Ｊる破線と実線
の差の最大値Δｈの大小で測定した。取手上部について
も同様に斜線部のプロフィルは取手下部と同様、仮想形
状に対して凸形状となるが、面歪の発生機構から見れば
、取手下部のものと同等である。従って、以下の説明で
は取手下部の面歪のみについて示すことにする。
５０１、Ｃ−３０鰭、Ｒ＝２６００鰭であり取手部の寸
法はａ＝１７０＋ｎ、ｂ＝５５＋＋ｍ、ｃ＝ｌｌ＋＋＋
ｍ（第２図に示すＸ−Ｘの断面に示す）である。このよ
うな成形を行った場合の面歪は第１図の取手周辺で斜線
を施した部分に生じる。このとき取手下部７！−１０龍
の位置Ｍ−Ｍを形状測定機にて測定すると概略第３図の
実線で示すような測定線が得られる。このとき面歪が発
生しないとした仮想形状は第３図中の破線であられされ
る。面歪の評価としては、第３図にお＆Ｊる破線と実線
の差の最大値Δｈの大小で測定した。取手上部について
も同様に斜線部のプロフィルは取手下部と同様、仮想形
状に対して凸形状となるが、面歪の発生機構から見れば
、取手下部のものと同等である。従って、以下の説明で
は取手下部の面歪のみについて示すことにする。
また、取手上部の面歪は下部のものに比較して軽度であ
り、本発明の金型を用いた場合、下部の面歪が除去され
た場合は上部のものも同時に除去されていた。
り、本発明の金型を用いた場合、下部の面歪が除去され
た場合は上部のものも同時に除去されていた。
第４図は本発明を実施するための金型の断面を第１図の
Ｘ−Ｘに相当する方向で見たものである。
Ｘ−Ｘに相当する方向で見たものである。
この成形は全体的にはダイス１とポンチ２で成形される
。面歪の発生する取手部はダイス１に設けられたエンボ
スポンチ３とポンチ２のキャビティ４で成形される。本
実施例においては、エンボスポンチ３をダイス１と一体
とせず、例えば石綿の如き断熱材７を介して嵌合し、且
つエンボスポンチ３内にニクロム発熱体５をうめこんで
いる。ニクロム発熱体５ば導線６により通電加熱する。
。面歪の発生する取手部はダイス１に設けられたエンボ
スポンチ３とポンチ２のキャビティ４で成形される。本
実施例においては、エンボスポンチ３をダイス１と一体
とせず、例えば石綿の如き断熱材７を介して嵌合し、且
つエンボスポンチ３内にニクロム発熱体５をうめこんで
いる。ニクロム発熱体５ば導線６により通電加熱する。
第１図の形状に第４図の金型を用いて第１表に示したＪ
ＩＳ Ｓ号試験片による引張り試験結果を示す■〜■の
鋼板（いずれも板厚は０．７ｍｍ）をプレス成形して面
歪を測定した。
ＩＳ Ｓ号試験片による引張り試験結果を示す■〜■の
鋼板（いずれも板厚は０．７ｍｍ）をプレス成形して面
歪を測定した。
プレス成形は３００ｔｏｎ −２００ｔＯｎの複動メカ
ニカルプレスで行、った。このプレス成形を加熱温度を
種々に変えて行った結果を第５図に示す。第５図で明ら
かなように材料Ｉでは温度差２０℃で面歪は完全に除去
されている。また、面歪の最もはげしい材料■の場合で
も温度差４５℃で面歪は除去された。
ニカルプレスで行、った。このプレス成形を加熱温度を
種々に変えて行った結果を第５図に示す。第５図で明ら
かなように材料Ｉでは温度差２０℃で面歪は完全に除去
されている。また、面歪の最もはげしい材料■の場合で
も温度差４５℃で面歪は除去された。
温度差がさらに高い場合では面歪は全く発生していない
。温度差が大きくなれば、縮みも大となり、ひげの発生
など形状に悪影響を及ぼずことが想像されるが、本実施
例の場合は、そのようなことばなかった。この理由は明
らかではないが、余分な収縮は他の成形部分に吸収され
、悪影響をおよぼさなかったと考えられる。本実施例の
場合は、温度差４５℃〜１３０℃のかなり広い範囲で成
形が可能となっている。発熱体としてニクロム線を用い
ているが、エレマ発熱体、その他の電気的発熱体または
加熱流体等を用いても同様の効果が得られる。
。温度差が大きくなれば、縮みも大となり、ひげの発生
など形状に悪影響を及ぼずことが想像されるが、本実施
例の場合は、そのようなことばなかった。この理由は明
らかではないが、余分な収縮は他の成形部分に吸収され
、悪影響をおよぼさなかったと考えられる。本実施例の
場合は、温度差４５℃〜１３０℃のかなり広い範囲で成
形が可能となっている。発熱体としてニクロム線を用い
ているが、エレマ発熱体、その他の電気的発熱体または
加熱流体等を用いても同様の効果が得られる。
第６図（イ）は本発明の他の態様に従う金型の断面を示
し、第６図（ロ）は第６図（イ〉の金型内に設りた冷却
媒介の通路網の平面図を示している。この実施例の金型
ではエンボスポンチ３の周辺の金型内部に通路網８を設
け、この通路網８の一端Ｙより品温の水又は空気等の冷
却媒体を流通し、他端Ｚよりそれを回収して、エンボス
ポンチ３の周囲を冷却するように構成している。
し、第６図（ロ）は第６図（イ〉の金型内に設りた冷却
媒介の通路網の平面図を示している。この実施例の金型
ではエンボスポンチ３の周辺の金型内部に通路網８を設
け、この通路網８の一端Ｙより品温の水又は空気等の冷
却媒体を流通し、他端Ｚよりそれを回収して、エンボス
ポンチ３の周囲を冷却するように構成している。
第７図は本発明の更に別の態様を示したものである。す
なわち、加熱部分と対向するポンチ２のキャビティ４の
周辺をとりまくよう直径３φの孔９．１０、を設け、こ
の孔９．１０より４ ｋｇ ／ ｃ＋Ｊに加圧された空
気を材料が金型内にないときに噴出させるようになって
いる。なお孔９．１０は若干エンボスポンチから離れる
向きに向けられている。
なわち、加熱部分と対向するポンチ２のキャビティ４の
周辺をとりまくよう直径３φの孔９．１０、を設け、こ
の孔９．１０より４ ｋｇ ／ ｃ＋Ｊに加圧された空
気を材料が金型内にないときに噴出させるようになって
いる。なお孔９．１０は若干エンボスポンチから離れる
向きに向けられている。
第６図、第７図に示した金型を用いて先に示したのと同
様の実験を行なったところ、第６図、第７図の場合での
差はほとんどなく、いずれの場合にも第５図の場合と比
べてエンボスポンチ３と金型の他の部分との温度差が３
〜５℃低くても面歪の除去が完全に行なわれていた。す
なわち、局部加熱がより効率よく行なわれたためである
と思われる。
様の実験を行なったところ、第６図、第７図の場合での
差はほとんどなく、いずれの場合にも第５図の場合と比
べてエンボスポンチ３と金型の他の部分との温度差が３
〜５℃低くても面歪の除去が完全に行なわれていた。す
なわち、局部加熱がより効率よく行なわれたためである
と思われる。
以上の実施例では、すべて対向する金型の片方のみに加
熱手段を設けた場合について示したが、本発明の要旨で
ある局部的加熱の行なえる金型であれば、実施例とは逆
の金型または対向する金型の両側に加熱板を用いても同
様の効果が得られる。
熱手段を設けた場合について示したが、本発明の要旨で
ある局部的加熱の行なえる金型であれば、実施例とは逆
の金型または対向する金型の両側に加熱板を用いても同
様の効果が得られる。
以上の実施例は鋼板の場合について示したが、本発明の
金型は熱膨張する他の金属材料、例えば、ステンレス、
アルミ、銅等にも利用可能である。
金型は熱膨張する他の金属材料、例えば、ステンレス、
アルミ、銅等にも利用可能である。
第１図は本発明の金型を用いるプレス成形によって製造
可能なプレス成形体の１例である自動車ドアアウタパネ
ルの斜視図である。 第２図は第１図のＸ−Ｘの方向の断面図である。 第３図は第１図のアウタパネルの取手下部の位置Ｍ−Ｍ
の形状を示す。 第４図は本発明の１実施例の金型の断面図である。 第５図は本発明の金型を用いて加熱温度を変えてプレス
成形したときの温度差と面歪の関係を示すグラフである
。 第６図（イ）は本発明の更に別の実施例に従う金型の断
面図であり、第６図（ロ）は上記金型の冷却水導管の配
置を示す。 第７図は本発明の更に好ましい実施例に従う金型の断面
図である。 （主な参照番号） １：ダイス、 ２：ポンチ、 ３：エンボスポンチ、 ４：：［ンボスボンチ用のキャビティ、５：発熱体、 ７：断熱材、 ８：冷却流体用導管網、 ９１．１０ ：冷却空気排出用の孔、 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 新居 正彦 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 エンホ゛ス本°ノ＋Ｙｊと力σＭＦｉｔのシ＆／ｊｃ７
％ （’Ｑ ）第６１ 第６図 第７
可能なプレス成形体の１例である自動車ドアアウタパネ
ルの斜視図である。 第２図は第１図のＸ−Ｘの方向の断面図である。 第３図は第１図のアウタパネルの取手下部の位置Ｍ−Ｍ
の形状を示す。 第４図は本発明の１実施例の金型の断面図である。 第５図は本発明の金型を用いて加熱温度を変えてプレス
成形したときの温度差と面歪の関係を示すグラフである
。 第６図（イ）は本発明の更に別の実施例に従う金型の断
面図であり、第６図（ロ）は上記金型の冷却水導管の配
置を示す。 第７図は本発明の更に好ましい実施例に従う金型の断面
図である。 （主な参照番号） １：ダイス、 ２：ポンチ、 ３：エンボスポンチ、 ４：：［ンボスボンチ用のキャビティ、５：発熱体、 ７：断熱材、 ８：冷却流体用導管網、 ９１．１０ ：冷却空気排出用の孔、 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 新居 正彦 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 エンホ゛ス本°ノ＋Ｙｊと力σＭＦｉｔのシ＆／ｊｃ７
％ （’Ｑ ）第６１ 第６図 第７
Claims (4)
- （１）大部分が平面状であり、局部的に張出し、絞り、
曲げ乃至はそれらの複合した加工を含む・成形加工を金
属板に施すプレス成形用金型Ｇこおし）で、上記局部的
に成形される部分に対応する金型部分の金型内部に加熱
手段を設けて、成形加工の際に上記局部的に成形される
部分を局部的Ｇこ加熱するように構成したことを特徴と
するプレス成形用金型。 - （２）上記加熱手段は電気的加熱手段であることを特徴
とする特許請求の範囲第１項に記載のプレス成形用金型
型。 - （３）上記加熱手段は、上記局部的に成形される会１り
分に対応する金型の内部に加熱流体を導通する手段から
なることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載のプ
レス成形用金型。 - （４）大部分が平面状であり、局部的に張出し、絞り、
曲げ乃至はそれらの複合した加工を含む成形加工を金属
板に施すプレス成形用金型において、上記局部的に成形
される部分に対応する金型部分に凹所を穿ち、該凹所に
加熱手段を内蔵した加熱部材を嵌合してなることを特徴
とするプレス成形用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58104800A JPS59229242A (ja) | 1983-06-11 | 1983-06-11 | プレス成形用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58104800A JPS59229242A (ja) | 1983-06-11 | 1983-06-11 | プレス成形用金型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59229242A true JPS59229242A (ja) | 1984-12-22 |
Family
ID=14390510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58104800A Pending JPS59229242A (ja) | 1983-06-11 | 1983-06-11 | プレス成形用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59229242A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005021178A1 (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-10 | Katsuaki Nakamura | 液圧成形装置及び液圧成形方法 |
| EP1715066A1 (de) | 2005-04-19 | 2006-10-25 | Benteler Automobiltechnik GmbH | Vorrichtung zum Umformen und Presshärten von Metallblechen, mit integrierten Heizelementen |
| JP2009220148A (ja) * | 2008-03-17 | 2009-10-01 | Jfe Steel Corp | 金属板のプレス成形方法およびプレス成形装置 |
| DE102009018798A1 (de) | 2009-04-24 | 2009-10-29 | Daimler Ag | Vorrichtung zum Warmumformen eines Werkstückes, insbesondere von Metallblech |
| JP2010227978A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金板の成形方法 |
-
1983
- 1983-06-11 JP JP58104800A patent/JPS59229242A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005021178A1 (ja) * | 2003-08-28 | 2005-03-10 | Katsuaki Nakamura | 液圧成形装置及び液圧成形方法 |
| EP1715066A1 (de) | 2005-04-19 | 2006-10-25 | Benteler Automobiltechnik GmbH | Vorrichtung zum Umformen und Presshärten von Metallblechen, mit integrierten Heizelementen |
| DE102005018240B4 (de) * | 2005-04-19 | 2010-11-18 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Vorrichtung zum Umformen von Metallblechen |
| JP2009220148A (ja) * | 2008-03-17 | 2009-10-01 | Jfe Steel Corp | 金属板のプレス成形方法およびプレス成形装置 |
| JP2010227978A (ja) * | 2009-03-27 | 2010-10-14 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金板の成形方法 |
| DE102009018798A1 (de) | 2009-04-24 | 2009-10-29 | Daimler Ag | Vorrichtung zum Warmumformen eines Werkstückes, insbesondere von Metallblech |
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