JPS59153840A - 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法Info
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- JPS59153840A JPS59153840A JP2779683A JP2779683A JPS59153840A JP S59153840 A JPS59153840 A JP S59153840A JP 2779683 A JP2779683 A JP 2779683A JP 2779683 A JP2779683 A JP 2779683A JP S59153840 A JPS59153840 A JP S59153840A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は電縫溶接部が母材部と同程度に低温靭性のすぐ
れた高張力電縫鋼管の製造方法に関するものである。
れた高張力電縫鋼管の製造方法に関するものである。
従来の製造方法では母材部はコントロールトローリング
、制御冷却により微細なフェライトができ、低温靭性の
すぐれたものが得られるが、電縫溶接部は圧延組織が消
失し、粗大な鋳造組織が形成され、また溶接から急冷さ
れることによりクリーンフェライトが出来ないため低温
靭性が悪くなると℃・う欠点を有していた。
、制御冷却により微細なフェライトができ、低温靭性の
すぐれたものが得られるが、電縫溶接部は圧延組織が消
失し、粗大な鋳造組織が形成され、また溶接から急冷さ
れることによりクリーンフェライトが出来ないため低温
靭性が悪くなると℃・う欠点を有していた。
本発明は上記の欠点を有利に解消するものであり、その
要旨とするところはＣ：０．０１〜０．０８％、Ｍｎ
＝ １．５％、Ｓｉ ４０．５ ％、Ｐ≦０．０３％、
５４０００８％、Ｔｉ ｌ、 ０．０４％、Ｎｂ：Ｏ，
ＯＯ１〜０．０５０％、Ｖ：０．００１〜０．０５０％
、Ｎ４００１０％、脱酸度を調整することにより残存す
る５ｏ４Ａｌ残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる素材
鋼板を用し・電縫溶接し７、その後電縫溶接部のみを８
８０℃〜１１５０℃で５秒以上加熱し、７５０℃〜９５
０℃の温度から３０℃／ｓｅｃ 〜１５０℃／ｓｅｃで
急冷し、さらに７９０℃〜１０５０℃で５秒〜３０秒加
熱したのち７５０℃〜９５０℃の温度から３０℃／ＳＣ
Ｃ〜１５０℃／ｓｅｃで急冷して電縫溶接部を超微細ア
シキュラーフェライト組織にすることを特徴としている
。
要旨とするところはＣ：０．０１〜０．０８％、Ｍｎ
＝ １．５％、Ｓｉ ４０．５ ％、Ｐ≦０．０３％、
５４０００８％、Ｔｉ ｌ、 ０．０４％、Ｎｂ：Ｏ，
ＯＯ１〜０．０５０％、Ｖ：０．００１〜０．０５０％
、Ｎ４００１０％、脱酸度を調整することにより残存す
る５ｏ４Ａｌ残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる素材
鋼板を用し・電縫溶接し７、その後電縫溶接部のみを８
８０℃〜１１５０℃で５秒以上加熱し、７５０℃〜９５
０℃の温度から３０℃／ｓｅｃ 〜１５０℃／ｓｅｃで
急冷し、さらに７９０℃〜１０５０℃で５秒〜３０秒加
熱したのち７５０℃〜９５０℃の温度から３０℃／ＳＣ
Ｃ〜１５０℃／ｓｅｃで急冷して電縫溶接部を超微細ア
シキュラーフェライト組織にすることを特徴としている
。
本発明は上記特徴に加えて電縫溶接部を４００℃〜７０
０℃で１分以内加熱してストレスリリーフ処理を行うこ
とも特徴としている。
０℃で１分以内加熱してストレスリリーフ処理を行うこ
とも特徴としている。
即ち本発明は素材の成分、電縫溶接した後の電縫溶接部
の加熱条件とその後の冷却条件を制限、し、更にその後
の加熱、冷却条件を設定することにより、またストレス
リリーフ処理を行うことにより電縫溶接部が母材部と同
程度に低温靭性のすぐれた電縫鋼管を製造することを可
能としたもので極めて有利なものである。
の加熱条件とその後の冷却条件を制限、し、更にその後
の加熱、冷却条件を設定することにより、またストレス
リリーフ処理を行うことにより電縫溶接部が母材部と同
程度に低温靭性のすぐれた電縫鋼管を製造することを可
能としたもので極めて有利なものである。
次に本発明について詳細に説明する。
先ず素材の成分について述べるとＣについては結晶粒微
細化による靭性向上のため、０．０１〜００８％とし、
強度の点については他の元素にて補なう。
細化による靭性向上のため、０．０１〜００８％とし、
強度の点については他の元素にて補なう。
Ｍｎは１．５％より多量の場合、溶接性の点から悪影響
を及ぼすため１．５％以下が望ましくなる。
を及ぼすため１．５％以下が望ましくなる。
Ｓｔは強度を保たせる上で必要であるが０．５％より多
量の場合、電縫溶接部でのペネトレーターの発生が容易
となるため、０．５％以下とする。
量の場合、電縫溶接部でのペネトレーターの発生が容易
となるため、０．５％以下とする。
Ｐは偏析により悪影響を及ぼすのでＰは００３％以下と
する。
する。
ＳについてもＭｎＳの長く伸ばされた介在物により靭性
劣化するため低い方が望ましくｏ、ｏｏｓ％以下とする
。
劣化するため低い方が望ましくｏ、ｏｏｓ％以下とする
。
ＴｉとＮは微細なＴｉ−Ｎとして析出し、この微細なＴ
ｉ−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる
点からＴｉは０．０４％以下、ＮはＱ、０１０％以下含
有する。
ｉ−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる
点からＴｉは０．０４％以下、ＮはＱ、０１０％以下含
有する。
Ｎｂ 、 ’Ｖにおいては強度確保上必要でＮｂは０．
００１〜０．０５０％の範囲とし、■は０．００１〜０
．０５０％の範囲とする。
００１〜０．０５０％の範囲とし、■は０．００１〜０
．０５０％の範囲とする。
なお素材はＡＡ’で脱酸し、その際残存する通常の量の
Ａ７を含有する。
Ａ７を含有する。
次に電縫溶接後の加熱、冷却条件について述べる。本発
明は電縫溶接後８８０℃〜１１５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものである。これは電縫溶接において生成され
た鋳造組織を破壊するものであり、８８０℃未満では完
全に鋳造組織を破壊するまでには至らず、」１５０℃超
では結晶粒の粗大化が起り好ましくない。
明は電縫溶接後８８０℃〜１１５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものである。これは電縫溶接において生成され
た鋳造組織を破壊するものであり、８８０℃未満では完
全に鋳造組織を破壊するまでには至らず、」１５０℃超
では結晶粒の粗大化が起り好ましくない。
又加熱時間が５秒未満では溶接部を完全に組織改善する
ことができず好ましくない。
ことができず好ましくない。
冷却条件についても冷却開始温度を７５０℃〜９５０℃
とするもので、その冷却速度も３０℃／ｓｅｃ〜１５０
℃／ｓｅｃとするものであり、その限定理由はＡｒ３変
態点を通過する際の冷却速度が３０℃／ｓｅｃ以、上で
ないと整粒均一化が行われず、またその上限も１５０℃
／ｓｅｃが好ましい。
とするもので、その冷却速度も３０℃／ｓｅｃ〜１５０
℃／ｓｅｃとするものであり、その限定理由はＡｒ３変
態点を通過する際の冷却速度が３０℃／ｓｅｃ以、上で
ないと整粒均一化が行われず、またその上限も１５０℃
／ｓｅｃが好ましい。
又温度についてもＡｒ３変態点近傍の７５０℃以下にな
ると結晶粒の整粒、均一化が行われず、逆に９５０℃超
から水冷を開始すると低温で開始するのと同様に組織の
改善効果が認められない。
ると結晶粒の整粒、均一化が行われず、逆に９５０℃超
から水冷を開始すると低温で開始するのと同様に組織の
改善効果が認められない。
上記条件で電縫溶接部のいわゆる鋳造組織を整粒均一化
し、その後に７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒〜３０
秒以内で加熱する。７９０℃未満ではその後の冷却にお
いて超微細なアシキュラーフェライトを得ることはでき
ず、逆に１０５０℃より ′高温であっても同様である
。また、加熱時間が５秒未満あるいは３０秒を越えても
超微細なアシキュラーフェライトは得られず、好ましく
ない。
し、その後に７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒〜３０
秒以内で加熱する。７９０℃未満ではその後の冷却にお
いて超微細なアシキュラーフェライトを得ることはでき
ず、逆に１０５０℃より ′高温であっても同様である
。また、加熱時間が５秒未満あるいは３０秒を越えても
超微細なアシキュラーフェライトは得られず、好ましく
ない。
更にその後の冷却条件につ（・ては初めの冷却条件と同
様に冷却開始温度を７５０℃〜９５０℃とするもので、
その冷却速度も３０℃／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃとす
る。その限定理由はＡｒ３変態点を通過する際の冷却速
度が３０℃／ｓｅｃ以上でないとアシキュラーフェライ
トは析出せず、その上限も１５０℃／ｓｅｃが好ましい
。また、加熱温度もＡｒ３変態点近傍の７５０℃以下に
なると結晶粒が微細均一にならず、９５０℃超から水冷
を開始する場合においても組織は微細均一にならない。
様に冷却開始温度を７５０℃〜９５０℃とするもので、
その冷却速度も３０℃／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃとす
る。その限定理由はＡｒ３変態点を通過する際の冷却速
度が３０℃／ｓｅｃ以上でないとアシキュラーフェライ
トは析出せず、その上限も１５０℃／ｓｅｃが好ましい
。また、加熱温度もＡｒ３変態点近傍の７５０℃以下に
なると結晶粒が微細均一にならず、９５０℃超から水冷
を開始する場合においても組織は微細均一にならない。
また、本発明では上記条件によって電縫溶接部を超微細
なアシキュラーフェライト組織にしたのち、４００℃〜
７００℃の範囲で１分以内の短時間ストレスリリーフ処
理を行う。加熱温度が４００℃未満ではストレスリリー
フの効果が認められず、７００℃超となると結晶粒の粗
大化により靭性の低下が起るので好ましくない。加熱時
間も１分間を越えると結晶粒の粗大化により靭性が低下
する。
なアシキュラーフェライト組織にしたのち、４００℃〜
７００℃の範囲で１分以内の短時間ストレスリリーフ処
理を行う。加熱温度が４００℃未満ではストレスリリー
フの効果が認められず、７００℃超となると結晶粒の粗
大化により靭性の低下が起るので好ましくない。加熱時
間も１分間を越えると結晶粒の粗大化により靭性が低下
する。
このような加熱、冷却条件について、本発明者等は種々
の実験を行った。第１図は電縫溶接後、９７０℃で５秒
以上加熱したのち冷却速度５０℃／ｓｅｃで冷却し、そ
の後再度７００℃〜１１００℃の範囲において、１０秒
加熱し、冷却速度を５℃／ｓｅｃと５０℃／ｓｅｃと変
えて低温靭性について調べた結果を示している。
の実験を行った。第１図は電縫溶接後、９７０℃で５秒
以上加熱したのち冷却速度５０℃／ｓｅｃで冷却し、そ
の後再度７００℃〜１１００℃の範囲において、１０秒
加熱し、冷却速度を５℃／ｓｅｃと５０℃／ｓｅｃと変
えて低温靭性について調べた結果を示している。
その結果によれば冷却速度が５０℃／ｓｅｃのものは５
℃／ｓｅｃに比べ遷移温度（ｖＴｒｓ）は低くなり低温
靭性は向上することが明らかとなった。
℃／ｓｅｃに比べ遷移温度（ｖＴｒｓ）は低くなり低温
靭性は向上することが明らかとなった。
第２図は上記加熱、冷却後に６５０℃で３０秒間加熱し
てストレス１ハリーフ処理を行った結果を示している。
てストレス１ハリーフ処理を行った結果を示している。
第“３図は電縫溶接後に１０５０℃で５秒以上加熱した
のち冷却速度５０℃／ｓｅｃで冷却し、その後再度１０
３０℃の温度で１０秒間加熱し冷却開始温度７５０℃〜
９５０℃の範囲において冷却速度の変化による遷移温度
（ｖＴｒＳ ）の値をＣの含有量を変えて示したもので
、ｃ：ｏ、ｏｓ％の含有量においては３０℃／ｓｅｃ〜
１５０℃／ｓｅｃの範囲において、低温靭性が良くなっ
ており、Ｃ：０．１２％の含有量においてはあまり良好
な結果は得られない。
のち冷却速度５０℃／ｓｅｃで冷却し、その後再度１０
３０℃の温度で１０秒間加熱し冷却開始温度７５０℃〜
９５０℃の範囲において冷却速度の変化による遷移温度
（ｖＴｒＳ ）の値をＣの含有量を変えて示したもので
、ｃ：ｏ、ｏｓ％の含有量においては３０℃／ｓｅｃ〜
１５０℃／ｓｅｃの範囲において、低温靭性が良くなっ
ており、Ｃ：０．１２％の含有量においてはあまり良好
な結果は得られない。
第４図はｃ：ｏ、ｏｓ％の成分系における電縫溶接後、
熱処理を行ったものの光学顕微鏡写真（４００倍）であ
り、電縫溶接後、９７０℃で５秒加熱後、５℃／ｓｅｃ
空冷した時の（ａｌ溶接部、電縫溶接後１０３０℃で１
０秒加熱し、８５０℃から５０℃／ｓｅｃの冷却速度で
冷却し、その後９７０℃で５秒加熱したのち８３０℃か
ら６０℃／ｓｅｃの冷却速度で水冷したときの（ｂｌ溶
接部、および（Ｃ）母材部をそれぞれ示す。
熱処理を行ったものの光学顕微鏡写真（４００倍）であ
り、電縫溶接後、９７０℃で５秒加熱後、５℃／ｓｅｃ
空冷した時の（ａｌ溶接部、電縫溶接後１０３０℃で１
０秒加熱し、８５０℃から５０℃／ｓｅｃの冷却速度で
冷却し、その後９７０℃で５秒加熱したのち８３０℃か
ら６０℃／ｓｅｃの冷却速度で水冷したときの（ｂｌ溶
接部、および（Ｃ）母材部をそれぞれ示す。
なお（ａｌはｖＴｒＳ−２０℃、フェライト粒度Ｎｏ、
＝１０．９、（ｂｌはｖＴｒｓ＝ ８０℃、フェラ
イト粒度Ｎｏ、＝１２６、（Ｃ１はｖＴｒＳ＝ ４０
℃、フェライト粒度Ｎ００＝１２．８である。
＝１０．９、（ｂｌはｖＴｒｓ＝ ８０℃、フェラ
イト粒度Ｎｏ、＝１２６、（Ｃ１はｖＴｒＳ＝ ４０
℃、フェライト粒度Ｎ００＝１２．８である。
即ち第４図から明らかなように電縫溶接後の加熱、冷却
条件を制御する本発明によればポストノルマ（５℃／ｓ
ｅｃ空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェラ
イト組織になり、母材部差のフェライト粒度となり、低
温靭性が良好となる。
条件を制御する本発明によればポストノルマ（５℃／ｓ
ｅｃ空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェラ
イト組織になり、母材部差のフェライト粒度となり、低
温靭性が良好となる。
以上のように本発明は電縫溶接後の加熱冷却条件を８８
０℃〜１１５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０℃／ｓｅａ〜１５０’Ｃ／ｓ
ｅｃの冷却速度で急冷し、その後再度７９０℃〜１０５
０℃で５秒〜３０秒加熱し、冷却開始温度を７５０℃〜
９５０℃の温度から３０℃／ｓｅｃ〜１５０ ℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で水冷する。また、その後に４００℃〜７
００℃で１分以内の短時間のストレス＋７ リーフ処理
することにより溶接部でも低温靭性の良好な電縫鋼管が
得られるものでその効果は極めて大である。
０℃〜１１５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０℃／ｓｅａ〜１５０’Ｃ／ｓ
ｅｃの冷却速度で急冷し、その後再度７９０℃〜１０５
０℃で５秒〜３０秒加熱し、冷却開始温度を７５０℃〜
９５０℃の温度から３０℃／ｓｅｃ〜１５０ ℃／ｓｅ
ｃの冷却速度で水冷する。また、その後に４００℃〜７
００℃で１分以内の短時間のストレス＋７ リーフ処理
することにより溶接部でも低温靭性の良好な電縫鋼管が
得られるものでその効果は極めて大である。
第５図は本発明を実、施する設備の概略を示すものであ
る。図中、符号１は電縫溶接部、２は溶接ロール、３は
初回加熱のための３台のポストノルマライザー、４は水
冷ゾーン、５は再度加熱するための３台のポストノルマ
ライザー、および６は水冷ゾーンである。上記装置にお
（・て、加熱、冷却条件を所要の値に設定し、電縫鋼管
Ｐを矢印方向に進めながら繰返し加熱、冷却する。
る。図中、符号１は電縫溶接部、２は溶接ロール、３は
初回加熱のための３台のポストノルマライザー、４は水
冷ゾーン、５は再度加熱するための３台のポストノルマ
ライザー、および６は水冷ゾーンである。上記装置にお
（・て、加熱、冷却条件を所要の値に設定し、電縫鋼管
Ｐを矢印方向に進めながら繰返し加熱、冷却する。
次に本発明の実施例を第１表に示す。
第１表から明らかなよう１（本発明によれば従来の電縫
鋼管に比べて少くとも２０℃遷移温度を下げることがで
きる。
鋼管に比べて少くとも２０℃遷移温度を下げることがで
きる。
第１図および第２図は電縫溶接後の加熱温度と遷移温度
との関係を示す図で、第１図は冷却速度の影響、第２図
はストレス＋７ リーフの効果をそれぞれ示している。 第３図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図で、Ｃ量
の影響を示している。第４図ｆａｔ ＝ （ｂｌ 、
（Ｃ１はｃ：、ｏ、ｏｓ％の成分系における電縫溶接後
の顕微鏡写真（４００倍）、および第５図は本発明によ
り電縫鋼管を製造する設備の概略図である。 ■・・電縫溶接部、 ２・・・溶接ロール、 ３，
５・・・ポストノルマライザー、 ４，６・・・水冷
ゾーン特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 手糸売ネ南１Ｅ書 （自発） 昭和５８年９月６日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５８年特肋願第２７７９６号 ２、発明の名称 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法３、補正
をする者 事件との関係 出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （
６６５）新日本製鐵株式会社４、代 理 人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ８、補正の内容 明細書第５頁１３行と１４行の間に以下の文を挿入する
。 「Ｂについては必須元素ではないが、０．０００２〜０
．００２５％の範囲で添加するとより靭性が向上し好ま
しいものである。」
との関係を示す図で、第１図は冷却速度の影響、第２図
はストレス＋７ リーフの効果をそれぞれ示している。 第３図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図で、Ｃ量
の影響を示している。第４図ｆａｔ ＝ （ｂｌ 、
（Ｃ１はｃ：、ｏ、ｏｓ％の成分系における電縫溶接後
の顕微鏡写真（４００倍）、および第５図は本発明によ
り電縫鋼管を製造する設備の概略図である。 ■・・電縫溶接部、 ２・・・溶接ロール、 ３，
５・・・ポストノルマライザー、 ４，６・・・水冷
ゾーン特許出願人代理人 弁理士 矢 葺 知 之 （ほか１名） 手糸売ネ南１Ｅ書 （自発） 昭和５８年９月６日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５８年特肋願第２７７９６号 ２、発明の名称 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法３、補正
をする者 事件との関係 出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （
６６５）新日本製鐵株式会社４、代 理 人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ８、補正の内容 明細書第５頁１３行と１４行の間に以下の文を挿入する
。 「Ｂについては必須元素ではないが、０．０００２〜０
．００２５％の範囲で添加するとより靭性が向上し好ま
しいものである。」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｔ Ｃ： ０．０１〜０．０８％、Ｍｎ ＝ １．５
％、Ｓｉ ≦Ｑ、 ５％、２４００３％、Ｎ４ｏ、ｏｏ
ｓ％、Ｔ１≦０，０４％、Ｎｂ：０．００１〜０．０５
０％、ｖ：ｏ、ｏｏｉ〜００５０％、Ｎ≦０．０１０％
、脱酸度を調整することにより残在するｓｏ４ Ａ７、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる素材鋼板を用い電
縫溶接し、その後電縫溶接部を８８０℃〜１１５０℃で
５秒以上加熱し、７５０℃〜９５０℃の温度から３０℃
／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃで・急冷し、さらに７９０
℃〜１０５０℃で５秒〜３０秒加熱したのち７５０℃〜
９５０℃の温度から３０℃／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃ
で急冷して電縫溶接部を超微細アシキュラーフェライト
組織にすることを特徴とする低温靭性のすぐれた高張力
電縫鋼管の製造方法。 ２、 Ｃ：０．０１〜０．０８％、Ｍｎ ４１．５％
、５１４０．５％、ｐ４ｏ、ｏ３％、ｓ＝ｏ、ｏｏｓ％
、Ｔｌ４ｏ、ｏ４％、Ｎｂ：０．００１〜０．０５０％
、 Ｖ：０．００１〜００５０％、Ｎ４ｏ、ｏ１ｏ％、
脱酸度を調整することにより残在するｓｏ４ ＡＡ！、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる素材鋼板を用い電
縫溶接し、その後電縫溶接部を８８０℃〜１１５０℃で
５秒以上加熱し、７５０℃〜９５０℃の温度から３０℃
／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃで急冷し、さらに７９０℃
〜１０５０℃で５秒〜３０秒加熱したのち７５０℃〜９
５０℃の温度から３０℃／ｓｅｃ〜１５０℃／ｓｅｃで
急冷して電縫溶接部を超微細アシキュラーフェライト組
織にしたのち、４００℃〜７００℃で１分以内加熱シテ
ストレスリリーフ処理することを特徴とする低温靭性の
すぐれた高張力電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2779683A JPS59153840A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2779683A JPS59153840A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59153840A true JPS59153840A (ja) | 1984-09-01 |
Family
ID=12230933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2779683A Pending JPS59153840A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59153840A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61117223A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 |
| JPS61238940A (ja) * | 1985-04-12 | 1986-10-24 | Nippon Steel Corp | 溶接部靭性の優れた低温強靭鋼 |
| FR2582674A1 (fr) * | 1985-05-28 | 1986-12-05 | Nippon Steel Corp | Procede de production de tube a haute resistance mecanique pour puits de petrole soude electriquement |
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1983
- 1983-02-23 JP JP2779683A patent/JPS59153840A/ja active Pending
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