JPS61117223A - 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 - Google Patents
高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法Info
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- JPS61117223A JPS61117223A JP23829984A JP23829984A JPS61117223A JP S61117223 A JPS61117223 A JP S61117223A JP 23829984 A JP23829984 A JP 23829984A JP 23829984 A JP23829984 A JP 23829984A JP S61117223 A JPS61117223 A JP S61117223A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明は高靭性溶接金属による曲り管の製造方法に係り
、制御圧延鋼板を用いＳＡＷシーム溶接した直管を高周
波誘導加熱して曲り管を製造するに当り、曲り部が焼入
ままで直管部が溶接ままとなる熱処理により溶接金属に
高強度と共に高靭性を確保し、簡易且つ低コストに目的
の曲り管を得ようとするものである。
、制御圧延鋼板を用いＳＡＷシーム溶接した直管を高周
波誘導加熱して曲り管を製造するに当り、曲り部が焼入
ままで直管部が溶接ままとなる熱処理により溶接金属に
高強度と共に高靭性を確保し、簡易且つ低コストに目的
の曲り管を得ようとするものである。
産業上の利用分野
高靭性溶接金属をもった曲り管の製造技術。
従来の技術
産業用原燃料として採掘した地下資源の原油や天然ガス
或いはそれらを精製して得られた液体若しくは気体ない
しスラリー、その低源燃料以外の産業用液体、気体、ス
ラリー等を大量輸送する手段としてパイプラインが用い
られることは周知の通りである。このパイプラインは輸
送効率の向上を図るために圧送圧力を上昇し、或いは寒
冷地に施設する対策として鋼管に対する品質要求は高張
力化の度合いが更に強まると共に低温衝撃時、性につい
ての要求も次第に厳しくなっている。ところでこのよう
なパイプライン等に使用する鋼管において曲り管などの
ソイティング類は、直管と同等以上の性能を有する鋼板
をプレス成形して得た半割材を対向させてシーム溶接し
所定形状とするか、直管を冷間或いは熱間加工して目的
の形状とし、更に焼入、熱戻熱処理を施すなどして製造
しているが、生産性の良好な点からは直管を高周波加熱
しながら第７図に示すように原管１５をガイドローラ１
６．１６でガイドしながら基端を枢着１７した回動アー
ム１８に挟持し、該回動アーム１８を実線位置から仮想
線位置に回動して曲げを進行させて曲り管ｔＳａとなし
急冷して曲り管を製造する方法がある。
或いはそれらを精製して得られた液体若しくは気体ない
しスラリー、その低源燃料以外の産業用液体、気体、ス
ラリー等を大量輸送する手段としてパイプラインが用い
られることは周知の通りである。このパイプラインは輸
送効率の向上を図るために圧送圧力を上昇し、或いは寒
冷地に施設する対策として鋼管に対する品質要求は高張
力化の度合いが更に強まると共に低温衝撃時、性につい
ての要求も次第に厳しくなっている。ところでこのよう
なパイプライン等に使用する鋼管において曲り管などの
ソイティング類は、直管と同等以上の性能を有する鋼板
をプレス成形して得た半割材を対向させてシーム溶接し
所定形状とするか、直管を冷間或いは熱間加工して目的
の形状とし、更に焼入、熱戻熱処理を施すなどして製造
しているが、生産性の良好な点からは直管を高周波加熱
しながら第７図に示すように原管１５をガイドローラ１
６．１６でガイドしながら基端を枢着１７した回動アー
ム１８に挟持し、該回動アーム１８を実線位置から仮想
線位置に回動して曲げを進行させて曲り管ｔＳａとなし
急冷して曲り管を製造する方法がある。
前記のように使用環境の厳しいラインパイプ用フィッテ
ィング材としての曲り管にはコントロールトローリング
鋼板を用い、５ＡＷ（サブマージドアーク溶接）シーム
溶接した直管を高周波誘導加熱して曲り管としている。
ィング材としての曲り管にはコントロールトローリング
鋼板を用い、５ＡＷ（サブマージドアーク溶接）シーム
溶接した直管を高周波誘導加熱して曲り管としている。
このものは第６図の如くで、曲り部１１は焼入れ焼戻し
くＱＴ）処理され、直管部１２は焼戻しのみとなるもの
で、曲り部１１は高周波誘導加熱して水冷しながら曲げ
加工した後、鋼管全体を炉内において加熱し焼戻しを実
施する。
くＱＴ）処理され、直管部１２は焼戻しのみとなるもの
で、曲り部１１は高周波誘導加熱して水冷しながら曲げ
加工した後、鋼管全体を炉内において加熱し焼戻しを実
施する。
発明が解決しようとする問題点
ところが上記したような従来法によるものでは鋼管全体
を炉内において加熱し焼戻しすることが工程的に煩雑で
あり、そのための費用がかかり過ぎ、コストアップの大
きな要因となっている。従ってこの焼戻し処理を省略す
ることが低コスト化の大きなメリットをもたらすことと
なるが、この場合には曲り部は焼入れままとなり、直管
部は溶接ままとなるので材質性能的には焼入れまま及び
溶接ままの状態で同時に満足されていることが必要であ
って、このような関係を満足する技術は得られておらず
、上記のような不利を避は得ないものとされている。
を炉内において加熱し焼戻しすることが工程的に煩雑で
あり、そのための費用がかかり過ぎ、コストアップの大
きな要因となっている。従ってこの焼戻し処理を省略す
ることが低コスト化の大きなメリットをもたらすことと
なるが、この場合には曲り部は焼入れままとなり、直管
部は溶接ままとなるので材質性能的には焼入れまま及び
溶接ままの状態で同時に満足されていることが必要であ
って、このような関係を満足する技術は得られておらず
、上記のような不利を避は得ないものとされている。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
１、 Ｃ： ０．０２〜０．１２ｗｔ％、 Ｓｉ：
０．６ ｗｔ％以下、Ｍｎ： １．２０〜１．６０ｗｔ
％、 Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．１５
１１ｔ％以下、 Ｎｂ： ０．０５ｗｔ％以下、Ａｌ
： ０．０２ｗｔ％以下、 Ｎ ： ０．０１０ ｗ
ｔ％以下、０： ０．０３５ ｗｔ％、以下 を含・有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
溶接金属を有する曲り管をＡｃ、点以上に加熱して焼入
れすることを特徴とする高靭性溶接金属による曲り管の
製造方法。
０．６ ｗｔ％以下、Ｍｎ： １．２０〜１．６０ｗｔ
％、 Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．１５
１１ｔ％以下、 Ｎｂ： ０．０５ｗｔ％以下、Ａｌ
： ０．０２ｗｔ％以下、 Ｎ ： ０．０１０ ｗ
ｔ％以下、０： ０．０３５ ｗｔ％、以下 を含・有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
溶接金属を有する曲り管をＡｃ、点以上に加熱して焼入
れすることを特徴とする高靭性溶接金属による曲り管の
製造方法。
２、 Ｃ： ０．０２〜０．１２ｗｔ％、 Ｓｉ：
０．６ ｗｔ％以下、Ｍｎ： １．２０〜１．６０ｗＬ
％、 Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．１５
ｗｔ％以下、 Ｎｂ： ０．０５ｗｔ％以下、八に０
．０２％４Ｌ％以下、 Ｎ ： ０．０１０ ｗｔ％
以下、Ｏ二０．０３５匈ｔ％以下 を含有すると共に、 Ｃｕ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｎｉ： ３．０ｗｔ
％以下、Ｍｏ： ０．７ ｗＬ％以下、 Ｖ ： ０
．０７ｗｔ％以下、Ｔｉ： ０．０６ｗｔ％以下、
Ｂ ： ０．００３０ｗｔ％以下の何れか１種又は２種
以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る溶接金属を有する曲り管をＡＣ，１点以上に加熱して
焼入れすることを特徴とする高靭性溶接金属による曲り
管の製造方法。
０．６ ｗｔ％以下、Ｍｎ： １．２０〜１．６０ｗＬ
％、 Ｐ ： ０．０２ｗｔ％以下、Ｓ ： ０．１５
ｗｔ％以下、 Ｎｂ： ０．０５ｗｔ％以下、八に０
．０２％４Ｌ％以下、 Ｎ ： ０．０１０ ｗｔ％
以下、Ｏ二０．０３５匈ｔ％以下 を含有すると共に、 Ｃｕ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｎｉ： ３．０ｗｔ
％以下、Ｍｏ： ０．７ ｗＬ％以下、 Ｖ ： ０
．０７ｗｔ％以下、Ｔｉ： ０．０６ｗｔ％以下、
Ｂ ： ０．００３０ｗｔ％以下の何れか１種又は２種
以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からな
る溶接金属を有する曲り管をＡＣ，１点以上に加熱して
焼入れすることを特徴とする高靭性溶接金属による曲り
管の製造方法。
作用
Ｓｉ：０．６％以下、Ｍｎ：１．２％以上、Ｐ：０．０
２％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｂ： ｏ、 ０５
％以下、へ１：０．０５％以下、Ｎ：０．１％以下、Ｏ
： ０．０３５％以下とすることによって溶接ままの靭
性を高め、又Ｃ：０．０２％以上、Ｍｎ：１．６％以下
、Ｏ：０．０３５％以上とすることにより焼入ままの靭
性を高くすることができる。
２％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｂ： ｏ、 ０５
％以下、へ１：０．０５％以下、Ｎ：０．１％以下、Ｏ
： ０．０３５％以下とすることによって溶接ままの靭
性を高め、又Ｃ：０．０２％以上、Ｍｎ：１．６％以下
、Ｏ：０．０３５％以上とすることにより焼入ままの靭
性を高くすることができる。
Ｃ： ０．１２％以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．
０１５％以下とすることによって凝固割れをなからしめ
る。
０１５％以下とすることによって凝固割れをなからしめ
る。
Ａｃ３点以上に加熱することによりオーステナイト化し
、その後に焼入することにより好ましい焼入効果が得ら
れ、冷却速度については６０℃／ｓｅｃ以下とすること
によって靭性低下が避けられる。
、その後に焼入することにより好ましい焼入効果が得ら
れ、冷却速度については６０℃／ｓｅｃ以下とすること
によって靭性低下が避けられる。
なお１１００℃以下で焼入れするならば靭性劣化を有効
に回避することができる。
に回避することができる。
実施例
上記したような本発明について更に説明すると、本発明
者等は上記したような実情に鑑み、焼入まま及び溶接ま
まにおける溶接部の高靭性能をともに満足するための各
種元素の影響を系統的に検討した結果、前記したような
ＳＡＷ溶接金属の化学成分として、ｗＬ％（以下車に％
という）で、Ｃ：０．０２〜０．１２％、５ｉｎ０．６
％以下、Ｍｎ： １．２０〜１．６０％、Ｐ：０．０２
％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｂ： ｏ、 ０５％
以下、＾１：０．００５〜０．０７％、Ｎ：０．０１０
％以下、Ｏ：０．０３５％以下を含有し、残部がＦｅお
よび不可避不純物からなるもの、および上記成分組成に
Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｍｏ： ０
．７％以下、Ｖ：０．０７％以下、Ｔｉ：０．０６％以
下、Ｂ：０．００３０％以下の何れか１種又は２種以上
を含有したものである鋼管をＡｃ３点以上、好ましくは
Ａｃ、点板上１１００℃以下の温度に加熱し、焼入れす
るもので、直管を熱間曲げ加工して曲り管とする場合に
は上記のように加熱焼入れしながら曲げ加工して目的の
曲り管を製造するもので、第１図に示すように焼入まま
の曲り部１と溶接ままの直管部２より成る曲り管が得ら
れる。
者等は上記したような実情に鑑み、焼入まま及び溶接ま
まにおける溶接部の高靭性能をともに満足するための各
種元素の影響を系統的に検討した結果、前記したような
ＳＡＷ溶接金属の化学成分として、ｗＬ％（以下車に％
という）で、Ｃ：０．０２〜０．１２％、５ｉｎ０．６
％以下、Ｍｎ： １．２０〜１．６０％、Ｐ：０．０２
％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎｂ： ｏ、 ０５％
以下、＾１：０．００５〜０．０７％、Ｎ：０．０１０
％以下、Ｏ：０．０３５％以下を含有し、残部がＦｅお
よび不可避不純物からなるもの、および上記成分組成に
Ｃｕ：０．５％以下、Ｎｉ：３．０％以下、Ｍｏ： ０
．７％以下、Ｖ：０．０７％以下、Ｔｉ：０．０６％以
下、Ｂ：０．００３０％以下の何れか１種又は２種以上
を含有したものである鋼管をＡｃ３点以上、好ましくは
Ａｃ、点板上１１００℃以下の温度に加熱し、焼入れす
るもので、直管を熱間曲げ加工して曲り管とする場合に
は上記のように加熱焼入れしながら曲げ加工して目的の
曲り管を製造するもので、第１図に示すように焼入まま
の曲り部１と溶接ままの直管部２より成る曲り管が得ら
れる。
上記したような本発明の溶接金属における化学成分限定
理由について説明すると以下の如くである。
理由について説明すると以下の如くである。
Ｃは、焼入ままの強度と靭性に最も大きい影害を及ぼす
元素であって、焼入ままの靭性を確保するためには低炭
素にすることが望ましいが、引張強度が低下して所定の
強度を満足することができな（なるので極低炭素とする
ことはできず、その下限を０．０２％とした。又高Ｃ側
では強度的には満足できても高靭性が得られず、しかも
０．１２％以上になると溶接金属の凝固割れ感受性が大
きくなることからこれを上限とした。
元素であって、焼入ままの靭性を確保するためには低炭
素にすることが望ましいが、引張強度が低下して所定の
強度を満足することができな（なるので極低炭素とする
ことはできず、その下限を０．０２％とした。又高Ｃ側
では強度的には満足できても高靭性が得られず、しかも
０．１２％以上になると溶接金属の凝固割れ感受性が大
きくなることからこれを上限とした。
Ｓｉは、０．６％以上となると、溶接ままで硬化して靭
性低下が大きく、しかも焼入ままでも所期の靭性が得ら
れないこととなるのでこの０．６％を上限とした。
性低下が大きく、しかも焼入ままでも所期の靭性が得ら
れないこととなるのでこの０．６％を上限とした。
Ｍｎは、第２図に示したような関係によるもので、この
第２図は０．０３ Ｇ −１，７Ｍｎ−Ｑ、０４〜ｂ−
０，０１５Ｔｉ−０，０００９Ｂおよび０．０３ Ｃ−
１，２Ｍｎ−０，３Ｃｕ−０，０７Ｖ−０，０１Ｔｉの
母材に関して、その溶接ままおよび焼入ままのＳＡＷ溶
接金属における強度と靭性におよぼすＭｎ含有量の影響
を示したものであり、強度はＭｎ含有量の上昇に従って
上昇するが、１．２％以下の領域では溶接ままの靭性低
下が大き（、又焼入ままの状態でも靭性低下が認められ
る。即ち高強度で、しかも溶接まま及び焼入ままの靭性
を同時に満足するためには１．２％以上にすることが必
要であり、特に１．４〜１．５％の領域で溶接ままと焼
入ままの靭性が重なる程、良好な靭性が得られている。
第２図は０．０３ Ｇ −１，７Ｍｎ−Ｑ、０４〜ｂ−
０，０１５Ｔｉ−０，０００９Ｂおよび０．０３ Ｃ−
１，２Ｍｎ−０，３Ｃｕ−０，０７Ｖ−０，０１Ｔｉの
母材に関して、その溶接ままおよび焼入ままのＳＡＷ溶
接金属における強度と靭性におよぼすＭｎ含有量の影響
を示したものであり、強度はＭｎ含有量の上昇に従って
上昇するが、１．２％以下の領域では溶接ままの靭性低
下が大き（、又焼入ままの状態でも靭性低下が認められ
る。即ち高強度で、しかも溶接まま及び焼入ままの靭性
を同時に満足するためには１．２％以上にすることが必
要であり、特に１．４〜１．５％の領域で溶接ままと焼
入ままの靭性が重なる程、良好な靭性が得られている。
しかしこのＭｎを過度に多くすると、溶接ままでは高靭
性が得られるものの焼入ままでは硬化しすぎ、高靭性が
得られないため１．６％を上限とすることが必要である
。
性が得られるものの焼入ままでは硬化しすぎ、高靭性が
得られないため１．６％を上限とすることが必要である
。
Ｐは、溶接金属の靭性および凝固割れに影響を及ぼす元
素であって、少い方が好ましく、溶接金属の靭性低下を
防止し、凝固割れをなからしめるには０．０２％以下と
すべきである。
素であって、少い方が好ましく、溶接金属の靭性低下を
防止し、凝固割れをなからしめるには０．０２％以下と
すべきである。
Ｓも、Ｐと同様に溶接金属の靭性と凝固割れに影響を及
ぼす元素であって少い方がよ（，０，０１５％を上限と
すべきである。
ぼす元素であって少い方がよ（，０，０１５％を上限と
すべきである。
Ｎｂは、それが溶接金属に含まれるのは、溶接材料から
添加しているのではなしに母材から稀釈されることによ
るものであって、母材は通常Ｎｂ含有のコントロールト
ローリング鋼板を用いるため溶接金属中に稀釈されてく
る。然して本発明における上記のような溶接金属の強度
、靭性確保の立場からは少い方がよく、０．０５％を上
限とすべきである。
添加しているのではなしに母材から稀釈されることによ
るものであって、母材は通常Ｎｂ含有のコントロールト
ローリング鋼板を用いるため溶接金属中に稀釈されてく
る。然して本発明における上記のような溶接金属の強度
、靭性確保の立場からは少い方がよく、０．０５％を上
限とすべきである。
ＡＩは、溶融金属を脱酸させるためには微量含有した方
が好ましく、その値はｏ、ｏｏｓ％以上である。しかし
多量の＾ｌは溶接金属の靭性を劣化するので余剰な添加
は避けるべきであり、０．０５％以下に限定した。
が好ましく、その値はｏ、ｏｏｓ％以上である。しかし
多量の＾ｌは溶接金属の靭性を劣化するので余剰な添加
は避けるべきであり、０．０５％以下に限定した。
Ｎは、溶接金属の靭性向上には有害であって、低い方が
好ましく、０．１％を上限とする。
好ましく、０．１％を上限とする。
０は、溶接まま及び焼入ままの溶接金属における靭性に
大きく影響し、少い方が高靭性を得しめる。しかし溶接
金属の酸素含有量は母材に比較して約５〜１０倍も高い
ことからこの酸素量を減少することは溶接金属の靭性向
上のために最も大きな課題となる。本発明においては高
塩基性溶融型フラックスの如きを用いてこれを低減し、
０．０３５％以下に限定する。
大きく影響し、少い方が高靭性を得しめる。しかし溶接
金属の酸素含有量は母材に比較して約５〜１０倍も高い
ことからこの酸素量を減少することは溶接金属の靭性向
上のために最も大きな課題となる。本発明においては高
塩基性溶融型フラックスの如きを用いてこれを低減し、
０．０３５％以下に限定する。
上記のような基本的成分組成のものに対し、任意成分と
して添加される各成分については以下の通りである。
して添加される各成分については以下の通りである。
Ｃｕは、焼入ままの溶接金属強度と靭性を向上させるが
、０．５％以上となると、溶接金属に凝固割れが生ずる
ようになるので、これを上限とすべきである。
、０．５％以上となると、溶接金属に凝固割れが生ずる
ようになるので、これを上限とすべきである。
Ｎｉは、溶接まま及び焼入ままの溶接金属における高靭
性を得るのに最も適した元素であるため多量に含んだ方
がよいが、３．０％以上のＮｉを含有した溶接金属は凝
固割れ感受性を増し危険であるためこれを上限とした。
性を得るのに最も適した元素であるため多量に含んだ方
がよいが、３．０％以上のＮｉを含有した溶接金属は凝
固割れ感受性を増し危険であるためこれを上限とした。
Ｍｏは、溶接ままの溶接金属靭性を向上させるのに有効
な元素であるが、焼入ままの状態では著しい硬化元素で
あり靭性低下を招くのでこれらのバランスから０．７％
を上限とすべきである。
な元素であるが、焼入ままの状態では著しい硬化元素で
あり靭性低下を招くのでこれらのバランスから０．７％
を上限とすべきである。
Ｔｉについては、前記した第２図におけると同じ母材に
関する第３図に示すような溶接まま及び焼入ままの溶接
金属のｖＥ−４６℃に及ぼす影響によるもので、Ｍｎが
１．２％以上の領域で０．０１２％程度の少量のＴｉを
溶接金属に添加すると溶接ままで著しい高靭性が得られ
る。しかしこのＴｉ含有量が０．０６％以上となると溶
接金属に析出硬化を生じ、溶接ままの初生低下が著しく
なるため、この０．０６％以下とする。
関する第３図に示すような溶接まま及び焼入ままの溶接
金属のｖＥ−４６℃に及ぼす影響によるもので、Ｍｎが
１．２％以上の領域で０．０１２％程度の少量のＴｉを
溶接金属に添加すると溶接ままで著しい高靭性が得られ
る。しかしこのＴｉ含有量が０．０６％以上となると溶
接金属に析出硬化を生じ、溶接ままの初生低下が著しく
なるため、この０．０６％以下とする。
Ｂは、Ｔｉと共に複合添加することにより溶接ままで焼
入性を向上し、均一なａｃｃｉｃｕｌａｒ ｆｅｒｒｉ
ｔｅにするので高靭性が得られるが、焼入ままでは焼き
が入り過ぎて靭性低下が著しい。従って本発明では０．
００３０％以下とする。
入性を向上し、均一なａｃｃｉｃｕｌａｒ ｆｅｒｒｉ
ｔｅにするので高靭性が得られるが、焼入ままでは焼き
が入り過ぎて靭性低下が著しい。従って本発明では０．
００３０％以下とする。
■は、溶接まま及び焼入ままの溶接金属における強度を
高めるが、靭性に対しては有効と言えない。然してこの
Ｖは溶接材料からは積極的に添加されるものでなくて、
母材の稀釈によって溶接金属中に入る元素であり、■含
有の母材を用いるときにおいてその溶接金属は０．０７
％以下に限定する。
高めるが、靭性に対しては有効と言えない。然してこの
Ｖは溶接材料からは積極的に添加されるものでなくて、
母材の稀釈によって溶接金属中に入る元素であり、■含
有の母材を用いるときにおいてその溶接金属は０．０７
％以下に限定する。
次に熱処理について述べると、本発明ではＳＡＷ溶接金
属をＡｃ３点以上、好ましくはＡｃ、〜１１００℃の温
度に加熱して、６０℃／ｓｅｅ以下の冷却速度で焼入処
理するもので、この限定理由は以下の如くである。
属をＡｃ３点以上、好ましくはＡｃ、〜１１００℃の温
度に加熱して、６０℃／ｓｅｅ以下の冷却速度で焼入処
理するもので、この限定理由は以下の如くである。
即ち第４図は溶接金属の強度と靭性に及ぼす焼入温度の
影響を示したものであるが、鋼材を焼入れするためには
一旦Ａｃ、点以上に加熱してオーステナイト化した後、
焼入するのが一般的である。
影響を示したものであるが、鋼材を焼入れするためには
一旦Ａｃ、点以上に加熱してオーステナイト化した後、
焼入するのが一般的である。
然し第４図から理解されるように焼入温度が高くなりす
ぎると強度は上昇するが靭性劣化が大きく、１１００℃
以下で焼入することが好ましい。
ぎると強度は上昇するが靭性劣化が大きく、１１００℃
以下で焼入することが好ましい。
又第５図は、１０００℃で焼入れしたときの冷却速度の
影響を示しているが、冷却速度が大きくなる程、強度が
上昇し、靭性が低下することが認められ、６０℃／ｓｅ
ｅ以下の冷却速度を採用すべきである。
影響を示しているが、冷却速度が大きくなる程、強度が
上昇し、靭性が低下することが認められ、６０℃／ｓｅ
ｅ以下の冷却速度を採用すべきである。
本発明によるものの具体的な製造例について説明すると
以下の如くである。
以下の如くである。
次の表１には本発明者等の用いた供試鋼板の化学成分を
示すが、板厚１５．９１ｍで、成分系としては０．０４
Ｃ１，５Ｍｎ−０，３Ｃｕ−０，１３Ｎｉ−０，０３４
Ｎｂ−０，０１１Ｔｉ−０，００３２Ｎのものである。
示すが、板厚１５．９１ｍで、成分系としては０．０４
Ｃ１，５Ｍｎ−０，３Ｃｕ−０，１３Ｎｉ−０，０３４
Ｎｂ−０，０１１Ｔｉ−０，００３２Ｎのものである。
又２電極ＳＡＷを用いた溶接条件は、前記鋼板の内面側
に厚さ５龍、外面側に厚さ５．５１に亘る各４５°の開
先を形成し、このような開先に次の表２の溶接材料を用
いて、内面は１０５０Ａ３６■、９５０Ａ４０Ｖ、８０
０ ｗ／ｍｉｎ 、外面は１２００Ａ３８Ｖ 、
１０００Ａ４４Ｖ 、 ８ ５ ０ 璽ｌ／ｍｉ
ｎで？容接した。
に厚さ５龍、外面側に厚さ５．５１に亘る各４５°の開
先を形成し、このような開先に次の表２の溶接材料を用
いて、内面は１０５０Ａ３６■、９５０Ａ４０Ｖ、８０
０ ｗ／ｍｉｎ 、外面は１２００Ａ３８Ｖ 、
１０００Ａ４４Ｖ 、 ８ ５ ０ 璽ｌ／ｍｉ
ｎで？容接した。
表 ２
更にこのようにして得られた溶接金属の化学成分は次の
表３の如くであって、本発明の範囲内のものである。
表３の如くであって、本発明の範囲内のものである。
然してこの溶接金属を１０００℃に加熱し、１分間保持
してから２０℃／ｓｅｃの冷却速度で焼入した後、該溶
接金属の機械的性質を調べた結果は次の表４の如くであ
った。
してから２０℃／ｓｅｃの冷却速度で焼入した後、該溶
接金属の機械的性質を調べた結果は次の表４の如くであ
った。
即ち溶接ままおよび焼入ままの状態で何れも高強度、高
靭性を得しめていることは明かである。
靭性を得しめていることは明かである。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは溶接まま及び焼
入ままの溶接金属において充分な高強度と共に高靭性を
確保し得るものであり、従って鋼管全体を炉内において
加熱し焼戻しする煩雑な工程を必要とせず、又好ましい
抵コスト化を図って曲り管を製造し得るものであって、
工業的にその効果の大きい発明である。
入ままの溶接金属において充分な高強度と共に高靭性を
確保し得るものであり、従って鋼管全体を炉内において
加熱し焼戻しする煩雑な工程を必要とせず、又好ましい
抵コスト化を図って曲り管を製造し得るものであって、
工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は本発明方法で得られる曲り管の説明図、第２図は溶接
まま及び焼入ままのＳＡＷ溶接金属における強度と靭性
に及ぼすＭｎ含有量の影響を示した図表、第３図は溶接
まま及び焼入ままの溶接金属におけるＶＥ−４６℃に及
ぼすＭｎ含有量との関係でのＴｉ含有量の影響を示した
図表、第４図は溶接金属の強度と靭性に及ぼす焼入温度
の影響を示した図表、第５図は１０００℃で焼入したと
きの冷却速度の影響を示した図表、第６図は従来の焼入
焼戻法による曲り管の説明図である。 然してこれらの図面において、１は焼入ままによる曲り
部、２は溶接ままによる直管部を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発明者 平林 ｔ８照 第 ２１ｉｌ 第 （ｙＩｉｉ 第 ／ｌｉｌ 第 ４Ｉｉ１ 彦λ風爽（°σ〕 第 ５ 圓 オ袢慝ＪＬ（絢〕 ／ａ 手続補正書（方式つ 昭和 ■、３４月１ 日 持許庁長官志 賀 学殿 １゜事件の表示 ｔＲＨＪＮ ’４４１ Ｗ ｔｓ寓、ａ３？２９’
７号２、発明＾名称 島澤η七【鵡１安ｔｂ島ＩＳＦる田り’ｔ−ｔ３ｉむ万
よ３、補正をする者 事件との関係時 許出１人 名称（氏劃ａ＄鋼管９株式会社 昭Ｐａ乙σ年 ２周２にＢ発送 補正の内容 １、本願明細書中第２２頁２行目中に「説明図」とある
次に「、」を附し、その次に「第７図は同じ〈従来の高
周波加熱による曲り管製道法の説明図」と加入する。
は本発明方法で得られる曲り管の説明図、第２図は溶接
まま及び焼入ままのＳＡＷ溶接金属における強度と靭性
に及ぼすＭｎ含有量の影響を示した図表、第３図は溶接
まま及び焼入ままの溶接金属におけるＶＥ−４６℃に及
ぼすＭｎ含有量との関係でのＴｉ含有量の影響を示した
図表、第４図は溶接金属の強度と靭性に及ぼす焼入温度
の影響を示した図表、第５図は１０００℃で焼入したと
きの冷却速度の影響を示した図表、第６図は従来の焼入
焼戻法による曲り管の説明図である。 然してこれらの図面において、１は焼入ままによる曲り
部、２は溶接ままによる直管部を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発明者 平林 ｔ８照 第 ２１ｉｌ 第 （ｙＩｉｉ 第 ／ｌｉｌ 第 ４Ｉｉ１ 彦λ風爽（°σ〕 第 ５ 圓 オ袢慝ＪＬ（絢〕 ／ａ 手続補正書（方式つ 昭和 ■、３４月１ 日 持許庁長官志 賀 学殿 １゜事件の表示 ｔＲＨＪＮ ’４４１ Ｗ ｔｓ寓、ａ３？２９’
７号２、発明＾名称 島澤η七【鵡１安ｔｂ島ＩＳＦる田り’ｔ−ｔ３ｉむ万
よ３、補正をする者 事件との関係時 許出１人 名称（氏劃ａ＄鋼管９株式会社 昭Ｐａ乙σ年 ２周２にＢ発送 補正の内容 １、本願明細書中第２２頁２行目中に「説明図」とある
次に「、」を附し、その次に「第７図は同じ〈従来の高
周波加熱による曲り管製道法の説明図」と加入する。
Claims (5)
- （１）Ｃ：０．０２〜０．１２ｗｔ％、Ｓｉ：０．６ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ：１．２０〜１．６０ｗｔ％、Ｐ：０．
０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．１５ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．
０５ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０２ｗｔ％以下、Ｎ：０．
０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．０３５ｗｔ％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる溶
接金属を有する曲り管をＡｃ＿３点以上に加熱して焼入
れすることを特徴とする高靭性溶接金属による曲り管の
製造方法。 - （２）Ｃ：０．０２〜０．１２ｗｔ％、Ｓｉ：０．６ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ：１．２０〜１．６０ｗｔ％、Ｐ：０．
０２ｗｔ％以下、Ｓ：０．１５ｗｔ％以下、Ｎｂ：０．
０５ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０２ｗｔ％以下、Ｎ：０．
０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．０３５ｗｔ％以下 を含有すると共に、 Ｃｕ：０．５ｗｔ％以下、Ｎｉ：３．０ｗｔ％以下、Ｍ
ｏ：０．７ｗｔ％以下、Ｖ：０．０７ｗｔ％以下、Ｔｉ
：０．０６ｗｔ％以下、Ｂ：０．００３０ｗｔ％以下の
何れか１種又は２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなる溶接金属を有する曲り管をＡｃ＿
３点以上に加熱して焼入れすることを特徴とする高靭性
溶接金属による曲り管の製造方法。 - （３）曲り加工しつつ焼入れを行う特許請求の範囲第１
項又は第２項の何れかに記載の高靭性溶接金属による曲
り管の製造方法。 - （４）焼入れを６０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で行う特
許請求の範囲第１項から第３項の何れかに記載の高靭性
溶接金属による曲り管の製造方法。 - （５）加熱温度が１１００℃を超えない特許請求の範囲
第１項から第３項の何れかに記載の高靭性溶接金属によ
る曲り管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23829984A JPS61117223A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23829984A JPS61117223A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61117223A true JPS61117223A (ja) | 1986-06-04 |
| JPH0144769B2 JPH0144769B2 (ja) | 1989-09-29 |
Family
ID=17028129
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23829984A Granted JPS61117223A (ja) | 1984-11-14 | 1984-11-14 | 高靭性溶接金属部を有する曲り管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61117223A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61127849A (ja) * | 1984-11-26 | 1986-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 曲管加工用管用鋼 |
| JPS61231137A (ja) * | 1985-04-08 | 1986-10-15 | Hitachi Ltd | 高周波加熱曲げ加工鋼管の製造方法 |
| JPS63317218A (ja) * | 1987-06-19 | 1988-12-26 | Nippon Steel Corp | 加工のままで低硬さの高周波曲げ管の製造方法 |
| CN102896186A (zh) * | 2011-07-26 | 2013-01-30 | 张家港华裕有色金属材料有限公司 | 钛及钛合金u型弯管精整定型的方法及其装置 |
| CN114871699A (zh) * | 2022-05-26 | 2022-08-09 | 中南大学 | 一种带焊接接头的高强韧性x70管线钢弯管 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5884925A (ja) * | 1981-11-13 | 1983-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 電縫鋼管の熱処理方法 |
| JPS5925932A (ja) * | 1982-08-02 | 1984-02-10 | Kawasaki Steel Corp | 高強度電縫鋼管の製造方法 |
| JPS5935629A (ja) * | 1982-08-24 | 1984-02-27 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
| JPS59129727A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-07-26 | Dai Ichi High Frequency Co Ltd | 熱処理曲管の製造方法 |
| JPS59153840A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Nippon Steel Corp | 低温靭性のすぐれた高張力電縫鋼管の製造方法 |
-
1984
- 1984-11-14 JP JP23829984A patent/JPS61117223A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5884925A (ja) * | 1981-11-13 | 1983-05-21 | Kawasaki Steel Corp | 電縫鋼管の熱処理方法 |
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| JPS59129727A (ja) * | 1983-01-14 | 1984-07-26 | Dai Ichi High Frequency Co Ltd | 熱処理曲管の製造方法 |
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Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS61127849A (ja) * | 1984-11-26 | 1986-06-16 | Kawasaki Steel Corp | 曲管加工用管用鋼 |
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| JPH0331523B2 (ja) * | 1987-06-19 | 1991-05-07 | Shinnippon Seitetsu Kk | |
| CN102896186A (zh) * | 2011-07-26 | 2013-01-30 | 张家港华裕有色金属材料有限公司 | 钛及钛合金u型弯管精整定型的方法及其装置 |
| CN102896186B (zh) * | 2011-07-26 | 2016-05-25 | 张家港华裕有色金属材料有限公司 | 钛及钛合金u型弯管精整定型的方法及其装置 |
| CN114871699A (zh) * | 2022-05-26 | 2022-08-09 | 中南大学 | 一种带焊接接头的高强韧性x70管线钢弯管 |
| CN114871699B (zh) * | 2022-05-26 | 2023-11-24 | 中南大学 | 一种带焊接接头的高强韧性x70管线钢弯管 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0144769B2 (ja) | 1989-09-29 |
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