JPS60100628A - 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 - Google Patents
低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法Info
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- JPS60100628A JPS60100628A JP20679383A JP20679383A JPS60100628A JP S60100628 A JPS60100628 A JP S60100628A JP 20679383 A JP20679383 A JP 20679383A JP 20679383 A JP20679383 A JP 20679383A JP S60100628 A JPS60100628 A JP S60100628A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は電縫溶接部が母材部と同程度以上に低温靭性の
すぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法に関するもので
ある。
すぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法に関するもので
ある。
（従来技術）
高強度電縫油井鋼管たとえばＡＰｉ Ｎ−８０９上なら
ば、焼入、焼戻による方法がほとんどである。そこで焼
入性を確保するためＣ，Ｍｎを高める必要があシ、その
ため焼入まま又は焼入・焼戻後の低温靭性はあまりよく
ない。
ば、焼入、焼戻による方法がほとんどである。そこで焼
入性を確保するためＣ，Ｍｎを高める必要があシ、その
ため焼入まま又は焼入・焼戻後の低温靭性はあまりよく
ない。
また焼入・焼戻によらないアズロールタイプの場合ｉｔ
母材部はコントロールトローリング、制御冷却によシ微
細なフェライトができ、低温靭性のすぐれたものが得ら
れるが、電縫溶接部は圧延組線−が消失し、粗大な鋳造
組織が形成され、また溶接から急冷されることによシフ
リーンフェライトが出来ないため低温靭性が悪くなると
いう欠点を有していた。
母材部はコントロールトローリング、制御冷却によシ微
細なフェライトができ、低温靭性のすぐれたものが得ら
れるが、電縫溶接部は圧延組線−が消失し、粗大な鋳造
組織が形成され、また溶接から急冷されることによシフ
リーンフェライトが出来ないため低温靭性が悪くなると
いう欠点を有していた。
また特開５８−８４９２５公報により、溶接部を急冷す
ることが知られているが、本発明は急冷したままでは歪
の集中により溶接部の硬度が母材部に比較してビッカー
ス硬度で２０〜６０程度高いためその後ストレスリリー
ス処理を行って、急冷による歪を取り除くことにより溶
接部の硬度を母材部並みに低下させて更に一層の低温靭
性の向上をはかるものである。
ることが知られているが、本発明は急冷したままでは歪
の集中により溶接部の硬度が母材部に比較してビッカー
ス硬度で２０〜６０程度高いためその後ストレスリリー
ス処理を行って、急冷による歪を取り除くことにより溶
接部の硬度を母材部並みに低下させて更に一層の低温靭
性の向上をはかるものである。
（発明の目的）
本発明は素材の成分、電縫溶接した後の電縫溶接部の加
熱条件とその後の冷却条件を制限することにより電縫鋼
管を製造することを可能としたもので極めて有利なもの
である。
熱条件とその後の冷却条件を制限することにより電縫鋼
管を製造することを可能としたもので極めて有利なもの
である。
（発明の構成、・作用）
本願の要旨とするところは
Ｃ：０．０１〜０．１４チ
Ｓｔ ’≦０５係
Ｍｎ ： １．６〜２Ｄ％
Ｖ ： ０．００１〜０．０５０多
Ｔｉ：５００４％
Ｎｂ ： ｏＩＪｏｘ〜０．０５０チ
Ｐ ：≦０．０３チ
Ｓ ：≦０Ｄ０８チ
Ｎ ：≦０刀１０％
残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる素材鋼板を用い電
縫溶接し、その後電縫溶接部を７９Ｏｒ：〜１０５（Ｉ
ｃで５秒以上加熱し、７５０〜９５０Ｃの温度から３Ｏ
ｒ／５ｅｐ−１５０ｄ ｓｅｅで急冷したのち４００−
７３０ Ｃで１分以内加熱してストレスリリーフ処理す
ることを特徴とする低温靭性にすぐれた高強度電縫油井
銀管の製造方法である。
縫溶接し、その後電縫溶接部を７９Ｏｒ：〜１０５（Ｉ
ｃで５秒以上加熱し、７５０〜９５０Ｃの温度から３Ｏ
ｒ／５ｅｐ−１５０ｄ ｓｅｅで急冷したのち４００−
７３０ Ｃで１分以内加熱してストレスリリーフ処理す
ることを特徴とする低温靭性にすぐれた高強度電縫油井
銀管の製造方法である。
次に本発明について詳細に説明する。
先ず素材の成分に：）いて述べるとＣを上げすぎると靭
性が劣化するため０．１４％以下が望ましい。
性が劣化するため０．１４％以下が望ましい。
Ｍｎは強度確保のため必畳な元素でろ、９１．６％以上
必要である。しかしＭｎは２．０係よシ多量の場合、溶
接性の点から悪影響を及はすため２，０係以下が望まし
くなる。そこでＭｎは１．６係以上２．０％以下とする
。
必要である。しかしＭｎは２．０係よシ多量の場合、溶
接性の点から悪影響を及はすため２，０係以下が望まし
くなる。そこでＭｎは１．６係以上２．０％以下とする
。
Ｓｔは強度を保たせる上で必要であるが０．５係よう多
量の場合、電縫溶接部でのイネトレータの発生が容易と
なるため、（）、５％以下とする。
量の場合、電縫溶接部でのイネトレータの発生が容易と
なるため、（）、５％以下とする。
Ｐは偏析によシ悪影響を及ぼすのでＰは０，０３係以下
とする。
とする。
ＳについてもＭｎＳの長く伸ばされた介在物により靭性
劣化するため低い方が望ましく０．００８％以下とする
。
劣化するため低い方が望ましく０．００８％以下とする
。
ＴｉとＮは微細なＴＩ−Ｎとして析出し、こめ微細なＴ
１−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる
点からＴｉは０．０４％以下、Ｎは００１０係以下の含
有とする。
１−Ｎが溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる
点からＴｉは０．０４％以下、Ｎは００１０係以下の含
有とする。
Ｎｂ、Ｖにおいては強度確保上必要でＮｂは０．００１
〜０．０５０％Ｉ７）範囲とし、■は０．００１〜０．
０５０％の範囲とする＠ なお素材はＡＬで脱酸し、その際残存する通常の量のＡ
ｔを含有する。
〜０．０５０％Ｉ７）範囲とし、■は０．００１〜０．
０５０％の範囲とする＠ なお素材はＡＬで脱酸し、その際残存する通常の量のＡ
ｔを含有する。
次に電縫溶接後の加熱、冷却条件について述べる。本発
明は電縫溶接後７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものであ、９．７９０℃未満では脆化した溶接
部の組織を改善するまでには至らず１０５０℃超では粒
の粗大化が起こシ好ましくない。
明は電縫溶接後７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものであ、９．７９０℃未満では脆化した溶接
部の組織を改善するまでには至らず１０５０℃超では粒
の粗大化が起こシ好ましくない。
又加熱時間が５秒未満では溶接部を完全に組織改善する
ことができず好ましくない。
ことができず好ましくない。
冷却条件についても冷却開始温度を７５０℃〜９５０℃
とするもので、その冷却速度も３０℃／ｍｅ（！〜１５
０℃／ １ｌｅｌｃとするものであシ、その限定理由は
微細フェライトの析出はＡｒ５点の変態点を通過する時
の速度が３０℃／ ８８５以上必要であシ、その上限も
１５０℃／ ａｇｅが好ましい。
とするもので、その冷却速度も３０℃／ｍｅ（！〜１５
０℃／ １ｌｅｌｃとするものであシ、その限定理由は
微細フェライトの析出はＡｒ５点の変態点を通過する時
の速度が３０℃／ ８８５以上必要であシ、その上限も
１５０℃／ ａｇｅが好ましい。
又温度についてもＡｒ３点近傍の７５０℃以下になると
粒が微細にならないため好壕しくなく、９５Ｏｒ超から
水冷を開始すると組織の改善効果が認められなく好まし
くないものである。
粒が微細にならないため好壕しくなく、９５Ｏｒ超から
水冷を開始すると組織の改善効果が認められなく好まし
くないものである。
本発明は、急冷だけでも細粒化し、低温靭性がかなシす
ぐれているが更に冷却後、４００〜７００℃で１分以内
加熱してストレスリリーフ処理を行ない、急冷による歪
を取シ除くことによシ更に低温靭性を向上せしめるもの
である。その理由は加熱温度４００℃未満ではストレス
リリーフの効果が認められず、７０Ｏｒ超となると結晶
粒の粗大化によ）靭性の低下が起こるので、好ましくな
い。
ぐれているが更に冷却後、４００〜７００℃で１分以内
加熱してストレスリリーフ処理を行ない、急冷による歪
を取シ除くことによシ更に低温靭性を向上せしめるもの
である。その理由は加熱温度４００℃未満ではストレス
リリーフの効果が認められず、７０Ｏｒ超となると結晶
粒の粗大化によ）靭性の低下が起こるので、好ましくな
い。
加熱時間も１分間を越えると結晶粒の粗大化によフ靭性
が低下する。
が低下する。
このような加熱、冷却条件について、本発明者等は郡々
の実験を行ない第１図は電縫溶接後、７００℃〜１１０
０℃の範囲において、５秒以上加熱した後、冷却速度を
５℃／ ｌｅｅと５０℃／１ｌｌｉｌｅと変えて低温靭
性について調べてみた結果を示す。
の実験を行ない第１図は電縫溶接後、７００℃〜１１０
０℃の範囲において、５秒以上加熱した後、冷却速度を
５℃／ ｌｅｅと５０℃／１ｌｌｉｌｅと変えて低温靭
性について調べてみた結果を示す。
その結果冷却速度が５０℃／ ａｇｅのものは５℃／ｓ
ｅｃに比べ遷移温度（ｖＴｒＳ ）は低くなり低温靭性
は向上することが明らかとなった。
ｅｃに比べ遷移温度（ｖＴｒＳ ）は低くなり低温靭性
は向上することが明らかとなった。
第２図は冷却開始温度７５０℃〜９５０℃の範囲におい
て冷却速度の変化による遷移温度（ｖＴｒＳ ）の値を
Ｃの含有量を変えて示したもので、Ｃ＝０．１３係の含
有量においては３０℃／ ＢｅＱ〜１５０℃／ ｓｅＣ
の範囲において、低温靭性が良くなっている。
て冷却速度の変化による遷移温度（ｖＴｒＳ ）の値を
Ｃの含有量を変えて示したもので、Ｃ＝０．１３係の含
有量においては３０℃／ ＢｅＱ〜１５０℃／ ｓｅＣ
の範囲において、低温靭性が良くなっている。
第３図ばＣ： ０．１３係の成分系における電縫溶接後
の光学顕微鏡写真（４００倍）であシ、電縫溶接後、９
７０℃で５秒加熱後、５℃／ ｓｅｅ空冷した時の（、
）溶接部、、Ｃｂ）ｆｆ３月部と５０℃／ ｓｅｅ水冷
した時の（Ｃ）溶接部の組織を示す。
の光学顕微鏡写真（４００倍）であシ、電縫溶接後、９
７０℃で５秒加熱後、５℃／ ｓｅｅ空冷した時の（、
）溶接部、、Ｃｂ）ｆｆ３月部と５０℃／ ｓｅｅ水冷
した時の（Ｃ）溶接部の組織を示す。
なお（、）ばｖＴｒｓ ＝ ２０℃、フェライト粒度Ｎ
ｏ −１２，８、（ｂ）はｖＴｒｓ＝ ８０℃、フェラ
イト粒度Ｎｏ ＝ １３．９、（ｃ）はｖＴｒｓ ＝−
４０℃、フェライト粒度Ｎｏ ＝ １３．８である。
ｏ −１２，８、（ｂ）はｖＴｒｓ＝ ８０℃、フェラ
イト粒度Ｎｏ ＝ １３．９、（ｃ）はｖＴｒｓ ＝−
４０℃、フェライト粒度Ｎｏ ＝ １３．８である。
即ち第３図から明らかなように電縫溶接後の加熱、冷却
条件を制御する本発明によればボストノルマ（５℃／
ｓｅｃ空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェ
ライト組織になシ、母材部並のフェライト粒度となり、
低温靭性が良好となる。
条件を制御する本発明によればボストノルマ（５℃／
ｓｅｃ空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェ
ライト組織になシ、母材部並のフェライト粒度となり、
低温靭性が良好となる。
以上のように本発明は電縫溶接後の加熱冷却条件を７９
０℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０℃／９ ｅ ｃ＝ １．５０
℃／ Ｓｅｅの冷却速度で水冷を行なうことによシ溶接
部でも低温靭性の良好な電縫鋼管が得られるものでその
効果は極めて大である。
０℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０℃／９ ｅ ｃ＝ １．５０
℃／ Ｓｅｅの冷却速度で水冷を行なうことによシ溶接
部でも低温靭性の良好な電縫鋼管が得られるものでその
効果は極めて大である。
次に本発明の電縫鋼管の製造工程を第４図に示す。図中
１は電縫溶接部、２け溶接口〜ル、３ばＮＯＩ、Ｎスト
ノルマライザー、４はＮＯ２ポストノルマライザー、５
１ｄＮＯ３ポストノルマライザーで、その後６の水冷ゾ
ーンを設置し、任意に冷却開始温度、水冷冷却速度を設
定するものであｐｌ ７はＮＯ４ポストノルマライザー
、８ばＮＯ５、ｊ？ボストルマライザーでちる。図中矢
印は進行方向を示す。
１は電縫溶接部、２け溶接口〜ル、３ばＮＯＩ、Ｎスト
ノルマライザー、４はＮＯ２ポストノルマライザー、５
１ｄＮＯ３ポストノルマライザーで、その後６の水冷ゾ
ーンを設置し、任意に冷却開始温度、水冷冷却速度を設
定するものであｐｌ ７はＮＯ４ポストノルマライザー
、８ばＮＯ５、ｊ？ボストルマライザーでちる。図中矢
印は進行方向を示す。
次に本発明の実施例を表１に示す。
第１図は電縫溶接後の加熱温度と遷移温度との関係を示
す図、第２図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図、
第３図（ａ） ｌ （ｂ） ｊ （ａ）はＣ： ０．１
３％の成分系における電縫溶接後の顕微鏡写真（４００
倍）、第４図は本発明の電縫鋼管の爬造工程を示す説明
図である。 １・・・電縫溶接部 ２・・・溶接ロール３・・・ＮＯ
Ｉポストノルマライザー ４・・・ＮＯ２ポストノルマライザー ５・・・ＮＯ３ポストノルマライザー ６・・・水冷ゾーン ７・・・ＮＯ４ポストノルマライデー ８・・・ＮＯ５ポストノルマライザー 第１図 第２図 咋まρ速度（’Ｃ／ｓｅｃ） 手続補正書け） １ 事件のノー示 昭ａ？８ 年４’＋ Ｊｉ ｌｉ ｆｆｉ ７：ｏ乙’
７デ３号小イ′１との関係 出 願 人 Ｉｔ ｉ″（１，＜ｉ”／ｉ）東京都千代１１１区人手
１ｊｆ ２丁目６番３号氏名（名称） （６６５）新日
本製鐵株式台社４代理人 作 シリ？ 東京都１代ｔｌ］ （Ｒ−丸の内２丁目６
番２号九の内へ重洲ビル３３０５ 補止命令の日刊 昭和４年 ７ 月θ／ Ｂ 補 正 書 本願明細喪中下記事項を補正いたします。 記 １、第１０貞５行目に ［電縫溶接後の顕微鏡写真」とあるを 「電縫溶接後の金属組織の顕微鏡写真」と訂正する。
す図、第２図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図、
第３図（ａ） ｌ （ｂ） ｊ （ａ）はＣ： ０．１
３％の成分系における電縫溶接後の顕微鏡写真（４００
倍）、第４図は本発明の電縫鋼管の爬造工程を示す説明
図である。 １・・・電縫溶接部 ２・・・溶接ロール３・・・ＮＯ
Ｉポストノルマライザー ４・・・ＮＯ２ポストノルマライザー ５・・・ＮＯ３ポストノルマライザー ６・・・水冷ゾーン ７・・・ＮＯ４ポストノルマライデー ８・・・ＮＯ５ポストノルマライザー 第１図 第２図 咋まρ速度（’Ｃ／ｓｅｃ） 手続補正書け） １ 事件のノー示 昭ａ？８ 年４’＋ Ｊｉ ｌｉ ｆｆｉ ７：ｏ乙’
７デ３号小イ′１との関係 出 願 人 Ｉｔ ｉ″（１，＜ｉ”／ｉ）東京都千代１１１区人手
１ｊｆ ２丁目６番３号氏名（名称） （６６５）新日
本製鐵株式台社４代理人 作 シリ？ 東京都１代ｔｌ］ （Ｒ−丸の内２丁目６
番２号九の内へ重洲ビル３３０５ 補止命令の日刊 昭和４年 ７ 月θ／ Ｂ 補 正 書 本願明細喪中下記事項を補正いたします。 記 １、第１０貞５行目に ［電縫溶接後の顕微鏡写真」とあるを 「電縫溶接後の金属組織の顕微鏡写真」と訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： ０．０１−（）、１４裂 Ｓｉ：≦０．５チ Ｍｎ ＋ １．６〜２．０％ Ｖ：０．００１〜０．０５０係 Ｔｌ：≦０．０４チ Ｎｂ、 ： ０．００１〜０．０５０％Ｐ ：≦０．０
３％ Ｓ ：≦０．００８％ Ｎ ：≦０．０１．０係 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる素材鋼板を用い電
縫溶接し、その後電縫溶接部を７９０Ｃ〜１０５０ Ｃ
で５秒以上加熱し、７５０〜９５０ Ｃの温度から３０
’Ｃ／ ｓｅｅ １５０Ｃ／ ８１１ＩＣで急冷した
のち４００−７３０ Ｃで１分以内加熱してストレスリ
リーフ処理することを特徴とする低温靭性にすぐれた高
強度電縫油井鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20679383A JPH066750B2 (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20679383A JPH066750B2 (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60100628A true JPS60100628A (ja) | 1985-06-04 |
| JPH066750B2 JPH066750B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=16529186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20679383A Expired - Lifetime JPH066750B2 (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066750B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61270338A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS62180034A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部の熱処理持性が優れたＴｉ系ＵＯＥ鋼管の製造方法 |
| EP1262671A1 (en) * | 2001-05-28 | 2002-12-04 | Ntn Corporation | Power transmission shaft |
| JP2006299413A (ja) * | 2005-03-24 | 2006-11-02 | Jfe Steel Kk | 低温靭性に優れた低降伏比電縫鋼管の製造方法 |
-
1983
- 1983-11-02 JP JP20679383A patent/JPH066750B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61270338A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS62180034A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部の熱処理持性が優れたＴｉ系ＵＯＥ鋼管の製造方法 |
| EP1262671A1 (en) * | 2001-05-28 | 2002-12-04 | Ntn Corporation | Power transmission shaft |
| US7252721B2 (en) | 2001-05-28 | 2007-08-07 | Ntn Corporation | Power transmission shaft |
| JP2006299413A (ja) * | 2005-03-24 | 2006-11-02 | Jfe Steel Kk | 低温靭性に優れた低降伏比電縫鋼管の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH066750B2 (ja) | 1994-01-26 |
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