JPH066750B2 - 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 - Google Patents
低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法Info
- Publication number
- JPH066750B2 JPH066750B2 JP20679383A JP20679383A JPH066750B2 JP H066750 B2 JPH066750 B2 JP H066750B2 JP 20679383 A JP20679383 A JP 20679383A JP 20679383 A JP20679383 A JP 20679383A JP H066750 B2 JPH066750 B2 JP H066750B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electric resistance
- low temperature
- temperature toughness
- steel pipe
- sec
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は電縫溶接部が母材部と同程度以上に低温靭性の
すぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法に関するもので
ある。
すぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法に関するもので
ある。
（従来技術） 高強度電塗油井鋼管たとえばAPi N-80以上ならば、焼
入、焼戻による方法がほとんどである。そこで焼入性を
確保するためC、Mnを高める必要があり、そのため焼入ま
ま又は焼入・焼戻後の低温靭性はあまりよくない。
入、焼戻による方法がほとんどである。そこで焼入性を
確保するためC、Mnを高める必要があり、そのため焼入ま
ま又は焼入・焼戻後の低温靭性はあまりよくない。
また焼入・焼戻によらないアズロールタイプの場合は母
材部はコントロールドローリング、制御冷却により微細
なフェライトができ、低温靭性のすぐれたものが得られ
るが、電縫溶接部は圧延組織が消失し、粗大な鋳造組織
が形成され、また溶接から急冷されることによりクリー
ンフェライトが出来ないため低温靭性が悪くなるという
欠点を有していた。
材部はコントロールドローリング、制御冷却により微細
なフェライトができ、低温靭性のすぐれたものが得られ
るが、電縫溶接部は圧延組織が消失し、粗大な鋳造組織
が形成され、また溶接から急冷されることによりクリー
ンフェライトが出来ないため低温靭性が悪くなるという
欠点を有していた。
また特開５８−８４９２５公報により、溶接部を急冷す
ることが知られているが、本発明は急冷したままでは歪
の集中により溶接部の硬度が母材部に比較してビッカー
ス硬度で２０〜６０程度高いためその後ストレスリリー
ス処理を行って、急冷による歪を取り除くことにより溶
接部の硬度を母材部並みに低下させて更に一層の低温靭
性の向上をはかるものである。
ることが知られているが、本発明は急冷したままでは歪
の集中により溶接部の硬度が母材部に比較してビッカー
ス硬度で２０〜６０程度高いためその後ストレスリリー
ス処理を行って、急冷による歪を取り除くことにより溶
接部の硬度を母材部並みに低下させて更に一層の低温靭
性の向上をはかるものである。
（発明の目的） 本発明は素材の成分、電縫溶接した後の電縫溶接部の加
熱条件とその後の冷却条件を制限することにより電縫鋼
管を製造することを可能としたもので極めて有利なもの
である。
熱条件とその後の冷却条件を制限することにより電縫鋼
管を製造することを可能としたもので極めて有利なもの
である。
（発明の構成・作用） 本願の要旨とするところは Ｃ ：0.01〜0.14％ Ｓｉ：≦0.5％ Ｍｎ：1.6〜2.0％ Ｖ ：0.001〜0.050％ Ｔｉ：≦0.04％ Ｎｂ：0.001〜0.050％ Ｐ ：≦0.03％ Ｓ ：≦0.008％ Ｎ ：≦0.010％ 残部Fe及び不可避的不純物よりなる素材鋼板を用い電縫
溶接し、その後電縫溶接部を７９０℃〜１０５０℃で５
秒以上加熱し、750〜950℃の温度から30℃／sec〜150℃
／secで急冷したのち400〜730で１分以内加熱してスト
レスリリーフ処理することを特徴とする低温靭性にすぐ
れた高強度電縫油井鋼管の製造方法である。
溶接し、その後電縫溶接部を７９０℃〜１０５０℃で５
秒以上加熱し、750〜950℃の温度から30℃／sec〜150℃
／secで急冷したのち400〜730で１分以内加熱してスト
レスリリーフ処理することを特徴とする低温靭性にすぐ
れた高強度電縫油井鋼管の製造方法である。
次に本発明について詳細に説明する。
先ず素材の成分について述べるとＣを上げすぎると靭性
が劣化するため０．１４％以下が望ましい。
が劣化するため０．１４％以下が望ましい。
Mnは強度確保のため必要な元素であり１．６％以上必要
である。しかしMnは２．０％より多量の場合、溶接性の
点から悪影響を及ぼすため２．０％以下が望ましくな
る。そこでMnは１．６％以上２．０％以下とする。
である。しかしMnは２．０％より多量の場合、溶接性の
点から悪影響を及ぼすため２．０％以下が望ましくな
る。そこでMnは１．６％以上２．０％以下とする。
Siは強度を保たせる上で必要であるが０．５％より多量
の場合、電縫溶接部でのペネトレータの発生が容易とな
るため、０．５％以下とする。
の場合、電縫溶接部でのペネトレータの発生が容易とな
るため、０．５％以下とする。
Ｐは偏析により悪影響を及ぼすのでＰは０．０３％以下
とする。
とする。
ＳについてもMnSの長く伸ばされた介在物により靭性劣
化するため低い方が望ましく０．００８％以下とする。
化するため低い方が望ましく０．００８％以下とする。
TiとＮは微細なTi−Ｎとして析出し、この微細なTi−Ｎ
が溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる点から
Tiは0.04％以下、Ｎは0.010％以下の含有とする。
が溶接部の組織を微細化させ、靭性を向上させる点から
Tiは0.04％以下、Ｎは0.010％以下の含有とする。
Nb，Ｖにおいては強度確保上必要でNbは０．００１〜
０．０５０％の範囲とし、Ｖは０．００１〜0.050％の
範囲とする。
０．０５０％の範囲とし、Ｖは０．００１〜0.050％の
範囲とする。
なお素材はAlで脱酸し、その際残存する通常の量のAlを
含有する。
含有する。
次に電縫溶接後の加熱、冷却条件について述べる。本発
明は電縫溶接後７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものであり、７９０℃未満では脆化した溶接部
の組織を改善するまでには至らず１０５０℃超では粒の
粗大化が起こり好ましくない。
明は電縫溶接後７９０℃〜１０５０℃の範囲で５秒以上
加熱するものであり、７９０℃未満では脆化した溶接部
の組織を改善するまでには至らず１０５０℃超では粒の
粗大化が起こり好ましくない。
又加熱時間が５秒未満では溶接部を完全に組織改善する
ことができず好ましくない。
ことができず好ましくない。
冷却条件についても冷却開始温度を７５０℃〜９５０℃
とするもので、その冷却速度も３０℃／sec〜１５０℃
／secとするものであり、その限定理由は微細フェライ
トの析出はAr3点の変態点を通過する時の速度が３０℃
／sec以上必要であり、その上限も１５０℃／secが好ま
しい。
とするもので、その冷却速度も３０℃／sec〜１５０℃
／secとするものであり、その限定理由は微細フェライ
トの析出はAr3点の変態点を通過する時の速度が３０℃
／sec以上必要であり、その上限も１５０℃／secが好ま
しい。
又温度についてもAr3点近傍の７５０℃以下になると粒
が微細にならないため好ましくなく、９５０℃超から水
冷を開始すると組織の改善効果が認められなく好ましく
ないものである。
が微細にならないため好ましくなく、９５０℃超から水
冷を開始すると組織の改善効果が認められなく好ましく
ないものである。
本発明は、急冷だけでも細粒化し、低温靭性がかなりす
ぐれているが更に冷却後、４００〜700℃で１分以内加
熱してストレスリリーフ処理を行ない、急冷による歪を
取り除くことにより更に低温靭性を向上せしめるもので
ある。その理由は加熱温度４００℃未満ではストレスリ
リーフの効果が認められず、７００℃超となると結晶粒
の粗大化により靭性の低下が起こるので、好ましくな
い。加熱時間も１分間を越えると結晶粒の粗大化により
靭性が低下する。
ぐれているが更に冷却後、４００〜700℃で１分以内加
熱してストレスリリーフ処理を行ない、急冷による歪を
取り除くことにより更に低温靭性を向上せしめるもので
ある。その理由は加熱温度４００℃未満ではストレスリ
リーフの効果が認められず、７００℃超となると結晶粒
の粗大化により靭性の低下が起こるので、好ましくな
い。加熱時間も１分間を越えると結晶粒の粗大化により
靭性が低下する。
このような加熱、冷却条件について、本発明者等は種々
の実験を行ない第１図は電縫溶接後、７００℃〜１１０
０℃の範囲において、５秒以上加熱した後、冷却速度を
５℃／secと５０℃／secと変えて低温靭性について調べ
てみた結果を示す。
の実験を行ない第１図は電縫溶接後、７００℃〜１１０
０℃の範囲において、５秒以上加熱した後、冷却速度を
５℃／secと５０℃／secと変えて低温靭性について調べ
てみた結果を示す。
その結果冷却速度が５０℃／secのものは５℃／secに比
べ遷移温度（vTrS）は低くなり低温靭性は向上すること
が明らかとなった。
べ遷移温度（vTrS）は低くなり低温靭性は向上すること
が明らかとなった。
第２図は冷却開始温度７５０℃〜９５０℃の範囲におい
て冷却速度の変化による遷移温度(vTrS)の値をＣの含有
量を変えて示したもので、Ｃ＝０．１３％の含有量にお
いては３０℃／sec〜１５０℃／secの範囲において、低
温靭性が良くなっている。
て冷却速度の変化による遷移温度(vTrS)の値をＣの含有
量を変えて示したもので、Ｃ＝０．１３％の含有量にお
いては３０℃／sec〜１５０℃／secの範囲において、低
温靭性が良くなっている。
第３図はＣ：０．１３％の成分系における電縫溶接後の
光学顕微鏡写真（４００倍）であり、電縫溶接後、９７
０℃で５秒加熱後、５℃／sec空冷した時の(a)溶接部、
(b)母材部と５０℃／sec水冷した時の(c)溶接部の組織
を示す。
光学顕微鏡写真（４００倍）であり、電縫溶接後、９７
０℃で５秒加熱後、５℃／sec空冷した時の(a)溶接部、
(b)母材部と５０℃／sec水冷した時の(c)溶接部の組織
を示す。
なお(a)はvTrS＝−２０℃、フェライト粒度NO＝12.8、
b)はvTrS＝−80℃、フェライト粒度NO＝１３．９、(c)
はvTrS＝−４０℃、フェライト粒度NO＝13.8である。
b)はvTrS＝−80℃、フェライト粒度NO＝１３．９、(c)
はvTrS＝−４０℃、フェライト粒度NO＝13.8である。
即ち第３図から明らかなように電縫溶接後の加熱、冷却
条件を制御する本発明によればポストノルマ（５℃／se
c空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェライ
ト組織になり、母材部並のフェライト粒度となり、低温
靭性が良好となる。
条件を制御する本発明によればポストノルマ（５℃／se
c空冷）の粗大なフェライト粒に比べ超微細なフェライ
ト組織になり、母材部並のフェライト粒度となり、低温
靭性が良好となる。
以上のように本発明は電縫溶接後の加熱冷却条件を７９
０℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０℃／sec〜１５０℃／secの冷
却速度で水冷を行なうことにより溶接部でも低温靭性の
良好な電縫鋼管が得られるものでその効果は極めて大で
ある。
０℃〜１０５０℃で５秒以上加熱し、冷却開始温度を７
５０℃〜９５０℃から３０℃／sec〜１５０℃／secの冷
却速度で水冷を行なうことにより溶接部でも低温靭性の
良好な電縫鋼管が得られるものでその効果は極めて大で
ある。
次に本発明の電縫鋼管の製造工程を第４図に示す。図中
１は電縫溶接部、２は溶接ロール、３はNO1ポストノル
マライザー、４はNO2ポストノルマライザー、５はNO3ポ
ストノルマライザーで、その後６の水冷ゾーンを設置
し、任意に冷却開始温度、水冷冷却速度を設定するもの
であり、７はNO4ポストノルマライザー、８はNO5ポスト
ノルマライザーである。図中矢印は進行方向を示す。
１は電縫溶接部、２は溶接ロール、３はNO1ポストノル
マライザー、４はNO2ポストノルマライザー、５はNO3ポ
ストノルマライザーで、その後６の水冷ゾーンを設置
し、任意に冷却開始温度、水冷冷却速度を設定するもの
であり、７はNO4ポストノルマライザー、８はNO5ポスト
ノルマライザーである。図中矢印は進行方向を示す。
次に本発明の実施例を表１に示す。
第１図は電縫溶接後の加熱温度と遷移温度との関係を示
す図、第２図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図、
第３図(a)，(b)，(c)はＣ：０．１３％の成分系におけ
る電縫溶接後の金属組織の顕微鏡写真（４００倍）、第
４図は本発明の電縫鋼管の製造工程を示す説明図であ
る。 １…電縫溶接部 ２…溶接ロール ３…NO1ポストノルマライザー ４…NO2ポストノルマライザー ５…NO3ポストノルマライザー ６…水冷ゾーン ７…NO4ポストノルマライザー ８…NO5ポストノルマライザー
す図、第２図は冷却速度と遷移温度との関係を示す図、
第３図(a)，(b)，(c)はＣ：０．１３％の成分系におけ
る電縫溶接後の金属組織の顕微鏡写真（４００倍）、第
４図は本発明の電縫鋼管の製造工程を示す説明図であ
る。 １…電縫溶接部 ２…溶接ロール ３…NO1ポストノルマライザー ４…NO2ポストノルマライザー ５…NO3ポストノルマライザー ６…水冷ゾーン ７…NO4ポストノルマライザー ８…NO5ポストノルマライザー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 洋司 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式會社名古屋製鐵所内 (56)参考文献 特公 平３−60888（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ：0.01〜0.14％ Ｓｉ：≦0.5％ Ｍｎ：1.6〜2.0％ Ｖ ：0.001〜0.050％ Ｔｉ：≦0.04％ Ｎｂ：0.001〜0.050％ Ｐ ：≦0.03％ Ｓ ：≦0.008％ Ｎ ：≦0.010％ 残部Fe及び不可避的不純物よりなる素材鋼板を用い電縫
溶接し、その後電縫溶接部を７９０℃〜１０５０℃で５
秒以上加熱し、750〜950℃の温度から30℃／sec〜150℃
／secで急冷したのち400〜730℃で１分以内加熱してス
トレスリリーフ処理することを特徴とする低温靭性にす
ぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20679383A JPH066750B2 (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20679383A JPH066750B2 (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60100628A JPS60100628A (ja) | 1985-06-04 |
| JPH066750B2 true JPH066750B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=16529186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20679383A Expired - Lifetime JPH066750B2 (ja) | 1983-11-02 | 1983-11-02 | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066750B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61270338A (ja) * | 1985-05-24 | 1986-11-29 | Nippon Steel Corp | 電縫溶接部の応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
| JPS62180034A (ja) * | 1986-02-04 | 1987-08-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部の熱処理持性が優れたＴｉ系ＵＯＥ鋼管の製造方法 |
| US7252721B2 (en) * | 2001-05-28 | 2007-08-07 | Ntn Corporation | Power transmission shaft |
| JP5011773B2 (ja) * | 2005-03-24 | 2012-08-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靭性に優れた低降伏比電縫鋼管の製造方法 |
-
1983
- 1983-11-02 JP JP20679383A patent/JPH066750B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60100628A (ja) | 1985-06-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH07278656A (ja) | 低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
| JPH02220735A (ja) | チタン酸化物を含有する溶接・低温用高張力鋼の製造法 | |
| JP2000204414A (ja) | 中炭素鋼の製造方法 | |
| JPH06184636A (ja) | 溶接性の優れた高強度高靭性シームレス鋼管の製造法 | |
| JPH09279233A (ja) | 靱性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| JP3328967B2 (ja) | 靭性および耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼継目無鋼管の製造法 | |
| JPH0158253B2 (ja) | ||
| JPH066750B2 (ja) | 低温靭性のすぐれた高強度電縫油井鋼管の製造方法 | |
| JP3246993B2 (ja) | 低温靭性に優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JPH0360888B2 (ja) | ||
| JP2004218081A (ja) | 高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3043517B2 (ja) | 高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3620099B2 (ja) | 強度と靱性に優れるＣｒ−Ｍｏ鋼の製造方法 | |
| JP3298718B2 (ja) | 極厚調質型高強度鋼板の製造方法 | |
| JPH0551648A (ja) | 電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH1192860A (ja) | 超微細フェライト組織鋼 | |
| JPH0867950A (ja) | 強度及び靭性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
| JPH07122098B2 (ja) | 低温靭性に優れた高強度電縫鋼管の製造方法 | |
| JPH05271770A (ja) | 細粒厚鋼板の製造法 | |
| JP3502850B2 (ja) | 靭性の優れた鋼材の高効率製造方法 | |
| JP3692565B2 (ja) | Ｂ添加高張力鋼の製造方法 | |
| JPH09125141A (ja) | 高強度高耐食性マルテンサイト系ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPH02190423A (ja) | 溶接部ｃｔｏｄ特性の優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH10265847A (ja) | 高強度高靱性熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0742509B2 (ja) | 低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法 |