JPH0742509B2 - 低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法 - Google Patents
低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法Info
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- JPH0742509B2 JPH0742509B2 JP2149262A JP14926290A JPH0742509B2 JP H0742509 B2 JPH0742509 B2 JP H0742509B2 JP 2149262 A JP2149262 A JP 2149262A JP 14926290 A JP14926290 A JP 14926290A JP H0742509 B2 JPH0742509 B2 JP H0742509B2
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- toughness
- low temperature
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、電縫鋼管の溶接部・靭性を改善した、低温靭
性に優れた電縫鋼管の製造方法に関するものである。
性に優れた電縫鋼管の製造方法に関するものである。
本発明は電縫鋼管製造後、管全体を熱処理することな
く、電縫溶接直後のシーム加熱後の冷却条件を適正化す
ることにより、母材部と同程度の溶接部靭性を有する、
低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法を提供するもので
ある。
く、電縫溶接直後のシーム加熱後の冷却条件を適正化す
ることにより、母材部と同程度の溶接部靭性を有する、
低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法を提供するもので
ある。
＜従来の技術＞ 近年、北海、アラスカ、シベリアでの原油採掘が活発化
しており、これに伴い低温靭性に優れた鋼管への要求が
高まっている。さらに、客先では鋼材購入コスト削減の
ため、安価な鋼管を欲している。即ち、安価で且つ低温
靭性に優れた鋼管に対する要求が非常に高まっているの
が現状である。
しており、これに伴い低温靭性に優れた鋼管への要求が
高まっている。さらに、客先では鋼材購入コスト削減の
ため、安価な鋼管を欲している。即ち、安価で且つ低温
靭性に優れた鋼管に対する要求が非常に高まっているの
が現状である。
従来から母材部については、制御圧延、制御冷却等の技
術により、優れた低温靭性が得られるようになってき
た。しかし、電縫溶接部については、圧延組織が溶接時
に消失してしまい粗大な鋳造組織が形成されるため、低
温靭性が母材部に対して大幅に劣化することが大きな問
題となっている。これらを解消し、母材部と同等レベル
の靭性を確保するため、電縫溶接後、電縫部近傍をオー
ステナイト域まで再加熱（空冷）する、シームノルマ法
が一般的に適用されている。これにより、電縫部の靭性
は改善されるものの、依然、母材部より劣る。この理由
は、再加熱後空冷されるため、母材部に比べて粗大なフ
ェライト組織が生成するためである。最近の客先からの
靭性要求レベルに対しては、このようなシームノルマ法
では対処出来ず、再加熱後水冷、あるいは水冷後再再加
熱する等により、電縫部組織の微細化を図り、靭性の改
善を狙っている。しかしこれらの冷却条件は電縫部組織
やその硬度に対して大きな影響を与え、場合によっては
かえって靭性を劣化させてしまうおそれがある。
術により、優れた低温靭性が得られるようになってき
た。しかし、電縫溶接部については、圧延組織が溶接時
に消失してしまい粗大な鋳造組織が形成されるため、低
温靭性が母材部に対して大幅に劣化することが大きな問
題となっている。これらを解消し、母材部と同等レベル
の靭性を確保するため、電縫溶接後、電縫部近傍をオー
ステナイト域まで再加熱（空冷）する、シームノルマ法
が一般的に適用されている。これにより、電縫部の靭性
は改善されるものの、依然、母材部より劣る。この理由
は、再加熱後空冷されるため、母材部に比べて粗大なフ
ェライト組織が生成するためである。最近の客先からの
靭性要求レベルに対しては、このようなシームノルマ法
では対処出来ず、再加熱後水冷、あるいは水冷後再再加
熱する等により、電縫部組織の微細化を図り、靭性の改
善を狙っている。しかしこれらの冷却条件は電縫部組織
やその硬度に対して大きな影響を与え、場合によっては
かえって靭性を劣化させてしまうおそれがある。
先行技術としては、特公平２−408号公報（電縫鋼管シ
ーム溶接部の冷却方法）がある。同技術では、電縫部の
再加熱後の冷却ゾーンでの冷却条件と造管速度を検出−
演算するシステムにより、水冷部の冷却速度を算出し、
これをフィードバックすることで冷却条件をコントロー
ルするものである。同技術では、冷却設備についてのハ
ード、ソフト面について記述されているものの、冶金学
的見地での冷却制御については一切触れていない。ま
た、特開昭59−35629号公報（低温靭性に優れた高張力
電縫鋼管の製造方法）記載のものは、電縫溶接後750〜1
050℃に加熱し、さらに、750〜950℃の温度から30〜150
℃／秒で急冷し、微細なアシキュラーフェライト組織を
形成させ、電縫部の靭性を改善させる技術であり、冷却
パターン、冷却停止温度等についての記載がなくただ一
様に冷却することになっている。
ーム溶接部の冷却方法）がある。同技術では、電縫部の
再加熱後の冷却ゾーンでの冷却条件と造管速度を検出−
演算するシステムにより、水冷部の冷却速度を算出し、
これをフィードバックすることで冷却条件をコントロー
ルするものである。同技術では、冷却設備についてのハ
ード、ソフト面について記述されているものの、冶金学
的見地での冷却制御については一切触れていない。ま
た、特開昭59−35629号公報（低温靭性に優れた高張力
電縫鋼管の製造方法）記載のものは、電縫溶接後750〜1
050℃に加熱し、さらに、750〜950℃の温度から30〜150
℃／秒で急冷し、微細なアシキュラーフェライト組織を
形成させ、電縫部の靭性を改善させる技術であり、冷却
パターン、冷却停止温度等についての記載がなくただ一
様に冷却することになっている。
＜発明が解決しようとする課題＞ 本発明は電縫部の低温靭性を母材部と同等以上に改善し
た、低温靭性に優れた電縫鋼管を安価に提供することを
目的とする。
た、低温靭性に優れた電縫鋼管を安価に提供することを
目的とする。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明の前記の課題は、電縫部の再加熱後の水冷速度、
冷却停止温度を適正に制御することにより、微細なフェ
ライト組織を形成させ、さらに、硬度についても母材部
と同レベルとすることで、解決され得る。
冷却停止温度を適正に制御することにより、微細なフェ
ライト組織を形成させ、さらに、硬度についても母材部
と同レベルとすることで、解決され得る。
本発明の要旨とするところは、C:0.05〜0.20％、Si:0.3
％以下:Mn:0.50〜2.00％を基本成分とし、Nb:0.01〜0.1
0％、V:0.01〜0.10％、Ti:0.01〜0.05％の１種または２
種以上を含み、残部Fe及び不可避的不純元素よりなる電
縫鋼管の電縫溶接部を850〜1000℃に加熱した後、Ar3変
態点以上から冷却速度30℃超〜100℃／秒で急速冷却
し、停止温度をその鋼の（Ar1−50℃）から（Ar1−100
℃）とした後、弱冷却することを特徴とする低温靭性に
優れた電縫鋼管の製造方法にある。
％以下:Mn:0.50〜2.00％を基本成分とし、Nb:0.01〜0.1
0％、V:0.01〜0.10％、Ti:0.01〜0.05％の１種または２
種以上を含み、残部Fe及び不可避的不純元素よりなる電
縫鋼管の電縫溶接部を850〜1000℃に加熱した後、Ar3変
態点以上から冷却速度30℃超〜100℃／秒で急速冷却
し、停止温度をその鋼の（Ar1−50℃）から（Ar1−100
℃）とした後、弱冷却することを特徴とする低温靭性に
優れた電縫鋼管の製造方法にある。
本発明に従い、前記の如く電縫部加熱後の強制冷却時の
冷却速度、冷却停止温度を限定し、さらに弱冷却を組み
合わせることにより、溶接部低温靭性に優れた電縫鋼管
を製造することができる。
冷却速度、冷却停止温度を限定し、さらに弱冷却を組み
合わせることにより、溶接部低温靭性に優れた電縫鋼管
を製造することができる。
以下、本発明を詳細に説明する。
まず素材の成分系について説明する。
Ｃは必要な強度を確保するために必要な元素であり、0.
05％以上とした。しかし、Ｃ量があまり高すぎる場合、
母材部、電縫部共に低温靭性を劣化させるため、上限を
0.20％とした。
05％以上とした。しかし、Ｃ量があまり高すぎる場合、
母材部、電縫部共に低温靭性を劣化させるため、上限を
0.20％とした。
Siについては、電縫溶接の安定性の観点から0.3％以下
とする。
とする。
MnについてはＣ同様に強度確保には欠かせない元素であ
り、0.50％以上とした。また、2.00％を越えた場合中心
偏析部が硬化し、靭性の劣化をもたらすため、上限を2.
00％とした。
り、0.50％以上とした。また、2.00％を越えた場合中心
偏析部が硬化し、靭性の劣化をもたらすため、上限を2.
00％とした。
以上の元素を基本成分とするが、母材部の低温靭性向上
のためNb、Ｖ、Tiの１種または２種以上を添加すること
が有効である。
のためNb、Ｖ、Tiの１種または２種以上を添加すること
が有効である。
Nbは熱間圧延時でのオーステナイト粒の微細化に効果的
であり、その後の変態により生成するフェライト粒が細
粒となるため低温靭性向上には非常に有効である。この
ようなNb添加の効果を得るには、0.01％以上の添加が必
要である。また、0.10％を越えて添加しても効果は変わ
らないため、上限は0.10％とした。
であり、その後の変態により生成するフェライト粒が細
粒となるため低温靭性向上には非常に有効である。この
ようなNb添加の効果を得るには、0.01％以上の添加が必
要である。また、0.10％を越えて添加しても効果は変わ
らないため、上限は0.10％とした。
Ｖについてはフェライト変態後に炭窒化物として析出
し、フェライト粒の粗大化を抑制するため母材部の靭性
改善には効果的である。このような析出の効果を得るに
は、0.01％以上の添加が必要であり、また、0.10％を超
えて添加してもその効果は向上しないため、上限は0.10
％とした。
し、フェライト粒の粗大化を抑制するため母材部の靭性
改善には効果的である。このような析出の効果を得るに
は、0.01％以上の添加が必要であり、また、0.10％を超
えて添加してもその効果は向上しないため、上限は0.10
％とした。
Tiについても同様に炭窒化物を形成し粒成長を抑制する
効果が0.01％以上の添加で奏される。しかし、0.05％を
超えて添加してもその効果は変わらないので上限を0.05
％とした。
効果が0.01％以上の添加で奏される。しかし、0.05％を
超えて添加してもその効果は変わらないので上限を0.05
％とした。
その他、Ｐ、Ｓは中心偏析、介在物の観点からできるだ
け少ない方が望ましい。
け少ない方が望ましい。
以上の成分有する鋼を溶製したあと連続鋳造で鋳造し、
その後熱間圧延ミルにおいて、電縫鋼管用鋼帯とする。
その後熱間圧延ミルにおいて、電縫鋼管用鋼帯とする。
次に、電縫溶接部の加熱、冷却条件について述べる。
本発明では電縫溶接後、電縫溶接部を850〜1000℃に加
熱することで電縫溶接により生成した粗大な鋳造組織を
破壊するものである。即ち、加熱により電縫部をオース
テナイト組織に変態させるためには850℃以上の温度が
必要となる。また、あまり高温となるとオーステナイト
粒が粗大化し、靭性が劣化するため上限を1000℃とす
る。
熱することで電縫溶接により生成した粗大な鋳造組織を
破壊するものである。即ち、加熱により電縫部をオース
テナイト組織に変態させるためには850℃以上の温度が
必要となる。また、あまり高温となるとオーステナイト
粒が粗大化し、靭性が劣化するため上限を1000℃とす
る。
以上のように加熱された電縫部を強制冷却するが、その
冷却パターン、速度、停止温度が重要となる。本発明は
これらを適正に制御することにより微細なフェライト組
織を生成させ、また、冷却後の再加熱（焼戻し）を施す
ことなく母材と同等レベルの硬度を確保し、これにより
電縫部の靭性が母材部と同等の優れたレベルとすること
が可能となる。
冷却パターン、速度、停止温度が重要となる。本発明は
これらを適正に制御することにより微細なフェライト組
織を生成させ、また、冷却後の再加熱（焼戻し）を施す
ことなく母材と同等レベルの硬度を確保し、これにより
電縫部の靭性が母材部と同等の優れたレベルとすること
が可能となる。
冷却はシーム加熱直後に行うことが電縫部靭性の向上に
は効果的である。第１図にシーム加熱器１〜冷却ゾーン
２（＃１冷却ゾーン2a、＃２冷却ゾーン2b）及び温度測
定器３の配置を示す。
は効果的である。第１図にシーム加熱器１〜冷却ゾーン
２（＃１冷却ゾーン2a、＃２冷却ゾーン2b）及び温度測
定器３の配置を示す。
本発明ではシーム加熱器１直後の＃１冷却ゾーン2aでAr
3変態点以上から冷却し、その鋼の（Ar1変態点−50℃）
から（Ar1変態点−100℃）で冷却を終了する。その後、
＃２冷却ゾーン2bでは復熱を防止する程度の弱冷却を行
う。急冷停止温度を（Ar1変態点−50℃）から（Ar1変態
点−100℃）とした理由は、測定している温度はあくま
でパイプ外面温度であり、パイプ内面側とは温度差が存
在するためである。即ち、パイプ内面側まで確実にAr1
変態点以下とするためには、実測されるパイプ外面温度
を（Ar1変態点−50℃）以下とすることが必要である。
また、下限温度については、逆にパイプ外面側が急速冷
却により硬化することを防止するため、（Ar1変態点−1
00℃）とした。このように前段域（＃１冷却ゾーン2a）
で急速冷却することにより、Ar3変態点後のフェライト
粒成長を抑制し細粒化できる効果がある。また、Ar1変
態点より50℃以下まで急冷することにより、靭性を劣化
させるパーライト組織を抑制する効果がある。このよう
にシーム加熱の冷却を前段急冷とすることで最も効果的
にフェライト粒の細粒化ができ、Ar1変態点より低温ま
で冷却することでパーライトの生成が防止できる。
3変態点以上から冷却し、その鋼の（Ar1変態点−50℃）
から（Ar1変態点−100℃）で冷却を終了する。その後、
＃２冷却ゾーン2bでは復熱を防止する程度の弱冷却を行
う。急冷停止温度を（Ar1変態点−50℃）から（Ar1変態
点−100℃）とした理由は、測定している温度はあくま
でパイプ外面温度であり、パイプ内面側とは温度差が存
在するためである。即ち、パイプ内面側まで確実にAr1
変態点以下とするためには、実測されるパイプ外面温度
を（Ar1変態点−50℃）以下とすることが必要である。
また、下限温度については、逆にパイプ外面側が急速冷
却により硬化することを防止するため、（Ar1変態点−1
00℃）とした。このように前段域（＃１冷却ゾーン2a）
で急速冷却することにより、Ar3変態点後のフェライト
粒成長を抑制し細粒化できる効果がある。また、Ar1変
態点より50℃以下まで急冷することにより、靭性を劣化
させるパーライト組織を抑制する効果がある。このよう
にシーム加熱の冷却を前段急冷とすることで最も効果的
にフェライト粒の細粒化ができ、Ar1変態点より低温ま
で冷却することでパーライトの生成が防止できる。
冷却速度の限定理由について述べる。＃１冷却ゾーンの
冷却速度は細粒フェライト組織を得るため下限を30℃超
／秒とする。但し、冷速が100℃／秒を越えた場合、パ
イプ外面部が硬化（焼入れ）組織となることがあるため
上限は100℃／秒とした。
冷却速度は細粒フェライト組織を得るため下限を30℃超
／秒とする。但し、冷速が100℃／秒を越えた場合、パ
イプ外面部が硬化（焼入れ）組織となることがあるため
上限は100℃／秒とした。
＃１冷却ゾーンでの急冷を停止したあと、＃２冷却ゾー
ンでの弱冷却が是非必要である。＃１冷却ゾーンでAr1
変態点より低温まで冷却されても、その後空冷された場
合は復熱することが考えられるため、これを防止するた
めには＃２冷却ゾーンでの弱冷却が必要である。弱冷却
は復熱しない程度の冷却速度で且つ復熱しない温度域ま
で連続して行う必要がある。実機ライン試験の結果、10
〜20℃／秒程度の冷却速度で300℃以下まで冷却するこ
とが好ましい。
ンでの弱冷却が是非必要である。＃１冷却ゾーンでAr1
変態点より低温まで冷却されても、その後空冷された場
合は復熱することが考えられるため、これを防止するた
めには＃２冷却ゾーンでの弱冷却が必要である。弱冷却
は復熱しない程度の冷却速度で且つ復熱しない温度域ま
で連続して行う必要がある。実機ライン試験の結果、10
〜20℃／秒程度の冷却速度で300℃以下まで冷却するこ
とが好ましい。
以上述べたように本発明では電縫部を加熱後、強制冷却
し、そのときの冷却速度、冷却停止温度の限定、並びに
復熱を防止するための弱冷却を組み合わせることによ
り、電縫部の再加熱あるいは管全体の熱処理（焼戻し）
をすることなく、母材部と同等レベルの優れた溶接部靭
性が得られる。
し、そのときの冷却速度、冷却停止温度の限定、並びに
復熱を防止するための弱冷却を組み合わせることによ
り、電縫部の再加熱あるいは管全体の熱処理（焼戻し）
をすることなく、母材部と同等レベルの優れた溶接部靭
性が得られる。
本発明での冷却速度、冷却停止温度の限定についてさら
に詳細に説明する。本発明は第２図（ア）に示すように
Ar3点以上からAr1点より低い温度まで急冷し、その後復
熱を防止するため弱冷却することが特徴である。これに
対して、（イ）に示すようにシーム加熱後空冷する従来
からのシームノルマ法ではAr3、Ar1点の通過速度が遅
く、従ってフェライト粒が粗大化すると共に、パーライ
ト組織が生成するため靭性が劣化する。また（ウ）に示
す如くAr3点以上から急冷した場合でも、その停止温度
がAr1点超ではパーライト組織が生成するため靭性が劣
化する。さらに（エ）のように急冷停止温度がAr1点直
下（Ar1点からマイナス20℃程度）の場合は復熱により
再び変態点を通過することにより靭性が劣化する。
（オ）のように復熱しない温度域まで、例えば300℃以
下まで急冷した場合にはパイプの外表面が硬化（特にシ
ーム加熱時の熱影響部）してしまい、これを調整するた
めにはシーム部の再加熱、あるいは管全体の熱処理が必
要となる。以上より、本発明の如く、電縫部加熱後の強
制冷却時の冷却速度、冷却停止温度を限定すること、及
び弱冷却を組み合わせることが溶接部靭性向上には効果
的な手段である。
に詳細に説明する。本発明は第２図（ア）に示すように
Ar3点以上からAr1点より低い温度まで急冷し、その後復
熱を防止するため弱冷却することが特徴である。これに
対して、（イ）に示すようにシーム加熱後空冷する従来
からのシームノルマ法ではAr3、Ar1点の通過速度が遅
く、従ってフェライト粒が粗大化すると共に、パーライ
ト組織が生成するため靭性が劣化する。また（ウ）に示
す如くAr3点以上から急冷した場合でも、その停止温度
がAr1点超ではパーライト組織が生成するため靭性が劣
化する。さらに（エ）のように急冷停止温度がAr1点直
下（Ar1点からマイナス20℃程度）の場合は復熱により
再び変態点を通過することにより靭性が劣化する。
（オ）のように復熱しない温度域まで、例えば300℃以
下まで急冷した場合にはパイプの外表面が硬化（特にシ
ーム加熱時の熱影響部）してしまい、これを調整するた
めにはシーム部の再加熱、あるいは管全体の熱処理が必
要となる。以上より、本発明の如く、電縫部加熱後の強
制冷却時の冷却速度、冷却停止温度を限定すること、及
び弱冷却を組み合わせることが溶接部靭性向上には効果
的な手段である。
本発明の実施例を表１に示し簡単に説明する。また従来
方法についても比較検討した。表１の１〜７については
本発明を実施した例である。表１に示す成分、冷却条件
により電縫溶接部の低温靭性（シャルピー試験で評価）
は母材部と同等レベルで良好である。一方、表１の８〜
11は従来方法による結果を示している。表１の８につい
てはシーム加熱後空冷する従来からのシームノルマ法で
あり、この場合冷却速度が遅いため粗大フェライトとパ
ーライト組織となり、良好な靭性が得られない。同９、
10の例については冷却停止温度がAr1変態点近傍のため
冷却停止後の復熱によりフェライト粒が粗大化するため
良好な靭性が得られない。同11については冷却速度が速
すぎるため硬化し靭性が劣化する。以上のように、本発
明の如く鋼の成分系と電縫部の冷却速度、冷却停止温度
を限定し、さらに復熱を防ぐための弱冷却を組み合わせ
ることにより、優れた電縫部低温靭性が得られる。
方法についても比較検討した。表１の１〜７については
本発明を実施した例である。表１に示す成分、冷却条件
により電縫溶接部の低温靭性（シャルピー試験で評価）
は母材部と同等レベルで良好である。一方、表１の８〜
11は従来方法による結果を示している。表１の８につい
てはシーム加熱後空冷する従来からのシームノルマ法で
あり、この場合冷却速度が遅いため粗大フェライトとパ
ーライト組織となり、良好な靭性が得られない。同９、
10の例については冷却停止温度がAr1変態点近傍のため
冷却停止後の復熱によりフェライト粒が粗大化するため
良好な靭性が得られない。同11については冷却速度が速
すぎるため硬化し靭性が劣化する。以上のように、本発
明の如く鋼の成分系と電縫部の冷却速度、冷却停止温度
を限定し、さらに復熱を防ぐための弱冷却を組み合わせ
ることにより、優れた電縫部低温靭性が得られる。
＜発明の効果＞ 本発明に従い、電縫部加熱後の強制冷却時の冷却速度、
冷却停止温度を限定すること、及び弱冷却を組み合わせ
ることにより、溶接部低温靭性に優れだ電縫鋼管を製造
することができる。
冷却停止温度を限定すること、及び弱冷却を組み合わせ
ることにより、溶接部低温靭性に優れだ電縫鋼管を製造
することができる。
第１図は本発明を実施する設備の概略図を示す。 第２図はシーム加熱後の冷却パターンについて本発明と
従来技術とを比較したものである。
従来技術とを比較したものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 細江 一郎 愛知県東海市東海町５―３ 新日本製鐵株 式會社名古屋製鐵所内 (56)参考文献 特公 平１−58253（ＪＰ，Ｂ２) 特公 昭57−8848（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (1)
- 【請求項１】C:0.05〜0.20％,Si:0.3％以下、Mn:0.50〜
2.00％を基本成分とし、Nb:0.01〜0.10％,V:0.01〜0.10
％,Ti:0.01〜0.05％の１種または２種以上を含み、残部
Fe及び不可避的不純物よりなる電縫鋼管の電縫溶接部を
850〜1000℃に加熱した後、Ar3変態点以上から冷却速度
30℃超〜100℃／秒で急速冷却し、停止温度をその鋼の
（Ar1−50℃）から（Ar1−100℃）とした後、弱冷却す
ることを特徴とする低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2149262A JPH0742509B2 (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | 低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2149262A JPH0742509B2 (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | 低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441619A JPH0441619A (ja) | 1992-02-12 |
| JPH0742509B2 true JPH0742509B2 (ja) | 1995-05-10 |
Family
ID=15471401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2149262A Expired - Fee Related JPH0742509B2 (ja) | 1990-06-07 | 1990-06-07 | 低温靭性に優れた電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0742509B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013153819A1 (ja) | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
| WO2015004901A1 (ja) | 2013-07-09 | 2015-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ラインパイプ用厚肉電縫鋼管およびその製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2991213B1 (fr) * | 2012-06-05 | 2015-07-03 | Alstom Hydro France | Procede de soudage de deux bords d'une ou plusieurs pieces en acier l'un a l'autre et conduite forcee obtenue par un tel procede. |
| CN110055396B (zh) * | 2019-04-26 | 2021-04-16 | 首钢集团有限公司 | 一种高频感应焊接钢管焊后冷却方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS578848A (en) * | 1980-06-19 | 1982-01-18 | Seiko Epson Corp | Microprogram control circuit |
| JPS6458253A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-06 | Canon Kk | Intraocular lens |
-
1990
- 1990-06-07 JP JP2149262A patent/JPH0742509B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| WO2013153819A1 (ja) | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 優れた低温靭性を有する高強度厚肉電縫鋼管及びその製造方法 |
| WO2015004901A1 (ja) | 2013-07-09 | 2015-01-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ラインパイプ用厚肉電縫鋼管およびその製造方法 |
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| JPH0441619A (ja) | 1992-02-12 |
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