JP3043519B2 - 高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
高強度熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は近年の電縫管，建材、車
両等の高強度化に好適な靱性の優れた高強度熱延鋼板の
製造方法に関するものである。
両等の高強度化に好適な靱性の優れた高強度熱延鋼板の
製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】強度と靱性の優れた熱延鋼板として近年
Ｎｂを添加して制御圧延・制御冷却を組み合わせる非調
質鋼板が著しく進歩しており、その鋼板の製造法として
例えば特公昭４９−１４６０９号公報，特公昭５８−７
３２号公報がある。特公昭４９−１４６０９号公報はＮ
ｂ添加炭素鋼を用いスラブの加熱温度をＮｂ炭窒化物の
溶体化温度以上の１２３０℃以上にし、その後スラブを
冷却して１１００℃で圧延する制御圧延を行い、結晶粒
を微細化した高靱性鋼を製造する方法である。この方法
では通常厚み２００〜３００ｍｍのスラブをガスまたは
重油を燃焼する加熱炉を用いて中心部までＮｂ炭窒化物
の溶体化温度以上に加熱するため高温で長時間の加熱が
行われる。そのため、加熱後のスラブのオーステナイト
結晶粒径は著しく大きくなり、引き続いて行われる制御
圧延により鋼板のフェライト結晶粒を微細化している。
しかし、この方法では結晶粒微細化に限界があり、従っ
て、靱性改善にも限界がある。
Ｎｂを添加して制御圧延・制御冷却を組み合わせる非調
質鋼板が著しく進歩しており、その鋼板の製造法として
例えば特公昭４９−１４６０９号公報，特公昭５８−７
３２号公報がある。特公昭４９−１４６０９号公報はＮ
ｂ添加炭素鋼を用いスラブの加熱温度をＮｂ炭窒化物の
溶体化温度以上の１２３０℃以上にし、その後スラブを
冷却して１１００℃で圧延する制御圧延を行い、結晶粒
を微細化した高靱性鋼を製造する方法である。この方法
では通常厚み２００〜３００ｍｍのスラブをガスまたは
重油を燃焼する加熱炉を用いて中心部までＮｂ炭窒化物
の溶体化温度以上に加熱するため高温で長時間の加熱が
行われる。そのため、加熱後のスラブのオーステナイト
結晶粒径は著しく大きくなり、引き続いて行われる制御
圧延により鋼板のフェライト結晶粒を微細化している。
しかし、この方法では結晶粒微細化に限界があり、従っ
て、靱性改善にも限界がある。
【０００３】特公昭５８−７３２号公報はＮｂ添加炭素
鋼を用いスラブの加熱温度をＮｂ炭窒化物の溶体化温度
以上にし、１０００〜１１５０℃の温度範囲で熱間圧延
し、オーステナイト粒を再結晶により細粒にした後、さ
らに９００℃以下で圧延する方法である。この方法は、
特公昭４９−１４６０９号公報に比べて粗圧延によりオ
ーステナイト粒を細かくする優れた方法であるが、粗圧
延時にＮｂが加工誘起析出することによる強度向上への
寄与が減少される欠点がある。
鋼を用いスラブの加熱温度をＮｂ炭窒化物の溶体化温度
以上にし、１０００〜１１５０℃の温度範囲で熱間圧延
し、オーステナイト粒を再結晶により細粒にした後、さ
らに９００℃以下で圧延する方法である。この方法は、
特公昭４９−１４６０９号公報に比べて粗圧延によりオ
ーステナイト粒を細かくする優れた方法であるが、粗圧
延時にＮｂが加工誘起析出することによる強度向上への
寄与が減少される欠点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｎｂを添加
した非調質高強度熱延鋼板の結晶粒を微細化する新しい
製造方法を提供することを目的とし、この方法により強
度と靱性の優れた電縫管用，建材用，車両用等の熱延鋼
板を提供するものである。
した非調質高強度熱延鋼板の結晶粒を微細化する新しい
製造方法を提供することを目的とし、この方法により強
度と靱性の優れた電縫管用，建材用，車両用等の熱延鋼
板を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは次のとおりである。 Ｃ：０．０５〜０．２０％，Ｓｉ：≦０．６０％，Ｍ
ｎ：０．２０〜２．５０％，Ａｌ：０．００４〜０．１
０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１０％，Ｎ：０．００２〜
０．００８％，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連
続鋳造スラブを加熱するに際して、少なくとも１１００
℃からＮｂ（Ｃ，Ｎ）の溶体化温度以上１４００℃以下
の加熱温度までの温度領域を毎時１５０℃以上の昇温速
度で加熱し、加熱温度での保定時間を５分以上３０分以
内とし、その後熱間圧延することを特徴とする高強度熱
延鋼板の製造方法。
ろは次のとおりである。 Ｃ：０．０５〜０．２０％，Ｓｉ：≦０．６０％，Ｍ
ｎ：０．２０〜２．５０％，Ａｌ：０．００４〜０．１
０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１０％，Ｎ：０．００２〜
０．００８％，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連
続鋳造スラブを加熱するに際して、少なくとも１１００
℃からＮｂ（Ｃ，Ｎ）の溶体化温度以上１４００℃以下
の加熱温度までの温度領域を毎時１５０℃以上の昇温速
度で加熱し、加熱温度での保定時間を５分以上３０分以
内とし、その後熱間圧延することを特徴とする高強度熱
延鋼板の製造方法。
【０００６】以下、本発明の詳細について説明する。強
度と靱性の優れたＮｂを添加した非調質高強度熱延鋼板
を製造するためには、微量のＮｂを析出硬化元素として
利用して、且つ加熱・熱延・冷却の工程をとる熱間圧延
工程で結晶粒の微細化を行うことが必要である。通常、
目的の成分に調整された鋼は連続鋳造されＡｒ3 変態点
以下に冷却されるが、鋳片の厚みが２００〜３００ｍｍ
あるためその冷却速度は遅い。そのため鋳片にはＮｂ
（Ｃ，Ｎ）の０．０５ミクロン以上の大きな析出物が析
出している。熱間圧延による結晶粒の微細化に効果的な
析出物は溶体化していて加工時に加工誘起析出するもの
であると言われている。まだ、強度向上に寄与するＮｂ
も整合析出している極めて微細なＮｂ（Ｃ，Ｎ）である
と言われている。従って、鋳片に析出しているＮｂ
（Ｃ，Ｎ）が熱間圧延前の加熱段階で溶体化している必
要がある。
度と靱性の優れたＮｂを添加した非調質高強度熱延鋼板
を製造するためには、微量のＮｂを析出硬化元素として
利用して、且つ加熱・熱延・冷却の工程をとる熱間圧延
工程で結晶粒の微細化を行うことが必要である。通常、
目的の成分に調整された鋼は連続鋳造されＡｒ3 変態点
以下に冷却されるが、鋳片の厚みが２００〜３００ｍｍ
あるためその冷却速度は遅い。そのため鋳片にはＮｂ
（Ｃ，Ｎ）の０．０５ミクロン以上の大きな析出物が析
出している。熱間圧延による結晶粒の微細化に効果的な
析出物は溶体化していて加工時に加工誘起析出するもの
であると言われている。まだ、強度向上に寄与するＮｂ
も整合析出している極めて微細なＮｂ（Ｃ，Ｎ）である
と言われている。従って、鋳片に析出しているＮｂ
（Ｃ，Ｎ）が熱間圧延前の加熱段階で溶体化している必
要がある。
【０００７】溶体化のための加熱温度は、以下に示す析
出物の溶解度積と温度（Ｔ：°Ｋ）との関係の温度Ｔ°
Ｋ以上必要である。 ｌｏｇ10〔％Ｎｂ〕・〔％Ｃ＋％０．８６Ｎ〕 ＝２．２６−６，７７０／Ｔ・・・(1) しかし、この温度で加熱したスラブのオーステナイト結
晶粒は粗大化しているため、鋼板のフェライト結晶粒微
細化のためその後の熱延・冷却工程で種々の工夫がされ
る。すなわち、熱延工程では低温で大圧下圧延を行う等
の種々の工夫がなされている。冷却工程では変態域での
冷却速度を速くするなどの工夫がなされている。
出物の溶解度積と温度（Ｔ：°Ｋ）との関係の温度Ｔ°
Ｋ以上必要である。 ｌｏｇ10〔％Ｎｂ〕・〔％Ｃ＋％０．８６Ｎ〕 ＝２．２６−６，７７０／Ｔ・・・(1) しかし、この温度で加熱したスラブのオーステナイト結
晶粒は粗大化しているため、鋼板のフェライト結晶粒微
細化のためその後の熱延・冷却工程で種々の工夫がされ
る。すなわち、熱延工程では低温で大圧下圧延を行う等
の種々の工夫がなされている。冷却工程では変態域での
冷却速度を速くするなどの工夫がなされている。
【０００８】ところで、熱延・冷却工程での工夫だけで
なく、加熱工程を工夫して熱間圧延前のオーステナイト
結晶粒を細かくできれば熱延後の鋼板のフェライト結晶
粒を更に細かくでき、靱性改善に極めて有効である。本
発明者等は、種々の実験の結果、少なくとも１１００℃
からＮｂ（Ｃ，Ｎ）の溶体化温度以上１４００℃以下の
加熱温度までの温度領域を毎時１５０℃以上の昇温速度
で加熱し、加熱温度での保定時間を５分以上３０分以下
と限定することによってオーステナイト結晶粒の粗大化
を防止しつつ析出物を溶体化させ得ることを新たに知見
したものである。
なく、加熱工程を工夫して熱間圧延前のオーステナイト
結晶粒を細かくできれば熱延後の鋼板のフェライト結晶
粒を更に細かくでき、靱性改善に極めて有効である。本
発明者等は、種々の実験の結果、少なくとも１１００℃
からＮｂ（Ｃ，Ｎ）の溶体化温度以上１４００℃以下の
加熱温度までの温度領域を毎時１５０℃以上の昇温速度
で加熱し、加熱温度での保定時間を５分以上３０分以下
と限定することによってオーステナイト結晶粒の粗大化
を防止しつつ析出物を溶体化させ得ることを新たに知見
したものである。
【０００９】図１は０．１５％Ｃ−０．３０％Ｓｉ−
１．２０％Ｍｎ−０．０４０％Ｎｂ−０．０２０％Ａｌ
−０．００４０％Ｎ鋼の２５０ｍｍスラブを加熱条件を
変えて加熱し、その温度に１５分保持後、圧延を開始
し、仕上げ入り側板厚４０ｍｍ、熱延仕上げ温度８００
℃で板厚６ｍｍに熱延後、圧延後の冷却速度１５℃／ｓ
ｅｃ、巻取り温度５８０℃で熱間圧延した鋼板の引張強
さを示す。このときのスラブを加熱条件はスラブ断面平
均の加熱温度と加熱昇温速度を変えて実験を行った。こ
れによると、引張強さは加熱温度が１１００℃から１２
５０℃まで高くなるにつれて高くなり、１２５０℃以上
では殆ど変化がない。また、加熱昇温速度の影響は各加
熱温度とも殆どみられない。即ち、この鋼のＮｂ（Ｃ，
Ｎ）の計算溶体化温度が１２４０℃であることから、Ｎ
ｂ（Ｃ，Ｎ）が溶体化している１２５０℃以上で引張強
さは殆ど変わらないことを示しており、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）
の溶体化に加熱昇温速度の影響は殆どないことを示して
いる。
１．２０％Ｍｎ−０．０４０％Ｎｂ−０．０２０％Ａｌ
−０．００４０％Ｎ鋼の２５０ｍｍスラブを加熱条件を
変えて加熱し、その温度に１５分保持後、圧延を開始
し、仕上げ入り側板厚４０ｍｍ、熱延仕上げ温度８００
℃で板厚６ｍｍに熱延後、圧延後の冷却速度１５℃／ｓ
ｅｃ、巻取り温度５８０℃で熱間圧延した鋼板の引張強
さを示す。このときのスラブを加熱条件はスラブ断面平
均の加熱温度と加熱昇温速度を変えて実験を行った。こ
れによると、引張強さは加熱温度が１１００℃から１２
５０℃まで高くなるにつれて高くなり、１２５０℃以上
では殆ど変化がない。また、加熱昇温速度の影響は各加
熱温度とも殆どみられない。即ち、この鋼のＮｂ（Ｃ，
Ｎ）の計算溶体化温度が１２４０℃であることから、Ｎ
ｂ（Ｃ，Ｎ）が溶体化している１２５０℃以上で引張強
さは殆ど変わらないことを示しており、Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）
の溶体化に加熱昇温速度の影響は殆どないことを示して
いる。
【００１０】図２は図１と同じ条件で熱延した鋼板のシ
ャルピー試験破面遷移温度（ｖＴｒｓ）に及ぼす加熱温
度および加熱昇温速度の影響を示す。これによると、加
熱昇温速度を７０℃／ｈｒの場合、加熱温度が高くなる
につれて破面遷移温度は高くなり（靱性が劣化する）、
１２５０℃以上で引張強さが同じであるにもかかわら
ず、破面遷移温度は急激に高くなっている。これは、１
２５０℃以上の加熱でＮｂ（Ｃ，Ｎ）が溶体化後、オー
ステナイト結晶粒が急激に大きくなり、圧延後も鋼板の
フェライト結晶粒が大きく、従って破面遷移温度が高く
なっている。一方、加熱昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上
の場合、加熱温度１２５０℃までは加熱温度が高くなる
につれて破面遷移温度は高くなるが、加熱温度１２５０
℃から１３５０℃までは殆ど変わらない。これは、加熱
温度１２５０℃までの鋼板は引張強さが高くなるにつれ
て破面遷移温度は高くなったものであり、それより高い
温度では引張強さは変わらず、しかも急速加熱のため結
晶粒も大きくならず、従ってこの条件で加熱した鋼板の
破面遷移温度も高くならない。
ャルピー試験破面遷移温度（ｖＴｒｓ）に及ぼす加熱温
度および加熱昇温速度の影響を示す。これによると、加
熱昇温速度を７０℃／ｈｒの場合、加熱温度が高くなる
につれて破面遷移温度は高くなり（靱性が劣化する）、
１２５０℃以上で引張強さが同じであるにもかかわら
ず、破面遷移温度は急激に高くなっている。これは、１
２５０℃以上の加熱でＮｂ（Ｃ，Ｎ）が溶体化後、オー
ステナイト結晶粒が急激に大きくなり、圧延後も鋼板の
フェライト結晶粒が大きく、従って破面遷移温度が高く
なっている。一方、加熱昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上
の場合、加熱温度１２５０℃までは加熱温度が高くなる
につれて破面遷移温度は高くなるが、加熱温度１２５０
℃から１３５０℃までは殆ど変わらない。これは、加熱
温度１２５０℃までの鋼板は引張強さが高くなるにつれ
て破面遷移温度は高くなったものであり、それより高い
温度では引張強さは変わらず、しかも急速加熱のため結
晶粒も大きくならず、従ってこの条件で加熱した鋼板の
破面遷移温度も高くならない。
【００１１】図３は鋼板の破面遷移温度に及ぼす加熱昇
温速度の影響を示す。これは加熱昇温速度が１５０℃／
ｈｒ未満では破面遷移温度も高くならないことを示す。
これらのことは、加熱昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上に
することは引張強さが高く、しかも破面遷移温度が低い
（靱性が良好な）鋼板を製造する有効な方法であること
を示している。
温速度の影響を示す。これは加熱昇温速度が１５０℃／
ｈｒ未満では破面遷移温度も高くならないことを示す。
これらのことは、加熱昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上に
することは引張強さが高く、しかも破面遷移温度が低い
（靱性が良好な）鋼板を製造する有効な方法であること
を示している。
【００１２】本発明における上記鋼成分の限定理由は次
の如くである。 Ｃ：Ｃは高い引張り強さを得るために最も効果的な元素
であって、この目的のために少なくとも０．０５％の添
加が必要である。しかし、Ｃの増加と共に加工性、靱性
および溶接性が低下するので、その上限を０．２０％と
限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であるが、鋼を経済的
に製造するために０．６０％を上限として添加すること
とした。 Ｍｎ：Ｍｎも強度の向上には効果的な元素であって、こ
の目的のために少なくとも０．２０％の添加が必要であ
る。しかし、２．５０％を越すと溶鋼製造上困難になる
ので上限を２．５０％とした。
の如くである。 Ｃ：Ｃは高い引張り強さを得るために最も効果的な元素
であって、この目的のために少なくとも０．０５％の添
加が必要である。しかし、Ｃの増加と共に加工性、靱性
および溶接性が低下するので、その上限を０．２０％と
限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であるが、鋼を経済的
に製造するために０．６０％を上限として添加すること
とした。 Ｍｎ：Ｍｎも強度の向上には効果的な元素であって、こ
の目的のために少なくとも０．２０％の添加が必要であ
る。しかし、２．５０％を越すと溶鋼製造上困難になる
ので上限を２．５０％とした。
【００１３】Ａｌ：Ａｌは脱酸上０．００４％以上必要
であるが、０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし
強度を劣化させるので０．１０％以下に限定した。 Ｎｂ：Ｎｂは少量の添加によってＣおよびＮと結合して
Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）を形成し鋼を強化するので少なくとも
０．０１％を必要とする。しかし、過剰に添加してもそ
の強度向上効果は飽和するのでその上限を０．１０％と
し、０．０１〜０．１０％の範囲に限定した。 Ｎ：Ｎは現状では鋼中に不可避的に含まれており、Ｎｂ
が添加されているとＮｂ（Ｃ，Ｎ）を形成し鋼を強化す
るが、そのために特に添加する必要はない。製鋼上のＮ
を０．００２％未満にするのは困難なので下限を０．０
０２％とした。また、Ｎが０．００８％を越えて含まれ
ると鋼板の低温靱性が低下するので、上限を０．００８
％とした。
であるが、０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし
強度を劣化させるので０．１０％以下に限定した。 Ｎｂ：Ｎｂは少量の添加によってＣおよびＮと結合して
Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）を形成し鋼を強化するので少なくとも
０．０１％を必要とする。しかし、過剰に添加してもそ
の強度向上効果は飽和するのでその上限を０．１０％と
し、０．０１〜０．１０％の範囲に限定した。 Ｎ：Ｎは現状では鋼中に不可避的に含まれており、Ｎｂ
が添加されているとＮｂ（Ｃ，Ｎ）を形成し鋼を強化す
るが、そのために特に添加する必要はない。製鋼上のＮ
を０．００２％未満にするのは困難なので下限を０．０
０２％とした。また、Ｎが０．００８％を越えて含まれ
ると鋼板の低温靱性が低下するので、上限を０．００８
％とした。
【００１４】次に加熱条件の限定理由は次の如くであ
る。鋼板の靱性を改善するためには鋼板の結晶粒を細か
くすることが必要であり、加熱時のスラブのオーステナ
イト結晶粒を細かくすることにより、鋼板のフェライト
結晶粒も細かくできる。スラブのオーステナイト結晶粒
径は、保持される温度と時間および結晶粒の成長をとめ
る析出物の有無に影響される。したがって、加熱時の昇
温速度は保持される温度と時間に影響し、昇温速度１５
０℃／ｈｒ未満では加熱後スラブのオーステナイト結晶
粒が大きくなり、その結果、鋼板のフェライト結晶粒も
大きくなり靱性が劣化する。そのため、昇温速度１５０
℃／ｈｒ以上に限定した。また、昇温速度１５０℃／ｈ
ｒ以上にする加熱温度範囲を１１００℃以上と限定した
のはそれ以下の温度では、昇温速度が低くても結晶粒の
成長が比較的少ないためである。
る。鋼板の靱性を改善するためには鋼板の結晶粒を細か
くすることが必要であり、加熱時のスラブのオーステナ
イト結晶粒を細かくすることにより、鋼板のフェライト
結晶粒も細かくできる。スラブのオーステナイト結晶粒
径は、保持される温度と時間および結晶粒の成長をとめ
る析出物の有無に影響される。したがって、加熱時の昇
温速度は保持される温度と時間に影響し、昇温速度１５
０℃／ｈｒ未満では加熱後スラブのオーステナイト結晶
粒が大きくなり、その結果、鋼板のフェライト結晶粒も
大きくなり靱性が劣化する。そのため、昇温速度１５０
℃／ｈｒ以上に限定した。また、昇温速度１５０℃／ｈ
ｒ以上にする加熱温度範囲を１１００℃以上と限定した
のはそれ以下の温度では、昇温速度が低くても結晶粒の
成長が比較的少ないためである。
【００１５】加熱温度をＮｂ（Ｃ，Ｎ）の溶体化温度以
上としたのは、スラブの鋳造時の徐冷により析出した粗
大なＮｂ（Ｃ，Ｎ）を溶体化して熱延後の冷却時に微細
析出させ鋼板の強度を得るためであり、上限を１４００
℃としたのは、それを超える温度では表面スケールの溶
融がおこり鋼板の表面性状を劣化させるためである。加
熱温度での保定時間を５分以上３０分以下としたのは、
５分未満ではＮｂ（Ｃ，Ｎ）の溶体化が不十分であり、
３０分超では保定時間中にオーステナイト結晶粒が大き
くなってしまうためである。なお、本発明におけるスラ
ブの加熱昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上に速くする加熱
方法には、誘導加熱を使う方法、直接通電による方法等
あるが、とくに限定するものではない。また、１１００
℃までの温度域は燃料加熱による炉加熱を行い、それよ
り高い温度のみを誘導加熱または直接通電による方法を
利用しても良い。また、鋼板の製造方法として、ホット
ストリップミルで製造しても、仕上げ圧延もリバース圧
延が行われる厚板圧延機を用いるいずれの方法でも良
い。
上としたのは、スラブの鋳造時の徐冷により析出した粗
大なＮｂ（Ｃ，Ｎ）を溶体化して熱延後の冷却時に微細
析出させ鋼板の強度を得るためであり、上限を１４００
℃としたのは、それを超える温度では表面スケールの溶
融がおこり鋼板の表面性状を劣化させるためである。加
熱温度での保定時間を５分以上３０分以下としたのは、
５分未満ではＮｂ（Ｃ，Ｎ）の溶体化が不十分であり、
３０分超では保定時間中にオーステナイト結晶粒が大き
くなってしまうためである。なお、本発明におけるスラ
ブの加熱昇温速度を１５０℃／ｈｒ以上に速くする加熱
方法には、誘導加熱を使う方法、直接通電による方法等
あるが、とくに限定するものではない。また、１１００
℃までの温度域は燃料加熱による炉加熱を行い、それよ
り高い温度のみを誘導加熱または直接通電による方法を
利用しても良い。また、鋼板の製造方法として、ホット
ストリップミルで製造しても、仕上げ圧延もリバース圧
延が行われる厚板圧延機を用いるいずれの方法でも良
い。
【００１６】
【実施例】表１に示される化学成分を持った鋼を転炉で
溶製し、連続鋳造により厚み２５０ｍｍの鋳片とした。
化学成分についてみると、Ａ，Ｂ鋼はＮｂ添加鋼で本発
明の成分条件を満足するものである。表２にスラブの加
熱条件とホットストリップミルで熱延した鋼板の材質試
験結果を示す。加熱方法としては、加熱法Ｉ：１１００
℃までガス加熱で１１００℃以上を誘導加熱で１５０℃
／ｈｒの昇温速度を行う方法、加熱法II：室温から目的
の温度まで誘導加熱で１５０℃／ｈｒの昇温速度を行う
方法、加熱法 III：室温から目的の温度までガス加熱で
１１００℃以上では７０℃／ｈｒの昇温速度を行う方法
の３つを比較した。熱延条件は熱延仕上げ温度を８５０
℃とし、巻取り温度をＮｂ添加鋼は５８０℃とし、同一
鋼種では熱延条件が同じで加熱条件だけ違うようにし
た。
溶製し、連続鋳造により厚み２５０ｍｍの鋳片とした。
化学成分についてみると、Ａ，Ｂ鋼はＮｂ添加鋼で本発
明の成分条件を満足するものである。表２にスラブの加
熱条件とホットストリップミルで熱延した鋼板の材質試
験結果を示す。加熱方法としては、加熱法Ｉ：１１００
℃までガス加熱で１１００℃以上を誘導加熱で１５０℃
／ｈｒの昇温速度を行う方法、加熱法II：室温から目的
の温度まで誘導加熱で１５０℃／ｈｒの昇温速度を行う
方法、加熱法 III：室温から目的の温度までガス加熱で
１１００℃以上では７０℃／ｈｒの昇温速度を行う方法
の３つを比較した。熱延条件は熱延仕上げ温度を８５０
℃とし、巻取り温度をＮｂ添加鋼は５８０℃とし、同一
鋼種では熱延条件が同じで加熱条件だけ違うようにし
た。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】これによると、鋼板Ａ−１，Ａ−２，Ａ−
３，Ａ−４，Ａ−５，Ａ−６は鋼種Ａを用いた本発明の
製造条件を満足するものである。しかし、鋼板Ａ−７は
鋼種Ａを用いているが加熱時の保持時間が短く、Ｎｂ
（Ｃ，Ｎ）の溶体化が不十分で目的の強度を得ていな
い。鋼板Ａ−８は鋼種Ａを用いているが昇温速度が７０
℃／ｈｒと遅く、鋼板Ａ−１に比べてｖＴｒｓが高い比
較例である。鋼板Ａ−９は鋼種Ａを用いているが昇温速
度が１５０℃／ｈｒの昇温速度で加熱したが、加熱温度
での保定時間が鋼板Ａ−１に比べて４０分と長く、従っ
てｖＴｒｓが高い比較例である。鋼板Ｂ−１は鋼種Ｂを
用いた本発明の製造条件を満足するものである。しか
し、鋼板Ｂ−２は昇温速度が７０℃／ｈｒと遅く、鋼板
Ｂ−１に比べてｖＴｒｓが高い比較例である。
３，Ａ−４，Ａ−５，Ａ−６は鋼種Ａを用いた本発明の
製造条件を満足するものである。しかし、鋼板Ａ−７は
鋼種Ａを用いているが加熱時の保持時間が短く、Ｎｂ
（Ｃ，Ｎ）の溶体化が不十分で目的の強度を得ていな
い。鋼板Ａ−８は鋼種Ａを用いているが昇温速度が７０
℃／ｈｒと遅く、鋼板Ａ−１に比べてｖＴｒｓが高い比
較例である。鋼板Ａ−９は鋼種Ａを用いているが昇温速
度が１５０℃／ｈｒの昇温速度で加熱したが、加熱温度
での保定時間が鋼板Ａ−１に比べて４０分と長く、従っ
てｖＴｒｓが高い比較例である。鋼板Ｂ−１は鋼種Ｂを
用いた本発明の製造条件を満足するものである。しか
し、鋼板Ｂ−２は昇温速度が７０℃／ｈｒと遅く、鋼板
Ｂ−１に比べてｖＴｒｓが高い比較例である。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したような、本発明によるとき
は同じ鋼種および同一熱延条件でも強度および靱性の優
れた熱延鋼板の製造が可能になり工業的にその効果は大
きい。
は同じ鋼種および同一熱延条件でも強度および靱性の優
れた熱延鋼板の製造が可能になり工業的にその効果は大
きい。
【図１】０．１５％Ｃ−０．３０％Ｓｉ−１．２０％Ｍ
ｎ−０．０４０％Ｎｂ−０．０２０％Ａｌ−０．００４
０％Ｎ鋼を用いた鋼板の引張強さに及ぼす加熱温度およ
び加熱昇温速度の影響を示した図、
ｎ−０．０４０％Ｎｂ−０．０２０％Ａｌ−０．００４
０％Ｎ鋼を用いた鋼板の引張強さに及ぼす加熱温度およ
び加熱昇温速度の影響を示した図、
【図２】シャルピー試験破面遷移温度（ｖＴｒｓ）に及
ぼす加熱温度および加熱昇温速度の影響を示した図、
ぼす加熱温度および加熱昇温速度の影響を示した図、
【図３】シャルピー試験破面遷移温度（ｖＴｒｓ）に及
ぼす加熱昇温速度の影響を示した図である。
ぼす加熱昇温速度の影響を示した図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/12 Ｃ２２Ｃ 38/12 (56)参考文献 特開 平10−46258（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−271932（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−79116（ＪＰ，Ａ) 特公 平７−35540（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/02 - 8/04 C21D 9/46 - 9/48 C21D 6/00,9/00 C22C 38/00 - 38/12
Claims (1)
- 【請求項１】Ｃ ：０．０５〜０．２０％ Ｓｉ：≦０．６０％ Ｍｎ：０．２０〜２．５０％ Ａｌ：０．００４〜０．１０％ Ｎｂ：０．０１〜０．１０％ Ｎ ：０．００２〜０．００８％ 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連続鋳造スラブを
加熱するに際して、少なくとも１１００℃からＮｂ
（Ｃ，Ｎ）の溶体化温度以上１４００℃以下の加熱温度
までの温度領域を毎時１５０℃以上の昇温速度で加熱
し、加熱温度での保定時間を５分以上３０分以内とし、
その後熱間圧延することを特徴とする高強度熱延鋼板の
製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4153938A JP3043519B2 (ja) | 1992-06-15 | 1992-06-15 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4153938A JP3043519B2 (ja) | 1992-06-15 | 1992-06-15 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05345919A JPH05345919A (ja) | 1993-12-27 |
| JP3043519B2 true JP3043519B2 (ja) | 2000-05-22 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4153938A Expired - Fee Related JP3043519B2 (ja) | 1992-06-15 | 1992-06-15 | 高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3043519B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11173751B2 (en) | 2018-07-02 | 2021-11-16 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire |
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|---|---|---|---|---|
| JP5515411B2 (ja) * | 2009-05-18 | 2014-06-11 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材加熱方法、加熱制御装置およびプログラム |
| CN102650016B (zh) * | 2012-05-24 | 2014-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高磁感低成本250MPa级冷轧磁极钢的制造方法 |
| JP2020204066A (ja) * | 2019-06-14 | 2020-12-24 | 日本製鉄株式会社 | 鋼片の管理方法 |
-
1992
- 1992-06-15 JP JP4153938A patent/JP3043519B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH05345919A (ja) | 1993-12-27 |
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