JPH08157956A - 低温靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
低温靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH08157956A JPH08157956A JP29653894A JP29653894A JPH08157956A JP H08157956 A JPH08157956 A JP H08157956A JP 29653894 A JP29653894 A JP 29653894A JP 29653894 A JP29653894 A JP 29653894A JP H08157956 A JPH08157956 A JP H08157956A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- rolling
- temperature
- low temperature
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 生産性の向上とコスト低下および材質の安定
化を図るため、普通圧延の条件でも、制御圧延を行なっ
た場合と同様の強度と低温靭性を得ることができるよう
にする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：０．１〜１．０％以下、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％以下を含み、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼をスラブとし、それ
を１１００℃以上の温度で加熱後、熱間圧延の総圧下率
が６０％以上でＡｒ３−１５０℃以上、９２０℃以下の
温度にて熱間圧延を終了し、４５０〜６５０℃まで強制
冷却後、この温度にて巻取り処理を行なって５００Ｎ／
ｍｍ2以上の強度を有するようにする。
化を図るため、普通圧延の条件でも、制御圧延を行なっ
た場合と同様の強度と低温靭性を得ることができるよう
にする。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：０．１〜１．０％以下、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％以下を含み、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなる鋼をスラブとし、それ
を１１００℃以上の温度で加熱後、熱間圧延の総圧下率
が６０％以上でＡｒ３−１５０℃以上、９２０℃以下の
温度にて熱間圧延を終了し、４５０〜６５０℃まで強制
冷却後、この温度にて巻取り処理を行なって５００Ｎ／
ｍｍ2以上の強度を有するようにする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、低温靭性に優れたラ
インパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法に関するもので
ある。
インパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】ラインパイプや油井管は寒冷地で使用さ
れることが多く、このためラインパイプや油井管用に用
いられる鋼板には、低温靭性が必要とされる。またパイ
プなどの設置に際して丈夫なことが必要であるために強
度の確保も重要であり、最近ではＡＰＩ規格のＸ５０〜
Ｘ７０などの高強度の材料が求められている。この高強
度化に伴って低温靭性の低下が起こるが、この低下を防
ぐための技術として、従来よりＣａ添加による介在物制
御やスラブ加熱温度や熱延仕上げ温度を低くして組織を
細粒とする制御圧延技術が知られている。例えば、特開
昭５７−７６１２８号公報ではスラブ加熱温度を８００
〜１０００℃とし、さらに熱延仕上げ温度を６８０〜８
５０℃と低くすることにより低温靭性を確保する制御圧
延技術である。この他、特開昭５７−１２６９１８号公
報、特開昭５８−７７５２８号公報、特開昭５８−７７
５２７号公報などでも、同様に制御圧延技術によって低
温靭性を確保するようにした技術が開示されている。
れることが多く、このためラインパイプや油井管用に用
いられる鋼板には、低温靭性が必要とされる。またパイ
プなどの設置に際して丈夫なことが必要であるために強
度の確保も重要であり、最近ではＡＰＩ規格のＸ５０〜
Ｘ７０などの高強度の材料が求められている。この高強
度化に伴って低温靭性の低下が起こるが、この低下を防
ぐための技術として、従来よりＣａ添加による介在物制
御やスラブ加熱温度や熱延仕上げ温度を低くして組織を
細粒とする制御圧延技術が知られている。例えば、特開
昭５７−７６１２８号公報ではスラブ加熱温度を８００
〜１０００℃とし、さらに熱延仕上げ温度を６８０〜８
５０℃と低くすることにより低温靭性を確保する制御圧
延技術である。この他、特開昭５７−１２６９１８号公
報、特開昭５８−７７５２８号公報、特開昭５８−７７
５２７号公報などでも、同様に制御圧延技術によって低
温靭性を確保するようにした技術が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記制御圧延は、低温
にて熱延を行なうため、圧延機の荷重制限を大幅に超え
てしまう可能性があることや、熱延仕上げ温度および巻
取温度の製造条件によっては通常の圧延（以下、普通圧
延という）の場合より、特性のバラツキが大きいこと、
さらに普通圧延を行なう一般材と混在して熱延操業を行
なう場合、低温スラブ加熱のタイミングを得ることがで
きずに、かえって長時間均熱によりコストが高くなる場
合がある。
にて熱延を行なうため、圧延機の荷重制限を大幅に超え
てしまう可能性があることや、熱延仕上げ温度および巻
取温度の製造条件によっては通常の圧延（以下、普通圧
延という）の場合より、特性のバラツキが大きいこと、
さらに普通圧延を行なう一般材と混在して熱延操業を行
なう場合、低温スラブ加熱のタイミングを得ることがで
きずに、かえって長時間均熱によりコストが高くなる場
合がある。
【０００４】この発明は、このような従来の課題を解決
するためになされたものであり、生産性の向上とコスト
低下および材質の安定化を図るため、普通圧延の条件で
も、制御圧延を行なった場合と同様の強度と低温靭性を
得ることができる低温靭性に優れたラインパイプ用高強
度熱延鋼板の製造方法を提供することを目的とするもの
である。
するためになされたものであり、生産性の向上とコスト
低下および材質の安定化を図るため、普通圧延の条件で
も、制御圧延を行なった場合と同様の強度と低温靭性を
得ることができる低温靭性に優れたラインパイプ用高強
度熱延鋼板の製造方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この発明は、重量％で、
Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．
５％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００３％以下、
Ｃｒ：０．１〜１．０％以下、Ｃａ：０．０００５〜
０．０１％以下を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼をスラブとし、それを１１００℃以上の温
度で加熱後、熱間圧延の総圧下率が６０％以上でＡｒ３
−１５０℃以上、９２０℃以下の温度にて熱間圧延を終
了し、４５０〜６５０℃まで強制冷却（急冷）後、この
温度にて巻取り処理を行なって製造される５００Ｎ／ｍ
ｍ2以上の強度とするものである。
Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．
５％以下、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．００３％以下、
Ｃｒ：０．１〜１．０％以下、Ｃａ：０．０００５〜
０．０１％以下を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなる鋼をスラブとし、それを１１００℃以上の温
度で加熱後、熱間圧延の総圧下率が６０％以上でＡｒ３
−１５０℃以上、９２０℃以下の温度にて熱間圧延を終
了し、４５０〜６５０℃まで強制冷却（急冷）後、この
温度にて巻取り処理を行なって製造される５００Ｎ／ｍ
ｍ2以上の強度とするものである。
【０００６】上記構成において、さらにＮｉ：１．０％
以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｔ
ｉ：０．１％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％
以下を１種以上を含ませてもよい。また、上記構成にお
いて、Ｓ含有量を０．００２％以下としてもよい。
以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｔ
ｉ：０．１％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１％
以下を１種以上を含ませてもよい。また、上記構成にお
いて、Ｓ含有量を０．００２％以下としてもよい。
【０００７】このように、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃ
ｒ、Ｃａなどの成分を調整した鋼をスラブとし、所定の
温度での加熱、圧延処理を行なって所定の強度の鋼にす
ることにより、普通圧延の条件でも、制御圧延を行なっ
た場合と同様の強度と低温靭性を得ることができ、低温
靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板が得られ
る。
ｒ、Ｃａなどの成分を調整した鋼をスラブとし、所定の
温度での加熱、圧延処理を行なって所定の強度の鋼にす
ることにより、普通圧延の条件でも、制御圧延を行なっ
た場合と同様の強度と低温靭性を得ることができ、低温
靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板が得られ
る。
【０００８】つぎに成分の限定理由について詳述する。
【０００９】Ｃは鋼の強度や低温靭性の向上のためには
重要な元素である。この元素により、巻取中に第二相組
織が生成され、強度向上に寄与する。さらに、ＴｉやＮ
ｂが添加される場合には、フェライト相中にＴｉＣやＮ
ｂＣが生成することによって、強度の向上に寄与する。
しかし、低温靭性の向上のためには固溶状態でフェライ
ト中に存在するＣ量は少ない方がよい。このため、Ｃ量
は０．１５％以下とする。但し、強度の向上を考慮する
と０．０３〜０．１５％の範囲にすることが好ましい。
重要な元素である。この元素により、巻取中に第二相組
織が生成され、強度向上に寄与する。さらに、ＴｉやＮ
ｂが添加される場合には、フェライト相中にＴｉＣやＮ
ｂＣが生成することによって、強度の向上に寄与する。
しかし、低温靭性の向上のためには固溶状態でフェライ
ト中に存在するＣ量は少ない方がよい。このため、Ｃ量
は０．１５％以下とする。但し、強度の向上を考慮する
と０．０３〜０．１５％の範囲にすることが好ましい。
【００１０】Ｓｉは、固溶強化元素として重要である。
固溶強化元素として添加される場合でも、１．０％を超
えて添加される場合には、スラブ加熱中に生成するスケ
ールなどにより鋼表面を劣化させる。このため、Ｓｉは
０．１％以下とする必要がある。
固溶強化元素として添加される場合でも、１．０％を超
えて添加される場合には、スラブ加熱中に生成するスケ
ールなどにより鋼表面を劣化させる。このため、Ｓｉは
０．１％以下とする必要がある。
【００１１】Ｍｎは固溶強化のための元素として重要で
あるが、多量に添加すると第二相の種類を変化させて、
低温靭性を変化させる場合がある。このため、上限を
１．５％以下とする。
あるが、多量に添加すると第二相の種類を変化させて、
低温靭性を変化させる場合がある。このため、上限を
１．５％以下とする。
【００１２】Ｐは固溶強化のための元素として重要であ
る。しかし、過度に添加すると点溶接性などの他の性質
を劣化させるため、上限を０．１％とする。
る。しかし、過度に添加すると点溶接性などの他の性質
を劣化させるため、上限を０．１％とする。
【００１３】Ｓは、この発明において重要な元素であ
る。すなわち、Ｃｒを添加した鋼のＳを０．００３％以
下とすることにより、高温スラブ加熱でも十分に低温靭
性を確保することを見出した。この効果はＣｒを添加し
ない鋼種や、Ｓを０．００３％を超えて添加した場合に
は認められない。
る。すなわち、Ｃｒを添加した鋼のＳを０．００３％以
下とすることにより、高温スラブ加熱でも十分に低温靭
性を確保することを見出した。この効果はＣｒを添加し
ない鋼種や、Ｓを０．００３％を超えて添加した場合に
は認められない。
【００１４】Ｃｒは、Ｓが０．００３％以下の鋼種で
は、高温スラブ加熱でも十分な低温靭性を得るのに寄与
することができる。Ｃｒの添加はスラブ加熱中のγ粒径
を微細化する効果があるが、Ｓが０．００３％以下にお
いては、さらにその効果が高められるものと考えられ
る。このＣｒの効果は０．１％から生じはじめ、１．０
％で飽和する。このため、経済性を考慮して添加量を
０．１〜１．０％とする。また、効果を高めるために、
好ましくは０．３〜０．７％にする。さらに鋼の強度向
上のため、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉなどが選択的
に添加される。
は、高温スラブ加熱でも十分な低温靭性を得るのに寄与
することができる。Ｃｒの添加はスラブ加熱中のγ粒径
を微細化する効果があるが、Ｓが０．００３％以下にお
いては、さらにその効果が高められるものと考えられ
る。このＣｒの効果は０．１％から生じはじめ、１．０
％で飽和する。このため、経済性を考慮して添加量を
０．１〜１．０％とする。また、効果を高めるために、
好ましくは０．３〜０．７％にする。さらに鋼の強度向
上のため、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉなどが選択的
に添加される。
【００１５】Ｃａは、低温靭性を劣化させる介在物を低
減し、鋼中に固溶するＳを除去する処理として、添加す
る必要がある。このＣａ添加の効果は０．０００５から
効きはじめ０．０１％で飽和するため、Ｃａの範囲は
０．０００５〜０．０１％とする。
減し、鋼中に固溶するＳを除去する処理として、添加す
る必要がある。このＣａ添加の効果は０．０００５から
効きはじめ０．０１％で飽和するため、Ｃａの範囲は
０．０００５〜０．０１％とする。
【００１６】Ｃｕは、強度向上の外、耐食性などを得る
ために添加される。Ｃｕは強度向上および耐食性を向上
させるとともに、侵入水素量を減少させる。これらの効
果を発揮させるには０．１％以上必要で、１．０％を超
えて添加すると熱間加工中の粒界割れやへげ疵を引き起
こす。なお、この発明の効果はＣｕの添加によって減少
することはない。
ために添加される。Ｃｕは強度向上および耐食性を向上
させるとともに、侵入水素量を減少させる。これらの効
果を発揮させるには０．１％以上必要で、１．０％を超
えて添加すると熱間加工中の粒界割れやへげ疵を引き起
こす。なお、この発明の効果はＣｕの添加によって減少
することはない。
【００１７】Ｎｉは、通常Ｃｕ添加鋼で熱間圧延中に起
こる粒界割れやへげ疵を防止するためにＣｕとほぼ同量
添加される。しかし、Ｎｉ単独でも、またＣｕとともに
複合添加しても、この発明の効果は減少することはな
い。
こる粒界割れやへげ疵を防止するためにＣｕとほぼ同量
添加される。しかし、Ｎｉ単独でも、またＣｕとともに
複合添加しても、この発明の効果は減少することはな
い。
【００１８】Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖは、鋼の強度を上昇
させるために添加されるが、過多にに加えても上記効果
が飽和する。このため、経済性を考慮してそれぞれの上
限を上記のように定めた。
させるために添加されるが、過多にに加えても上記効果
が飽和する。このため、経済性を考慮してそれぞれの上
限を上記のように定めた。
【００１９】つぎに、この発明の製造条件について説明
する。
する。
【００２０】スラブの加熱温度は鋼の溶体化温度である
１１００℃以上とする。通常、制御圧延の場合には、低
温スラブ加熱によりγ粒径を細粒とするが、この発明が
示すようにＣｒ添加およびＳを０．００３％以下とする
ことにより高温スラブ加熱でも十分に低温靭性が確保で
きる。しかし、操業上の効率から、好ましくは１２００
℃以上１３００℃以下の温度で加熱することが望まし
い。熱延はＡｒ３直上〜Ａｒ３−１００℃の温度で仕上
げ熱延を終了することが望ましい。これは、この温度で
は均一で細粒なγ粒となっており、熱延後も均一組織を
有するフェライト粒が期待できるためである。しかし、
制御圧延で行なわれる７００℃近くまで低い温度で熱延
を終了しても低温靭性をあまり低下させないため、熱延
仕上げ温度を９３０〜Ａｒ３点−１５０℃とする。熱間
圧延においては、低い熱延率では十分に歪エネルギーが
確保できず、かえって結晶粒が粒成長により粗大化する
ため圧延率を６０％以上とする。熱延終了から巻取温度
までの冷却は通常の熱延で行なわれる強制冷却であれ
ば、とくにこの発明の効果を減少させるものではない。
しかし望ましくは、板厚４ｍｍの場合で、２０〜１００
℃／ｓｅｃをとるのがよい。
１１００℃以上とする。通常、制御圧延の場合には、低
温スラブ加熱によりγ粒径を細粒とするが、この発明が
示すようにＣｒ添加およびＳを０．００３％以下とする
ことにより高温スラブ加熱でも十分に低温靭性が確保で
きる。しかし、操業上の効率から、好ましくは１２００
℃以上１３００℃以下の温度で加熱することが望まし
い。熱延はＡｒ３直上〜Ａｒ３−１００℃の温度で仕上
げ熱延を終了することが望ましい。これは、この温度で
は均一で細粒なγ粒となっており、熱延後も均一組織を
有するフェライト粒が期待できるためである。しかし、
制御圧延で行なわれる７００℃近くまで低い温度で熱延
を終了しても低温靭性をあまり低下させないため、熱延
仕上げ温度を９３０〜Ａｒ３点−１５０℃とする。熱間
圧延においては、低い熱延率では十分に歪エネルギーが
確保できず、かえって結晶粒が粒成長により粗大化する
ため圧延率を６０％以上とする。熱延終了から巻取温度
までの冷却は通常の熱延で行なわれる強制冷却であれ
ば、とくにこの発明の効果を減少させるものではない。
しかし望ましくは、板厚４ｍｍの場合で、２０〜１００
℃／ｓｅｃをとるのがよい。
【００２１】
【実施例】表１には実施例に用いた鋼種の各成分を示
す。これらの鋼は真空溶解にて溶製した。表１の鋼種Ｎ
ｏ．で、Ｎｏ．１からＮｏ．４まではＣ量の影響、Ｎ
ｏ．２，Ｎｏ．５〜Ｎｏ．７、さらにＮｏ．９〜Ｎｏ．
１２はＣｒ添加とＳ量の影響、Ｎｏ．２、Ｎｏ．８はＣ
ａ添加の有無の影響をそれぞれ示している。Ｎｏ．１３
〜Ｎｏ．１８は添加できるその他の元素の影響を示す。
す。これらの鋼は真空溶解にて溶製した。表１の鋼種Ｎ
ｏ．で、Ｎｏ．１からＮｏ．４まではＣ量の影響、Ｎ
ｏ．２，Ｎｏ．５〜Ｎｏ．７、さらにＮｏ．９〜Ｎｏ．
１２はＣｒ添加とＳ量の影響、Ｎｏ．２、Ｎｏ．８はＣ
ａ添加の有無の影響をそれぞれ示している。Ｎｏ．１３
〜Ｎｏ．１８は添加できるその他の元素の影響を示す。
【００２２】熱間圧延の方法は、１０５０〜１３００℃
の温度にて３０分保持後、熱延終了温度をおよそ６５０
〜８５０℃までの範囲で、圧延率４０〜９０％の範囲で
熱間圧延した。熱間圧延終了後は、およそ３０℃／ｓｅ
ｃのシャワー冷却により４００〜７００℃の温度範囲で
約６０分保持の巻取処理後、炉却した。
の温度にて３０分保持後、熱延終了温度をおよそ６５０
〜８５０℃までの範囲で、圧延率４０〜９０％の範囲で
熱間圧延した。熱間圧延終了後は、およそ３０℃／ｓｅ
ｃのシャワー冷却により４００〜７００℃の温度範囲で
約６０分保持の巻取処理後、炉却した。
【００２３】引張り特性はＪＩＳ５号標準試験で行な
い、低温靭性はＶノッチ・シャルピー試験によって−４
℃の吸収エネルギーと破面遷移温度を求めて評価した。
い、低温靭性はＶノッチ・シャルピー試験によって−４
℃の吸収エネルギーと破面遷移温度を求めて評価した。
【００２４】
【表１】
【００２５】表２〜表４は表１の鋼種Ｎｏ．１〜Ｎｏ．
１８を用いて成分や処理の相違による特性への影響を示
したものであり、表中の圧延の種類の欄中の「普」は普
通圧延を、「制」は制御圧延をそれぞれ示している。Ｎ
ｏ．１からＮｏ．１８までは成分による影響を示すため
の実施例である。また、Ｎｏ．１９からＮｏ．２１は制
御圧延で用いられる通常の成分系鋼種で、スラブ低温加
熱、低温圧延による制御圧延を施した場合の特性を参考
に示す。引張り特性、低温靭性ともこの発明とほぼ同等
か、それ以下の特性であることがわかる。
１８を用いて成分や処理の相違による特性への影響を示
したものであり、表中の圧延の種類の欄中の「普」は普
通圧延を、「制」は制御圧延をそれぞれ示している。Ｎ
ｏ．１からＮｏ．１８までは成分による影響を示すため
の実施例である。また、Ｎｏ．１９からＮｏ．２１は制
御圧延で用いられる通常の成分系鋼種で、スラブ低温加
熱、低温圧延による制御圧延を施した場合の特性を参考
に示す。引張り特性、低温靭性ともこの発明とほぼ同等
か、それ以下の特性であることがわかる。
【００２６】Ｎｏ．２２からＮｏ．２５およびＮｏ．２
６からＮｏ．２９はスラブ加熱温度と熱延終了温度の影
響を示す。Ｎｏ．２６からＮｏ．２９およびＮｏ．３３
からＮｏ．３５は制御圧延によるスラブ加熱温度と熱延
終了温度の影響を参考として示す。引張り特性、低温靭
性ともこの発明とほぼ同等か、それ以下の特性であるこ
とがわかる。
６からＮｏ．２９はスラブ加熱温度と熱延終了温度の影
響を示す。Ｎｏ．２６からＮｏ．２９およびＮｏ．３３
からＮｏ．３５は制御圧延によるスラブ加熱温度と熱延
終了温度の影響を参考として示す。引張り特性、低温靭
性ともこの発明とほぼ同等か、それ以下の特性であるこ
とがわかる。
【００２７】Ｎｏ．３６からＮｏ．３９は巻取温度の影
響を、Ｎｏ．４０からＮｏ．４２は熱延圧延率の影響を
示す。図１は普通圧延と制御圧延の低温靭性に及ぼすス
ラブ加熱温度の影響を示し、図２は普通圧延と制御圧延
の低温靭性に及ぼす熱延仕上げ温度の影響を示してい
る。スラブ加熱温度（ＳＲＴ）の影響と熱延終了温度
（ＦＤＴ）の影響はそれぞれ図１、図２において、この
発明の範囲とともに図示した。制御圧延、普通圧延とも
表１のＮｏ．２の鋼を用いた。また図３はＣｒ添加とＳ
量低減による低温靭性の効果を普通圧延および制御圧延
の場合で図示した。同図において、線１はＣｒが０．５
％で普通圧延を行なった場合であって本発明に該当し、
線２はＣｒが０％で制御圧延を行なった場合、線３はＣ
ｒが０％で普通圧延を行なった場合をそれぞれ示してい
る。この発明においては、普通圧延でも制御圧延と同等
あるいはそれ以上の低温靭性を得ることがわかる。
響を、Ｎｏ．４０からＮｏ．４２は熱延圧延率の影響を
示す。図１は普通圧延と制御圧延の低温靭性に及ぼすス
ラブ加熱温度の影響を示し、図２は普通圧延と制御圧延
の低温靭性に及ぼす熱延仕上げ温度の影響を示してい
る。スラブ加熱温度（ＳＲＴ）の影響と熱延終了温度
（ＦＤＴ）の影響はそれぞれ図１、図２において、この
発明の範囲とともに図示した。制御圧延、普通圧延とも
表１のＮｏ．２の鋼を用いた。また図３はＣｒ添加とＳ
量低減による低温靭性の効果を普通圧延および制御圧延
の場合で図示した。同図において、線１はＣｒが０．５
％で普通圧延を行なった場合であって本発明に該当し、
線２はＣｒが０％で制御圧延を行なった場合、線３はＣ
ｒが０％で普通圧延を行なった場合をそれぞれ示してい
る。この発明においては、普通圧延でも制御圧延と同等
あるいはそれ以上の低温靭性を得ることがわかる。
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、この発明はＣ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ｃａなどの成分を調整した鋼
をスラブとし、所定の温度での加熱、圧延処理を行なっ
て所定の強度の鋼にしたものであり、普通圧延の条件で
も、制御圧延を行なった場合と同様の強度と低温靭性を
得ることができ、低温靭性に優れたラインパイプ用高強
度熱延鋼板が得られ、生産性の向上とコスト低下および
材質の安定化を図ることができものである。
ｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｃｒ、Ｃａなどの成分を調整した鋼
をスラブとし、所定の温度での加熱、圧延処理を行なっ
て所定の強度の鋼にしたものであり、普通圧延の条件で
も、制御圧延を行なった場合と同様の強度と低温靭性を
得ることができ、低温靭性に優れたラインパイプ用高強
度熱延鋼板が得られ、生産性の向上とコスト低下および
材質の安定化を図ることができものである。
【図１】普通圧延と制御圧延の低温靭性に及ぼすスラブ
加熱温度の影響を示す。
加熱温度の影響を示す。
【図２】普通圧延と制御圧延の低温靭性に及ぼす熱延仕
上げ温度の影響を示す。
上げ温度の影響を示す。
【図３】普通圧延および制御圧延における低温靭性に及
ぼすＳ量とＣｒ添加の影響を示す。
ぼすＳ量とＣｒ添加の影響を示す。
１ Ｃｒが０．５％で普通圧延を行なった場合の特性
線 ２ Ｃｒが０％で制御圧延を行なった場合の特性線 ３ Ｃｒが０％で普通圧延を行なった場合の特性線
線 ２ Ｃｒが０％で制御圧延を行なった場合の特性線 ３ Ｃｒが０％で普通圧延を行なった場合の特性線
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１％以
下、Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：０．１〜１．０％以
下、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％以下を含み、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼をスラブとし、
それを１１００℃以上の温度で加熱後、熱間圧延の総圧
下率が６０％以上でＡｒ３−１５０℃以上、９２０℃以
下の温度にて熱間圧延を終了し、４５０〜６５０℃まで
強制冷却後、この温度にて巻取り処理を行なって製造さ
れる５００Ｎ／ｍｍ2以上の強度である低温靭性に優れ
たラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．５％以下、Ｐ：０．１％以
下、Ｓ：０．００３％以下、Ｃｒ：０．１〜１．０％以
下、Ｃａ：０．０００５〜０．０１％以下、Ｎｉ：１．
０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、
Ｔｉ：０．１％以下、Ｎｂ：０．１％以下、Ｖ：０．１
％以下を１種以上を含み、残部がＦｅおよび不可避的不
純物からなる鋼をスラブとし、それを１１００℃以上の
温度で加熱後、熱間圧延の総圧下率が６０％以上でＡｒ
３−１５０℃以上、９２０℃以下の温度にて熱間圧延を
終了し、４５０〜６５０℃まで強制冷却後、この温度に
て巻取り処理を行なって製造される５００Ｎ／ｍｍ2以
上の強度であることを特徴とする低温靭性に優れたライ
ンパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２において、Ｓ含
有量が０．００２％以下であることを特徴とする低温靭
性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29653894A JPH08157956A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 低温靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29653894A JPH08157956A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 低温靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157956A true JPH08157956A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17834831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29653894A Pending JPH08157956A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 低温靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157956A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435458B1 (ko) * | 1999-12-09 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 저항복비와 우수한 저온인성을 갖는 라인파이프용 강재의제조방법 |
| WO2020121088A1 (en) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Arcelormittal | Method of laser cutting a steel |
-
1994
- 1994-11-30 JP JP29653894A patent/JPH08157956A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435458B1 (ko) * | 1999-12-09 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 저항복비와 우수한 저온인성을 갖는 라인파이프용 강재의제조방법 |
| WO2020121088A1 (en) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Arcelormittal | Method of laser cutting a steel |
| WO2020121034A1 (en) * | 2018-12-13 | 2020-06-18 | Arcelormittal | Steels for laser cutting |
| CN113195765A (zh) * | 2018-12-13 | 2021-07-30 | 安赛乐米塔尔公司 | 对钢进行激光切割的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101965414B (zh) | 低温韧性优异的高强度钢板和钢管以及它们的制造方法 | |
| JP4071906B2 (ja) | 低温靱性の優れた高張力ラインパイプ用鋼管の製造方法 | |
| JP6886519B2 (ja) | 低温靭性及び後熱処理特性に優れた耐サワー厚板鋼材及びその製造方法 | |
| JP3864536B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れる高強度鋼およびその製造方法 | |
| JP4112733B2 (ja) | 強度および低温靭性に優れた５０キロ（４９０ＭＰａ）ないし６０キロ（５８８ＭＰａ）級の厚手高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH0860292A (ja) | 溶接熱影響部靱性の優れた高張力鋼 | |
| JP4926447B2 (ja) | 耐溶接割れ性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| JP3502691B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性および耐硫化物応力腐食割れ性に優れたフィッティング材およびその製造方法 | |
| JP3390596B2 (ja) | 靱性に優れる低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007224404A (ja) | 強度および低温靭性の優れた高張力鋼板および高張力鋼板の製造方法 | |
| JP3780956B2 (ja) | 耐ｓｒ特性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JP3635803B2 (ja) | 靱性に優れた高張力鋼材の製造方法 | |
| JPH08157956A (ja) | 低温靭性に優れたラインパイプ用高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0579728B2 (ja) | ||
| JP4742597B2 (ja) | 非調質高張力鋼の製造方法 | |
| JPS63145711A (ja) | 低温靭性にすぐれる高張力鋼板の製造方法 | |
| JP2003129133A (ja) | 高強度高靭性厚鋼板の製造方法 | |
| JPH05214499A (ja) | 耐サワー性と低温靱性に優れた高Ｎｉ合金クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH10273721A (ja) | 板厚テーパ鋼板の製造方法 | |
| JPH0247525B2 (ja) | ||
| KR100276295B1 (ko) | 저항용접이 우수한 고가공용 냉연강판의 제조방법 | |
| JPH05331538A (ja) | 板厚中央部の靭性の優れた厚肉高靭性高張力鋼板の製 造方法 | |
| JPH07138638A (ja) | 加工性および溶接性の良い高強度熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6350423A (ja) | 低温靭性に優れた厚手高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH0583606B2 (ja) |