JPS5871363A - ステンレス鋼を用いた引抜管 - Google Patents
ステンレス鋼を用いた引抜管Info
- Publication number
- JPS5871363A JPS5871363A JP16784381A JP16784381A JPS5871363A JP S5871363 A JPS5871363 A JP S5871363A JP 16784381 A JP16784381 A JP 16784381A JP 16784381 A JP16784381 A JP 16784381A JP S5871363 A JPS5871363 A JP S5871363A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- drawn tube
- stainless steel
- less
- drawn
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工性に優れ、時効処理によって硬さが高くな
り靭性に富む析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼
の引抜管に関する。
り靭性に富む析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼
の引抜管に関する。
例えば注射針の引抜管はその機能上可撓性に富み薄肉に
形成する必要があシ、従前の耐食性のばね用ステンレス
鋼を使うと、圧延スピードを低下させ生産性か悪くなっ
たシ、冷間加工後の硬さが４００〜４８０ Ｈｖと高く
以後の成形が困難であり、好ましくない。しかし最近に
なって、冷間加工後の加工性に優れ時効処理による硬さ
上昇に優れたバネ用ステンレス鋼（特開昭５ｌ−１４１
７１０）、及び成形加工性、製造性に優れ時効処理によ
る硬さ上昇に優れたばね用ステンレス鋼（特開昭５３−
５７１１４）が出願されるに至り、冷間加工後の引抜加
工を施しても硬さ上昇が低く成形加工に富み、時効処理
によってばね鋼本来の硬くて靭性に富む引抜管が可能と
なった。以上の知見に基づいて本発明は、加工性に優れ
弾性に富む引抜管を提供せんとするもので、その要旨と
する所は、重計チにおいて Ｃ’ ： ０．０５％以下 Ｓｉ：０，５〜３．０％ Ｍｎ：３．Ｑ％以下 Ｎｉ：５．Ｑ〜９゛Ｏ％ Ｃｒ ： １４．０−１８．０ ％ Ｃｕ ： ０．５〜３．０％ Ｔ ｉ： ｏ、ａ 〜ｉ、ｏ％ Ｉｖｅ：１．０％以下 Ｎ：０．０３％以下 残部：鉄及び不可避的不純物よシなシがっ胤、Ｎｉｓ
ＣｒおよびＣｕについては下式に従うＡ値が４３以下の
範囲になる加工性に優れ時効処理による硬さ上昇（Ｃ優
れたステンレス鋼を用いた引抜管Ａ＝０．７０Ｘ（Ｍｎ
％）＋ＩＸ（Ｎｉ％）＋０．６０Ｘ（Ｃｒ％）十〇、７
６Ｘ（Ｃｕ％）＋２０．８７１からなるものである。
形成する必要があシ、従前の耐食性のばね用ステンレス
鋼を使うと、圧延スピードを低下させ生産性か悪くなっ
たシ、冷間加工後の硬さが４００〜４８０ Ｈｖと高く
以後の成形が困難であり、好ましくない。しかし最近に
なって、冷間加工後の加工性に優れ時効処理による硬さ
上昇に優れたバネ用ステンレス鋼（特開昭５ｌ−１４１
７１０）、及び成形加工性、製造性に優れ時効処理によ
る硬さ上昇に優れたばね用ステンレス鋼（特開昭５３−
５７１１４）が出願されるに至り、冷間加工後の引抜加
工を施しても硬さ上昇が低く成形加工に富み、時効処理
によってばね鋼本来の硬くて靭性に富む引抜管が可能と
なった。以上の知見に基づいて本発明は、加工性に優れ
弾性に富む引抜管を提供せんとするもので、その要旨と
する所は、重計チにおいて Ｃ’ ： ０．０５％以下 Ｓｉ：０，５〜３．０％ Ｍｎ：３．Ｑ％以下 Ｎｉ：５．Ｑ〜９゛Ｏ％ Ｃｒ ： １４．０−１８．０ ％ Ｃｕ ： ０．５〜３．０％ Ｔ ｉ： ｏ、ａ 〜ｉ、ｏ％ Ｉｖｅ：１．０％以下 Ｎ：０．０３％以下 残部：鉄及び不可避的不純物よシなシがっ胤、Ｎｉｓ
ＣｒおよびＣｕについては下式に従うＡ値が４３以下の
範囲になる加工性に優れ時効処理による硬さ上昇（Ｃ優
れたステンレス鋼を用いた引抜管Ａ＝０．７０Ｘ（Ｍｎ
％）＋ＩＸ（Ｎｉ％）＋０．６０Ｘ（Ｃｒ％）十〇、７
６Ｘ（Ｃｕ％）＋２０．８７１からなるものである。
各成分の範囲を限定した理由は次の如くである。
Ｃ：０．０５ ％以下について
Ｃはこの含有量が増大すると冷間加工変形能をＳｉ：０
．５〜３．０％ Ｓｔは時効処理による析出硬化に寄与し、硬さを高める
作用がある。しかし３％を起えるとフェライトの形成の
助長により材質を脆化させ、０．５チ未満では充分な強
度が得られないことがら０．５％〜３．０％に限定した
。
．５〜３．０％ Ｓｔは時効処理による析出硬化に寄与し、硬さを高める
作用がある。しかし３％を起えるとフェライトの形成の
助長により材質を脆化させ、０．５チ未満では充分な強
度が得られないことがら０．５％〜３．０％に限定した
。
Ｍｎ ： ３．０％以下
胤は多すぎると、母相をマルテンサイト相に変態させる
ことができず強度に影響を与えることから３・０％以下
に限定した。
ことができず強度に影響を与えることから３・０％以下
に限定した。
Ｎｉ：５．Ｑ〜９゜０％
Ｎｉ は５％未満では完全焼入れマルテンサイト相が得
られず、多すぎるとマルテンサイト変態を起さないため
充分な−硬さが得られないので上限を９．０ ％に限定
している。
られず、多すぎるとマルテンサイト変態を起さないため
充分な−硬さが得られないので上限を９．０ ％に限定
している。
Ｃｒ ： １４．０〜１８．０ Ｔ。
Ｃｒは１４％以上を含有′すると耐食性を得るが１８．
０ ％を起えるとフェライトの形成で強度が低下するの
で１４．０〜１８，０％に限定した。
０ ％を起えるとフェライトの形成で強度が低下するの
で１４．０〜１８，０％に限定した。
Ｃｕ ： ０．５〜３．０％についてＣｕは析出硬化
作用があシ、０．５チ以上の含有により硬さ上昇に寄与
し、多量になると、熱間加工性を悪くすることがら３．
０％に限定シタ。
作用があシ、０．５チ以上の含有により硬さ上昇に寄与
し、多量になると、熱間加工性を悪くすることがら３．
０％に限定シタ。
Ｔｉ：０．３〜１．０％
Ｔｉ は０．３％以上の含有にょシＮｉ とともに金
属間化合物を形成して硬さを上昇させるが、１％を超え
ると表面欠陥が生ずることがあるので０．３〜１．０％
に限定した。
属間化合物を形成して硬さを上昇させるが、１％を超え
ると表面欠陥が生ずることがあるので０．３〜１．０％
に限定した。
Ａ＃ ： １．０チ以下について
Ａ２は析出硬化能が大きく金属間化合物を形成し硬さを
上昇させるの１で必要であるが、１．０％を超えると材
料が脆化するので１．０％までとした。
上昇させるの１で必要であるが、１．０％を超えると材
料が脆化するので１．０％までとした。
Ｎ：Ｏ，Ｑ３％以下について
Ｎは含有量が増大すると、マルテンサイト相の変形能を
低下させるので０．０３％以下に限定した。
低下させるので０．０３％以下に限定した。
Ａ値：４３以下について
Ｍｎ、 Ｎｉ 、 ＣｒおよびＣｕ について上記範囲
内で含有させるが、母相が完全マルテンサイト組織か、
または冷間加工によってマルテンサイト組織になる範囲
はＡ値が４３以下であり、それ以上になるとマルテンサ
イト相に変態させることが妨げられる。従って、本発明
のステンレス鋼どしての機能を保つにはＡ値が４３以下
であることが好ましい。
内で含有させるが、母相が完全マルテンサイト組織か、
または冷間加工によってマルテンサイト組織になる範囲
はＡ値が４３以下であり、それ以上になるとマルテンサ
イト相に変態させることが妨げられる。従って、本発明
のステンレス鋼どしての機能を保つにはＡ値が４３以下
であることが好ましい。
第１図乃至第３図は本発明に用いられるステンレス鋼（
以下木調とする）と従来鋼（ＳＵＳ６３１）（ＳＵＳ３
０１）の機械的特性を比較したもので、冷間加工率に対
する時効処理前後の引張強さ、伸び、硬さを示したもの
である、 図中Ａは木調、Ｂは従来鋼Ｉ （ＳＵＳ６３１）、Ｃは
従来鋼ＩＩ（ＳＵＳ３０１）でそれぞれ冷間加工のまま
のもの、Ａ ａｂ Ｂ ａ％Ｃ＆はそれぞれＡ、Ｂ、Ｃ
に時効処理を施こしたもので、ＡＡは４８０ＣＸ’１時
間の処理、Ｂａは４７５１：Ｘ１時間の処理、Ｃａは４
０ＱＣＸ １時間の処理を施こしたものである。
以下木調とする）と従来鋼（ＳＵＳ６３１）（ＳＵＳ３
０１）の機械的特性を比較したもので、冷間加工率に対
する時効処理前後の引張強さ、伸び、硬さを示したもの
である、 図中Ａは木調、Ｂは従来鋼Ｉ （ＳＵＳ６３１）、Ｃは
従来鋼ＩＩ（ＳＵＳ３０１）でそれぞれ冷間加工のまま
のもの、Ａ ａｂ Ｂ ａ％Ｃ＆はそれぞれＡ、Ｂ、Ｃ
に時効処理を施こしたもので、ＡＡは４８０ＣＸ’１時
間の処理、Ｂａは４７５１：Ｘ１時間の処理、Ｃａは４
０ＱＣＸ １時間の処理を施こしたものである。
尚、表１に試料の化学成分を示す。
による加工硬化が小さく、引抜時の加工量が大きくとれ
加工がやり易いことを示す。また第２図、第３図による
と、時効処理後、本鋼は軽加工領域から高い硬さと高強
度を水上延性も従来鋼と差はない。しかし従来鋼は、強
加工を施した場合のみ硬さの上昇、強度が得られ、その
使用が困難である。即ち、引抜管は引抜抵抗を考慮に入
れるとあまり冷間加工率を高く設定するとダイスの負担
、引抜管への寸法精度の変動を伴なうので、本鋼のよう
な冷間加工率の低い状態で高強度・高硬度を有するのは
引抜管製造にとり好ましい。
加工がやり易いことを示す。また第２図、第３図による
と、時効処理後、本鋼は軽加工領域から高い硬さと高強
度を水上延性も従来鋼と差はない。しかし従来鋼は、強
加工を施した場合のみ硬さの上昇、強度が得られ、その
使用が困難である。即ち、引抜管は引抜抵抗を考慮に入
れるとあまり冷間加工率を高く設定するとダイスの負担
、引抜管への寸法精度の変動を伴なうので、本鋼のよう
な冷間加工率の低い状態で高強度・高硬度を有するのは
引抜管製造にとり好ましい。
しかして本発明の引抜管は、原材料にまず一次引抜加工
が施こされ寸法が整えられる。その上から１０５０ｔ：
’前後のオーステナイト系ステンレス鋼と同程度の溶体
化処理される。次に二次引抜加工がＫされ引抜管の口径
を正確に調整した後、４８０Ｃ×１時間の時効処理を施
こして靭性の優れたステンレス鋼製の引抜管を得る。尚
、完成途中に酸洗い、研摩等の処理が必要に応じて施こ
される。
が施こされ寸法が整えられる。その上から１０５０ｔ：
’前後のオーステナイト系ステンレス鋼と同程度の溶体
化処理される。次に二次引抜加工がＫされ引抜管の口径
を正確に調整した後、４８０Ｃ×１時間の時効処理を施
こして靭性の優れたステンレス鋼製の引抜管を得る。尚
、完成途中に酸洗い、研摩等の処理が必要に応じて施こ
される。
本発明のステンレス鋼を使った引抜管は、冷間加工によ
る硬さ変化が小さいため引抜加工量を大きく取れ、素材
の種類が少なくなり在庫が少なくてすむ。また加工硬化
が小さいことは加工度の高い製品の製造時の焼鈍回数を
減少することが可能となり、従って工数も減る。また、
本発明の引抜管は、耐食性に優れた強靭な材料で作られ
るので、管の肉厚を薄くしても使用に差支えなく、注射
針に応用すれば管内の口径が大きくなシ液の流れが良好
となる。更に肉厚が薄いために先端の針先の切味が良好
で挿入感が小さく々す、しかも製品の材料が節約できて
経済的になる。
る硬さ変化が小さいため引抜加工量を大きく取れ、素材
の種類が少なくなり在庫が少なくてすむ。また加工硬化
が小さいことは加工度の高い製品の製造時の焼鈍回数を
減少することが可能となり、従って工数も減る。また、
本発明の引抜管は、耐食性に優れた強靭な材料で作られ
るので、管の肉厚を薄くしても使用に差支えなく、注射
針に応用すれば管内の口径が大きくなシ液の流れが良好
となる。更に肉厚が薄いために先端の針先の切味が良好
で挿入感が小さく々す、しかも製品の材料が節約できて
経済的になる。
その他の用途として衝撃かがかシ軽量性を必要とするス
ポーツに用いられるラケットのシャフト、ゴルフクラブ
のシャフトにも応用できる。
ポーツに用いられるラケットのシャフト、ゴルフクラブ
のシャフトにも応用できる。
図面は本発明に用いられるステンレス鋼（本鋼）と従来
鋼（ＳＵＳ６３１．５ＵＳ３０１）の冷間加工率に灼す
る機械的特性の比較を示し、第１図は時効処理前の本鋼
と従来鋼の硬さ特性曲線、第２図、第３図は時効処理後
の本鋼と従来鋼の硬さ、引張強さ及び伸び特性曲線を示
す。図中Ａは本鋼、Ｂは従来鋼としての５ＵＳ６３１、
Ｃは従来鋼としてのＳ Ｕ Ｓ ３０ ’１で冷間加工
を施したま虜のもの、添字ａはＡ、Ｂ、Ｃに時効処理を
施こしたものであるＯ 特許出願人 富 澤 勲 ”’Ｇ’ｙ・ 第１図 ０ ２０ ４０ ６０ 諦肌以オ酬９ ０ ２０ ４０ ６０片精ｇ軸ｅ）
鋼（ＳＵＳ６３１．５ＵＳ３０１）の冷間加工率に灼す
る機械的特性の比較を示し、第１図は時効処理前の本鋼
と従来鋼の硬さ特性曲線、第２図、第３図は時効処理後
の本鋼と従来鋼の硬さ、引張強さ及び伸び特性曲線を示
す。図中Ａは本鋼、Ｂは従来鋼としての５ＵＳ６３１、
Ｃは従来鋼としてのＳ Ｕ Ｓ ３０ ’１で冷間加工
を施したま虜のもの、添字ａはＡ、Ｂ、Ｃに時効処理を
施こしたものであるＯ 特許出願人 富 澤 勲 ”’Ｇ’ｙ・ 第１図 ０ ２０ ４０ ６０ 諦肌以オ酬９ ０ ２０ ４０ ６０片精ｇ軸ｅ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％において Ｃ：０．０５％以下 Ｓｉ：０．５〜３．０％ Ｍｎ ： ３．Ｏｑ６以下 Ｎｉ：５．０〜９．０％ Ｃｒ：１４．０〜１８．０％ Ｃｕ ： ０．５〜３．０％ Ｔｉ：０．３〜１．０％ Ａ６ ： １．０％以下 Ｎ：０．０３％以下 残部二鉄及び不可避的不純物よシなシかつＭｎ 。 ＮＩｘＣｒおよびＣｕ ｔｃついては下式に従うＡ値が
４３以下の範囲になる加工性に優れ時効処理による硬さ
上昇に優れたステンレス鋼を用いた引抜管 −Ａ＝Ｏ８
７０Ｘ（Ｍｎ％）＋ＩＸ（Ｎｉ％）＋０．６０ｘ（Ｃｒ
％）＋０．７６ Ｘ （Ｃｕ％）＋２０．８７１
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16784381A JPS5871363A (ja) | 1981-10-22 | 1981-10-22 | ステンレス鋼を用いた引抜管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16784381A JPS5871363A (ja) | 1981-10-22 | 1981-10-22 | ステンレス鋼を用いた引抜管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871363A true JPS5871363A (ja) | 1983-04-28 |
Family
ID=15857106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16784381A Pending JPS5871363A (ja) | 1981-10-22 | 1981-10-22 | ステンレス鋼を用いた引抜管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5871363A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60152660A (ja) * | 1984-01-23 | 1985-08-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼材の製造方法 |
| US4581067A (en) * | 1982-11-01 | 1986-04-08 | Hitachi, Ltd. | High-strength austenitic steel |
| JPH06511287A (ja) * | 1991-10-07 | 1994-12-15 | サンドビック アクティエボラーグ | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPH07119994A (ja) * | 1993-10-28 | 1995-05-12 | Nec Corp | リサイクルダクトシステム |
-
1981
- 1981-10-22 JP JP16784381A patent/JPS5871363A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4581067A (en) * | 1982-11-01 | 1986-04-08 | Hitachi, Ltd. | High-strength austenitic steel |
| JPS60152660A (ja) * | 1984-01-23 | 1985-08-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 高硬度マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼材の製造方法 |
| JPH045726B2 (ja) * | 1984-01-23 | 1992-02-03 | Nisshin Steel Co Ltd | |
| JPH06511287A (ja) * | 1991-10-07 | 1994-12-15 | サンドビック アクティエボラーグ | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JPH07119994A (ja) * | 1993-10-28 | 1995-05-12 | Nec Corp | リサイクルダクトシステム |
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