JPS5869247A - 常圧加硫可能なウレタンゴム組成物 - Google Patents
常圧加硫可能なウレタンゴム組成物Info
- Publication number
- JPS5869247A JPS5869247A JP56168305A JP16830581A JPS5869247A JP S5869247 A JPS5869247 A JP S5869247A JP 56168305 A JP56168305 A JP 56168305A JP 16830581 A JP16830581 A JP 16830581A JP S5869247 A JPS5869247 A JP S5869247A
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- Japan
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- urethane rubber
- carbon black
- normal pressure
- vulcanized
- under normal
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- Polyurethanes Or Polyureas (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は過酸化物で架橋可能なウレタンゴム組成物、
特に常圧加硫可能（無加圧、熱雰囲気中での加硫可能）
なゴム組成物に関するものである。
特に常圧加硫可能（無加圧、熱雰囲気中での加硫可能）
なゴム組成物に関するものである。
従来過酸化物で架橋可能なウレタンゴムは、ジアルキル
、ジアシル等の過酸化物とカーボンブラック又はシリカ
、炭酸カルシウム等の充填剤と可塑剤、老化防止剤等を
オープンロール、バンバリーミキサ−等で混練りした組
成物を通常１４０’Ｃ以上、加圧下で加硫している。加
圧法としてはプレスにて加圧する方法と、加硫罐中に加
圧空気を加え加圧する方法等があり、プレス加硫はゴム
板、パツキン、０リング等のモールド品に、加硫罐中で
の加硫はホース類の製造に利用されている。この方法は
モールド品の製造には適した方法であるが、ホース類の
製造ではホースを布、ゴム等で外巻きする必要があり、
さらに製造できるホースの長さが加硫罐の容量に限定さ
れる、製造工程が断続的になり生産性が悪い等の欠点が
ある。この欠点を解消する方法としては、シリコンゴム
の加硫に利用されている、常圧の熱空気中での、加硫方
法が考えられるが、ウレタンゴムにこの方法を応用する
と多孔質のスポンジのようなものしか得られない。
、ジアシル等の過酸化物とカーボンブラック又はシリカ
、炭酸カルシウム等の充填剤と可塑剤、老化防止剤等を
オープンロール、バンバリーミキサ−等で混練りした組
成物を通常１４０’Ｃ以上、加圧下で加硫している。加
圧法としてはプレスにて加圧する方法と、加硫罐中に加
圧空気を加え加圧する方法等があり、プレス加硫はゴム
板、パツキン、０リング等のモールド品に、加硫罐中で
の加硫はホース類の製造に利用されている。この方法は
モールド品の製造には適した方法であるが、ホース類の
製造ではホースを布、ゴム等で外巻きする必要があり、
さらに製造できるホースの長さが加硫罐の容量に限定さ
れる、製造工程が断続的になり生産性が悪い等の欠点が
ある。この欠点を解消する方法としては、シリコンゴム
の加硫に利用されている、常圧の熱空気中での、加硫方
法が考えられるが、ウレタンゴムにこの方法を応用する
と多孔質のスポンジのようなものしか得られない。
そこで本発明者らはウレタンゴムの研究中、カーボンブ
ラックを配合したゴム組成物がＳＲＦ、ＳＡＦ、ＨＡＦ
成るいはＦＥＦ等の通常のファネスジラックやＭＴ、Ｆ
Ｔ等のサーマルブラック等を配合したゴム組成物に比べ
、モールド時に金型よりオーバーフローした部分、すな
わち加圧されていない部分の発泡が著しく少ないことに
気付き、よってカーボンブラックの種類と発泡の程度を
鋭意検討したところ、特定の吸油量と表面積を有するカ
ーボンブラックを配合すると、常圧でも発泡することな
く加硫できることを見い出し、本発明を完成するに至っ
たのである。
ラックを配合したゴム組成物がＳＲＦ、ＳＡＦ、ＨＡＦ
成るいはＦＥＦ等の通常のファネスジラックやＭＴ、Ｆ
Ｔ等のサーマルブラック等を配合したゴム組成物に比べ
、モールド時に金型よりオーバーフローした部分、すな
わち加圧されていない部分の発泡が著しく少ないことに
気付き、よってカーボンブラックの種類と発泡の程度を
鋭意検討したところ、特定の吸油量と表面積を有するカ
ーボンブラックを配合すると、常圧でも発泡することな
く加硫できることを見い出し、本発明を完成するに至っ
たのである。
この発明の目的は、前記した従来技術の欠点を解消し、
常圧の熱雰囲気中で多孔質になることなく、良好な物性
を示す加硫ゴムを得ることができる、新規なウレタンゴ
ム組成物を提供することにあり、その要旨とするところ
は、ＡＳＴＭＤ２４１４（カーボンの試験方法）による
ＤＢＰ吸油量が２５０１ｎｌＡＯＯｆ以上で窒素吸着法
による表面積が５００Ｗ？／ｒ以上の導電性カーボンブ
ラックをポリウレタン１００重量部に対し、３〜３５重
量部好ましくは５〜３０重量部配合して成る常圧加硫可
能なウレタンゴム組成物にある。
常圧の熱雰囲気中で多孔質になることなく、良好な物性
を示す加硫ゴムを得ることができる、新規なウレタンゴ
ム組成物を提供することにあり、その要旨とするところ
は、ＡＳＴＭＤ２４１４（カーボンの試験方法）による
ＤＢＰ吸油量が２５０１ｎｌＡＯＯｆ以上で窒素吸着法
による表面積が５００Ｗ？／ｒ以上の導電性カーボンブ
ラックをポリウレタン１００重量部に対し、３〜３５重
量部好ましくは５〜３０重量部配合して成る常圧加硫可
能なウレタンゴム組成物にある。
ここでこの発明においてカーボンブラックの配合量を３
〜３５重量部と限定した理由は、３重量部以下では加硫
物は多孔質となり、また３５重量部以上では、オープン
ロール又はハンバＩＪ−ミキＶ−等で混練するとき、配
合物の粘度が高くなり作業が困難になるからである。
〜３５重量部と限定した理由は、３重量部以下では加硫
物は多孔質となり、また３５重量部以上では、オープン
ロール又はハンバＩＪ−ミキＶ−等で混練するとき、配
合物の粘度が高くなり作業が困難になるからである。
またこの発明において、吸油量を２５０ｍ４％１０Ｄｒ
以上および表面積を５００Ｗ？／ｆ以上としたのはいず
れもそれより小さいと結果的に発泡してしまうため、そ
のように限定したものである。
以上および表面積を５００Ｗ？／ｆ以上としたのはいず
れもそれより小さいと結果的に発泡してしまうため、そ
のように限定したものである。
以下、この発明のウレタンゴム組成物をいくつかの実施
例により、更に具体的に説明する。
例により、更に具体的に説明する。
実施例１〜７
次表にも示す通り、夫々の各配合材を種々の重量部で配
合して成る配合物をオープンロールで十分混練した後、
押出機にて内径４０ωで厚さ１．７咽のホース状物を押
出し、これをただちに温度２５０℃に保たれた円筒状の
常圧加硫管（この加硫管は押出されたホースが入ってか
ら出るまでに１分間を要する長さのものであり、連続的
に加硫することが可能な構造となっている。）に導入さ
せ、加硫されたホースを製造し、更にその加硫されたホ
ースを切り開き、ダンベル状３号形の打ち抜き型で打ち
抜くことによりＪ工５Ｋ６３ｏｉ （加硫ゴムの試験方
法）の方法に適した試料を作成した。
合して成る配合物をオープンロールで十分混練した後、
押出機にて内径４０ωで厚さ１．７咽のホース状物を押
出し、これをただちに温度２５０℃に保たれた円筒状の
常圧加硫管（この加硫管は押出されたホースが入ってか
ら出るまでに１分間を要する長さのものであり、連続的
に加硫することが可能な構造となっている。）に導入さ
せ、加硫されたホースを製造し、更にその加硫されたホ
ースを切り開き、ダンベル状３号形の打ち抜き型で打ち
抜くことによりＪ工５Ｋ６３ｏｉ （加硫ゴムの試験方
法）の方法に適した試料を作成した。
次に、試料について、外観はその表面および切断面を目
視により発泡の有無を観察し、しがも引張強さ、伸びお
よび硬さはＪ工５Ｋ６１１の方法で試験を行ない、その
結果を次表に示す。
視により発泡の有無を観察し、しがも引張強さ、伸びお
よび硬さはＪ工５Ｋ６１１の方法で試験を行ない、その
結果を次表に示す。
比較例１
次表にも示す通り、この場合はカーボンブラック２を２
．０重量部とした以外は実施例１〜７の場合と同様な方
法にて試料を作成し、しかも実施例１〜７の場合と同様
な観察およ・び試験を行ない、その結果を次表に示す。
．０重量部とした以外は実施例１〜７の場合と同様な方
法にて試料を作成し、しかも実施例１〜７の場合と同様
な観察およ・び試験を行ない、その結果を次表に示す。
比較例２
次表にも示す通り、この場合はカーボンブラック２を４
０．０重量部とした以外は実施例１〜７と同様な配合と
したが、ロールによる十分な混練り作業を行なってもロ
ール巻きにならず（配合物が一体的に連ならない）、よ
って試料を作成することができないことから観察および
試験ができず、結局特性を見ることはできなかった。
０．０重量部とした以外は実施例１〜７と同様な配合と
したが、ロールによる十分な混練り作業を行なってもロ
ール巻きにならず（配合物が一体的に連ならない）、よ
って試料を作成することができないことから観察および
試験ができず、結局特性を見ることはできなかった。
この場合、ロール作業中ロール巻きができなかった原因
はカーボン量の増量が影響したと思われる。
はカーボン量の増量が影響したと思われる。
比較例６
次表に示す通り、この場合はカーボンブラック２の代わ
りにカーボンブラック３を５０．０重量部を用いた以外
は実施例１〜７の場合と同様な方法にて試料を作成し、
しかも実施例１〜７の場合と同様な観察および試験を行
ない、その結果を次表に示す。
りにカーボンブラック３を５０．０重量部を用いた以外
は実施例１〜７の場合と同様な方法にて試料を作成し、
しかも実施例１〜７の場合と同様な観察および試験を行
ない、その結果を次表に示す。
比較例４
次表に示す通り、この場合は実施例５と同じ配合から成
る配合物を実施例５の場合と同様な押出方法でホース状
物を押出し、ただちにその押出されたホースを冷却し、
その後そのホースを切開き、これを１０１００Ｘ１１０
で厚さ１．５咽の金型に入れ、熱板を有するプレスにて
１００ ＫＶ／ｃｎｌに加圧し、しかも１６０℃にて１
５分加熱し、加硫シートを製造し、これを前述した場合
と同様に打ち抜き型によりＪＩＳＫ６６０１の方法に用
いることに適した試料を作成し、しかもその試料の試験
等については実施例５と同様なことを行ない、その結果
を次表に示す。
る配合物を実施例５の場合と同様な押出方法でホース状
物を押出し、ただちにその押出されたホースを冷却し、
その後そのホースを切開き、これを１０１００Ｘ１１０
で厚さ１．５咽の金型に入れ、熱板を有するプレスにて
１００ ＫＶ／ｃｎｌに加圧し、しかも１６０℃にて１
５分加熱し、加硫シートを製造し、これを前述した場合
と同様に打ち抜き型によりＪＩＳＫ６６０１の方法に用
いることに適した試料を作成し、しかもその試料の試験
等については実施例５と同様なことを行ない、その結果
を次表に示す。
尚、上記表において配合材（配合欄における０付きの番
号）の具体的な材質は下記の通りである。
号）の具体的な材質は下記の通りである。
（１） ウレパン６４ Ｄ （西独ハ（−ｆ−ル社製
）（２）ケッチェンブラックＥＣ（日本イージー株製）
ＤＢＰ吸油量 ３５０ｍ１／１００ｆ表面積（窒素吸
着法） ９５０め勺 （′５）シーストロ（東海電極製カーボンブラック（Ｈ
ＡＦＴ） ＤＢＰ吸油量 １０２ゴ／１０１０ 表面積（窒素吸着法） １００ｉ／７（４）ユナイ
テドＭＴ（ユナイテドカーボン社製カーボンブラックＣ
ＭＴ ）） ＤＢＰ吸油量 ３５ｄ／１０（Ｈ’ 表面積（窒素吸着法） ６ｒｒ？／ｙ（５） Ｄｉ
−Ｏｕｐ４００ｆＨｅｒｃｕｌｅｓ ＰｏｗｄｅｒＣ
ｏ。
）（２）ケッチェンブラックＥＣ（日本イージー株製）
ＤＢＰ吸油量 ３５０ｍ１／１００ｆ表面積（窒素吸
着法） ９５０め勺 （′５）シーストロ（東海電極製カーボンブラック（Ｈ
ＡＦＴ） ＤＢＰ吸油量 １０２ゴ／１０１０ 表面積（窒素吸着法） １００ｉ／７（４）ユナイ
テドＭＴ（ユナイテドカーボン社製カーボンブラックＣ
ＭＴ ）） ＤＢＰ吸油量 ３５ｄ／１０（Ｈ’ 表面積（窒素吸着法） ６ｒｒ？／ｙ（５） Ｄｉ
−Ｏｕｐ４００ｆＨｅｒｃｕｌｅｓ ＰｏｗｄｅｒＣ
ｏ。
Ｕ、Ｓ、Ａ）
（６） ジブチルフタレー） （ＤＢＰ）以上の結果
を総括して述べると、実施例１〜７は比較例１．３とそ
の加硫物の外観を比べると著しい差があり、実施例はい
ずれも外観良好な加硫物が得られているのに対し、比較
例１，６では発泡した多孔質のものしか得られていない
。壕だ実施例５と比較例４とは同じ配合であり、実施例
５は常圧加硫、比較例４は通常のプレス加硫をしたにも
かかわらず、加硫ゴムの特性から、本発明のものは、通
常のプレス加硫と同等の特性が得られることがわかる。
を総括して述べると、実施例１〜７は比較例１．３とそ
の加硫物の外観を比べると著しい差があり、実施例はい
ずれも外観良好な加硫物が得られているのに対し、比較
例１，６では発泡した多孔質のものしか得られていない
。壕だ実施例５と比較例４とは同じ配合であり、実施例
５は常圧加硫、比較例４は通常のプレス加硫をしたにも
かかわらず、加硫ゴムの特性から、本発明のものは、通
常のプレス加硫と同等の特性が得られることがわかる。
Claims (1)
- １、 過酸化物で架橋可能なエステル系ウレタンゴムに
ＡＳＴＭＤ２４１４によるＤ Ｂ 、Ｐ吸油量が２５０
ｍｔ／１００を以上で、窒素吸着法による表面積が５０
０ｍ’／７以上の導電性カーボンブラックが前記ポリウ
レタン１００重量部に対し、６〜３５重蓋部配合されて
成ることを特徴とする常圧加硫可能なウレタンゴム組成
物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56168305A JPS5869247A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 常圧加硫可能なウレタンゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56168305A JPS5869247A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 常圧加硫可能なウレタンゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5869247A true JPS5869247A (ja) | 1983-04-25 |
| JPS6116294B2 JPS6116294B2 (ja) | 1986-04-30 |
Family
ID=15865552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56168305A Granted JPS5869247A (ja) | 1981-10-21 | 1981-10-21 | 常圧加硫可能なウレタンゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5869247A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0129193A2 (de) * | 1983-06-15 | 1984-12-27 | BASF Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von antistatischen und/oder elektrisch leitfähigen thermoplastischen Polyurethanen sowie deren Verwendung |
| JPS6392669A (ja) * | 1986-10-08 | 1988-04-23 | Three Bond Co Ltd | 導電性樹脂組成物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6423387U (ja) * | 1987-07-29 | 1989-02-07 |
-
1981
- 1981-10-21 JP JP56168305A patent/JPS5869247A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0129193A2 (de) * | 1983-06-15 | 1984-12-27 | BASF Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von antistatischen und/oder elektrisch leitfähigen thermoplastischen Polyurethanen sowie deren Verwendung |
| JPS6392669A (ja) * | 1986-10-08 | 1988-04-23 | Three Bond Co Ltd | 導電性樹脂組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6116294B2 (ja) | 1986-04-30 |
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