JPS58631A - 多段ト−シヨンクラツチデイスク - Google Patents
多段ト−シヨンクラツチデイスクInfo
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- JPS58631A JPS58631A JP9595881A JP9595881A JPS58631A JP S58631 A JPS58631 A JP S58631A JP 9595881 A JP9595881 A JP 9595881A JP 9595881 A JP9595881 A JP 9595881A JP S58631 A JPS58631 A JP S58631A
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- JP
- Japan
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- stage
- flange
- plate
- hub
- rubber elastic
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/127—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs using plastics springs combined with other types of springs
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/12—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon
- F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
- F16F15/123—Wound springs
- F16F15/1238—Wound springs with pre-damper, i.e. additional set of springs between flange of main damper and hub
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
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- F16F15/124—Elastomeric springs
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、車両のアイドリンク時ないし高速回転時にお
ける微振動、及び低速回転時における高トルク振動に対
する多段吸収特性を有するクラッチディスクに関する。
ける微振動、及び低速回転時における高トルク振動に対
する多段吸収特性を有するクラッチディスクに関する。
駆動系から発生する各種の振動、騒音（デフガタ打チ音
、トランスミッションバックラッシュノイズ、或いはこ
れらの合成されたこもり音等）を低減するためには、ク
ラッチディスクの捩れ特性（ハブとフェーシングとの間
の相対捩れ角度θと捩れトルクＴとの関係）を多段化し
て捩れ剛性とヒステリシスとを変化させて夫々の振動と
トルクに対応した捩れ特性を得ることが試みられている
。
、トランスミッションバックラッシュノイズ、或いはこ
れらの合成されたこもり音等）を低減するためには、ク
ラッチディスクの捩れ特性（ハブとフェーシングとの間
の相対捩れ角度θと捩れトルクＴとの関係）を多段化し
て捩れ剛性とヒステリシスとを変化させて夫々の振動と
トルクに対応した捩れ特性を得ることが試みられている
。
しかし、スペース（特に半径方向スペース）が限定され
たクラッチディスクにおいては、従来の方式において４
段以上の捩れ特性を得ることは構成が複雑化すると共に
、微撮動及び高トルク振動の両者の振動を吸収できる捩
り特性とヒステリシスを備えたものを実現することは極
めて困難であった。
たクラッチディスクにおいては、従来の方式において４
段以上の捩れ特性を得ることは構成が複雑化すると共に
、微撮動及び高トルク振動の両者の振動を吸収できる捩
り特性とヒステリシスを備えたものを実現することは極
めて困難であった。
ハブは一般にメインドライブンヤフトにスプライン嵌合
されてフラ／ジ部、フェーシングを介してフェーシング
を挟圧するグレノンャープレートにトルクを伝達する。
されてフラ／ジ部、フェーシングを介してフェーシング
を挟圧するグレノンャープレートにトルクを伝達する。
本発明ではこのハブとフ工一７ングとの間におけるトル
ク伝達系における振動の吸収を扱う。そのための従来公
知の手段としては１例えば、実公昭４７−１２４０９号
公報に開示の如く、ハブの周りのフランジ部を二枚並列
して用いる（実質上ハブを２分する）ものであるが、半
径方向にスペースのないクラッチディスクに応用するこ
とは、フランジ部に配した多数の窓（スプリング挟持）
の存在により、不可能であり。
ク伝達系における振動の吸収を扱う。そのための従来公
知の手段としては１例えば、実公昭４７−１２４０９号
公報に開示の如く、ハブの周りのフランジ部を二枚並列
して用いる（実質上ハブを２分する）ものであるが、半
径方向にスペースのないクラッチディスクに応用するこ
とは、フランジ部に配した多数の窓（スプリング挟持）
の存在により、不可能であり。
構成上も複雑すぎるという欠点があった。
このため、一部の窓・スプリング機構をゴム弾性体によ
り代える試みもある−（例えば特公昭４５−１２９７０
号）が、この方式はハブを２分割してゴム弾性部材を介
して結合し第１段捩り特性を生ずるようにしたものであ
る。しかしこの方法によっては、ゴム弾性部材による本
来の効果は発揮することができず、単にバネの代りにゴ
ム弾性体を用いてバネと同様な第１段の微小娠動吸収捩
り特性（極めてフラットな勾配の捩り特性曲線、即ち線
型特性部分）を実現しているにすぎない上。
り代える試みもある−（例えば特公昭４５−１２９７０
号）が、この方式はハブを２分割してゴム弾性部材を介
して結合し第１段捩り特性を生ずるようにしたものであ
る。しかしこの方法によっては、ゴム弾性部材による本
来の効果は発揮することができず、単にバネの代りにゴ
ム弾性体を用いてバネと同様な第１段の微小娠動吸収捩
り特性（極めてフラットな勾配の捩り特性曲線、即ち線
型特性部分）を実現しているにすぎない上。
その許容角度幅が小さい。この構成に１って得られる。
捩り特性は、従って、従来のバネー窓方式による多段捩
れ特性と同様なものに止まる。
れ特性と同様なものに止まる。
特に第１段の捩れ角を十分に大きくとることと。
それにひき続く第２段において非線型特性（勾配の二次
曲線的な急上昇）を備えかつ、第１．第２段に所定のヒ
ステリシス幅をとること、さらに第８段以降には十分に
大きなヒステリシス幅を備えた高トルク特性を得ること
が９種々の振動吸収のために望ましい。
曲線的な急上昇）を備えかつ、第１．第２段に所定のヒ
ステリシス幅をとること、さらに第８段以降には十分に
大きなヒステリシス幅を備えた高トルク特性を得ること
が９種々の振動吸収のために望ましい。
捷た。第３段以後のヒステリシス幅を大きくとっても、
第１段の捩れ角を大きくとっていないときは、車両のア
イドリンク時の微振動、騒音の低減に効果的でなく、こ
の逆の場合には、走行時の振動吸収が期待できない。
第１段の捩れ角を大きくとっていないときは、車両のア
イドリンク時の微振動、騒音の低減に効果的でなく、こ
の逆の場合には、走行時の振動吸収が期待できない。
本発明は既述の従来法の欠点を解消すると共に。
上述の大きな第１段捩れ角と引続く大きな非線型特性と
ともに所定ヒステリシス幅を備え、かつ高トルク範囲で
大きなヒステリシス幅を備えた多段クラッチディスクを
提供することを目的とする。
ともに所定ヒステリシス幅を備え、かつ高トルク範囲で
大きなヒステリシス幅を備えた多段クラッチディスクを
提供することを目的とする。
さらに１本発明は、上記目的を達しつつ、構造的により
簡単で小径のクラッチディスクを提供することを目的と
する。
簡単で小径のクラッチディスクを提供することを目的と
する。
即ち９本発明のクラッチディスクにおいては。
ハブはフランジと第１段所定角度内に相対回動可能に配
されかつ第１のゴム弾性部材を介してフランジと回転結
合され、該フランジは第２のゴム弾性部材を介して第２
段所定角度範囲内においてノ・プと回転結合されること
により、第１．２段捩り特性を少くとも第２段を非線型
特性として形成すると共に、外周部が前記フランジに係
止されかつ内周部が前記・・グに沿駈する第１グレート
と、内周部が第１プレートの内周部に係止され且つ皿バ
ネに付勢されて対向する第２プレートと、前記主側板と
前記ハブの突部との間に配された第１スラスト板と、前
記第１プレートと前記第２プレートとの間に位置する前
記副側板の両側に配される第２及び第８スラスト板と、
及び前記第２プレートと前記皿バネとの間に介在する第
４スラスト板とを有し、前記第２段所定角度範囲内にお
いて前記第２のゴム弾性部材、第１及び第４スラスト板
を作用させ、第３段目以降において前記第２及び第３ス
ラスト板を作用させることにより所定のヒステリシスを
形成したことを特徴とする。
されかつ第１のゴム弾性部材を介してフランジと回転結
合され、該フランジは第２のゴム弾性部材を介して第２
段所定角度範囲内においてノ・プと回転結合されること
により、第１．２段捩り特性を少くとも第２段を非線型
特性として形成すると共に、外周部が前記フランジに係
止されかつ内周部が前記・・グに沿駈する第１グレート
と、内周部が第１プレートの内周部に係止され且つ皿バ
ネに付勢されて対向する第２プレートと、前記主側板と
前記ハブの突部との間に配された第１スラスト板と、前
記第１プレートと前記第２プレートとの間に位置する前
記副側板の両側に配される第２及び第８スラスト板と、
及び前記第２プレートと前記皿バネとの間に介在する第
４スラスト板とを有し、前記第２段所定角度範囲内にお
いて前記第２のゴム弾性部材、第１及び第４スラスト板
を作用させ、第３段目以降において前記第２及び第３ス
ラスト板を作用させることにより所定のヒステリシスを
形成したことを特徴とする。
以下本発明について、実施例に基づき詳述する。
第１図〜第８図、第５図に図示する実施例は第４図に示
す捩れ特性線図を実現するものであり。
す捩れ特性線図を実現するものであり。
第１．２段の捩れ特性は第１，２段ゴム弾性部材を介し
て非線型に、第３，４段の捩れ特性はフランジ及び主、
副側板の窓に嵌合した弾性体（バネ。
て非線型に、第３，４段の捩れ特性はフランジ及び主、
副側板の窓に嵌合した弾性体（バネ。
ゴム等）を介して線型に形成される。それと同時に各段
の所定ヒステリシスは、ノ・プとフランジ間。
の所定ヒステリシスは、ノ・プとフランジ間。
及びフランジと両側板（主、副）の間に夫々作用する摩
擦手段を介して形成され、この実施例では。
擦手段を介して形成され、この実施例では。
第１．２段に一定のヒステリシスが、また第８゜４段に
大幅の所定ヒステリシスが摩擦手段により設定される。
大幅の所定ヒステリシスが摩擦手段により設定される。
第１図において、フランジ４の中心線ＦＣＬの左半分は
第３図のＭＯＮ断面を示す。第１，２段ゴム弾性部材８
１．８２が、ノ・プ２に対し角度β（逆向きβ′第３図
）だけ相対的に回動可能に配されたフランジ４との間に
、角度Ｏ〜βの間両考量に捩れ角θに対応した捩れトル
クＴを及ぼして両者を回転結合するべく配されている。
第３図のＭＯＮ断面を示す。第１，２段ゴム弾性部材８
１．８２が、ノ・プ２に対し角度β（逆向きβ′第３図
）だけ相対的に回動可能に配されたフランジ４との間に
、角度Ｏ〜βの間両考量に捩れ角θに対応した捩れトル
クＴを及ぼして両者を回転結合するべく配されている。
第１段ゴム弾性部材８１は厚肉環状の形状を成しその外
周は、ハブ２の外周に内周をもって係合する断面カップ
状の凹部を有する中空リング状の第１リテーナ８８の外
周壁３８ａ内面に固着（加硫焼付、又は接着等公知の方
法）され、また第１段ゴム弾性部材３１の内周は９円筒
状の第２リテーナ３４の円筒部外周に同様にして固着さ
れている。第１を青−す３８の内周はノ・ブ２の外周に
係合し・・ブ２の切欠き面２ａに係合する係合部３３−
ｂによりノ・プ２とは一体回転関係にある。第２リテー
ナ３４は、フランジ４の内周に形成した切欠き４ａに係
合する突起３４ａを円筒部のフランジ側端部に有し、フ
ランジ４と一体回転関係に固定される。なお、第１リテ
ーナ３３のリング状凹部内には第１゜第２段ゴム弾性部
材、第２リテーナ、及び補助グレート３５が収容される
。
周は、ハブ２の外周に内周をもって係合する断面カップ
状の凹部を有する中空リング状の第１リテーナ８８の外
周壁３８ａ内面に固着（加硫焼付、又は接着等公知の方
法）され、また第１段ゴム弾性部材３１の内周は９円筒
状の第２リテーナ３４の円筒部外周に同様にして固着さ
れている。第１を青−す３８の内周はノ・ブ２の外周に
係合し・・ブ２の切欠き面２ａに係合する係合部３３−
ｂによりノ・プ２とは一体回転関係にある。第２リテー
ナ３４は、フランジ４の内周に形成した切欠き４ａに係
合する突起３４ａを円筒部のフランジ側端部に有し、フ
ランジ４と一体回転関係に固定される。なお、第１リテ
ーナ３３のリング状凹部内には第１゜第２段ゴム弾性部
材、第２リテーナ、及び補助グレート３５が収容される
。
第２リテーナ３４の円筒部内面には、第２段ゴム弾性部
材３２の外周が固着され、第２段ゴム弾性部材８２の内
周は同筒状の補助プレート３５の筒部外−周面に固着さ
れている。補助プレート３５は、筒部のフランジ側端に
・・プ２の外周に係合する中空円板部３５ｃを有し、・
・フ゛２の外周の少くとも一ケ所に形成された切欠きｆ
２ ’ｌ ａと所定回転角α（逆方向α′ ）をなして
回転係合する一対の斜面８５ａ、８５ｂを中心孔内方へ
突出して有する。補助プレート８５と第２リテーナ８４
とは所定空隙をもって配され互いに当接しない。
材３２の外周が固着され、第２段ゴム弾性部材８２の内
周は同筒状の補助プレート３５の筒部外−周面に固着さ
れている。補助プレート３５は、筒部のフランジ側端に
・・プ２の外周に係合する中空円板部３５ｃを有し、・
・フ゛２の外周の少くとも一ケ所に形成された切欠きｆ
２ ’ｌ ａと所定回転角α（逆方向α′ ）をなして
回転係合する一対の斜面８５ａ、８５ｂを中心孔内方へ
突出して有する。補助プレート８５と第２リテーナ８４
とは所定空隙をもって配され互いに当接しない。
なお、第２リテーナ３４の円筒部には段差をもって小径
筒部８４ｂが形成され、小径筒部８４ｂの外周は主側板
７の内周面に互いにｊり動可能に当接すると共に９曲折
片３４ｅは主側板７とフランジ４との間に介在して両部
材４．７間のスラスト板の役割を果たす。
筒部８４ｂが形成され、小径筒部８４ｂの外周は主側板
７の内周面に互いにｊり動可能に当接すると共に９曲折
片３４ｅは主側板７とフランジ４との間に介在して両部
材４．７間のスラスト板の役割を果たす。
ゴム弾性部材としては、公知のゴム弾性材の中から目的
に応じて選択し例えば５ＢＲ（スチレンズタジエン系ゴ
ム）、ＮＲにトリルゴム用いることができ，第１段，第
２段はこれらの中から肉厚，形状，剛性等を適宜選択し
て夫々適当な特性を生ずるようにすることかできる。
に応じて選択し例えば５ＢＲ（スチレンズタジエン系ゴ
ム）、ＮＲにトリルゴム用いることができ，第１段，第
２段はこれらの中から肉厚，形状，剛性等を適宜選択し
て夫々適当な特性を生ずるようにすることかできる。
以下第１図の他の部分について順次ｇＦｌ明する。
クラッチディスク１は，中心側から７・ブ２．ノ・ブ２
と所定角度γ相対回動可能なフランジ４，フランジ４を
挟持して互いに対向する１対の主， ａｌＪＩｊｌｌｌ
板７ 、 ８ 、 既述のノ・プ２とフラン・ジの間に
介在する第１，第２段ゴム弾性部材３１，３２，及びフ
ラン）４及び主，副側板７．８に対応して開口する窓８
６．８７内に嵌合された弾性体３８，３９、前記ノ・プ
２とフランジ４の間，及びフランジ４と主，副側板７．
８との間に作用する回転摩擦手段２１，及び主側板７の
外周に固定されたクラッチフェース１０から基本的に構
成される。
と所定角度γ相対回動可能なフランジ４，フランジ４を
挟持して互いに対向する１対の主， ａｌＪＩｊｌｌｌ
板７ 、 ８ 、 既述のノ・プ２とフラン・ジの間に
介在する第１，第２段ゴム弾性部材３１，３２，及びフ
ラン）４及び主，副側板７．８に対応して開口する窓８
６．８７内に嵌合された弾性体３８，３９、前記ノ・プ
２とフランジ４の間，及びフランジ４と主，副側板７．
８との間に作用する回転摩擦手段２１，及び主側板７の
外周に固定されたクラッチフェース１０から基本的に構
成される。
ハブ２の外周部に離間した突部３を設け，・・フ。
２の突部８の間に環状のフランジ４の内周突部５（ハブ
２の凹部３ａに対応）を挿入して配し，両者間には角度
γ（逆方向γ′°）の相対回転遊びを生ずるようクリア
ランスを設ける。ノ・ブ２とフランジ４との間は既述の
第１．２段ゴム弾性部材を介して，第１．第２章唆−す
８８，８４，及び補助プレート８５の助けにより，回転
結合される。
２の凹部３ａに対応）を挿入して配し，両者間には角度
γ（逆方向γ′°）の相対回転遊びを生ずるようクリア
ランスを設ける。ノ・ブ２とフランジ４との間は既述の
第１．２段ゴム弾性部材を介して，第１．第２章唆−す
８８，８４，及び補助プレート８５の助けにより，回転
結合される。
フランジ４の両側に配された主側板７と．副側板８はボ
ルト９により一体結合し，主側板７の外周部のクラッチ
フェース１０は９図示しないプレソ／ヤプレートにより
フライホイールに圧接可能とさせる。フランジ４と両側
板７．８とに設けた窓（３６，８７，その他詳細図示省
略）にゴム弾性体３８．トーションばね３９を夫々配す
る。主側板７とハブ２の突部側面との間に第１スラスト
板１２が、常時摩擦摺接するよう配されている。
ルト９により一体結合し，主側板７の外周部のクラッチ
フェース１０は９図示しないプレソ／ヤプレートにより
フライホイールに圧接可能とさせる。フランジ４と両側
板７．８とに設けた窓（３６，８７，その他詳細図示省
略）にゴム弾性体３８．トーションばね３９を夫々配す
る。主側板７とハブ２の突部側面との間に第１スラスト
板１２が、常時摩擦摺接するよう配されている。
第１グレート１８は、その外周部に７ランジ４の窓３７
に係止する爪部１４を有し、その内周部は・・プ２の外
表面に沿う形となっており、第２プレート１５の内周部
を第１プレート１８の内周部に係止させる。副側板８の
内周部を第１および第２プレート１８．１５間に位置さ
せる。第１プレート１８と副側板８との間に第２スラス
ト板１６を、又、副側板８と第２プレート１５との間に
第８スラスト板１７を配す。第２プレート１５の外側に
配した第Ｉスラスト板１８は、止めリング２２に受承さ
れた皿ばね１９の付勢力を受は且つハブ２に対しその軸
線方向に摺動可能に設けた抑圧板２０と対接する。
に係止する爪部１４を有し、その内周部は・・プ２の外
表面に沿う形となっており、第２プレート１５の内周部
を第１プレート１８の内周部に係止させる。副側板８の
内周部を第１および第２プレート１８．１５間に位置さ
せる。第１プレート１８と副側板８との間に第２スラス
ト板１６を、又、副側板８と第２プレート１５との間に
第８スラスト板１７を配す。第２プレート１５の外側に
配した第Ｉスラスト板１８は、止めリング２２に受承さ
れた皿ばね１９の付勢力を受は且つハブ２に対しその軸
線方向に摺動可能に設けた抑圧板２０と対接する。
第１および第４スラスト板１２，１．８の摩擦係数は、
第２および第３スラスト板１６．１７の摩擦係数より小
さく設定する。
第２および第３スラスト板１６．１７の摩擦係数より小
さく設定する。
前述した摩擦手段２１の構成において、伝達トルクの小
さな第１摩擦段では、ハブ２とフランジ４との間に配し
た第１段又は第２段ゴム弾性部材３１．８２と、第４ス
ラスト板１８が、捩れ角０〜β（逆方向β′）（第３図
）の間におけるハブ２とフランジ４との間の相対回動の
際に作用する。
さな第１摩擦段では、ハブ２とフランジ４との間に配し
た第１段又は第２段ゴム弾性部材３１．８２と、第４ス
ラスト板１８が、捩れ角０〜β（逆方向β′）（第３図
）の間におけるハブ２とフランジ４との間の相対回動の
際に作用する。
捩れ角がβに達すると、以降ハブ２とフランジ４とは互
いに一体回転するので第１摩擦段は作用しなくなる。
いに一体回転するので第１摩擦段は作用しなくなる。
次いで、捩れ角がβ以上のときには、第２摩擦段（フラ
ンジ４と主、副側板７．８との間の相対回動に伴う摩擦
段）が作用する。即ち、第２摩擦段以降では、第２およ
び第８スラスト板１６゜１７が作用し２両スラスト板１
６．１７の摩擦係数が高いことから、ヒステリシス量を
大きくとることができる（第４図参照）。
ンジ４と主、副側板７．８との間の相対回動に伴う摩擦
段）が作用する。即ち、第２摩擦段以降では、第２およ
び第８スラスト板１６゜１７が作用し２両スラスト板１
６．１７の摩擦係数が高いことから、ヒステリシス量を
大きくとることができる（第４図参照）。
以上から明らかなように、第１摩擦段では、ハブとフラ
ンジとの間に配した第１．２段ゴム弾性部材と′、第１
グレートを介してハブに結合される第２プレートと抑圧
板との間の第４スラスト板とを作用させかつその間の捩
れ角βを大きくとり。
ンジとの間に配した第１．２段ゴム弾性部材と′、第１
グレートを介してハブに結合される第２プレートと抑圧
板との間の第４スラスト板とを作用させかつその間の捩
れ角βを大きくとり。
第２摩擦段以降では、第４スラスト材より高摩擦係数の
第２および第３スラスト板を作用させてヒステリシス幅
を大きくとるようにして、第４図に示す如きヒステリシ
ス特性を得ている。このため。
第２および第３スラスト板を作用させてヒステリシス幅
を大きくとるようにして、第４図に示す如きヒステリシ
ス特性を得ている。このため。
車幅のアイドリンク時および走行時において、効果的に
振動、騒音を低減するに必要なヒステリシス特性を、捩
れ特性とは独立してしかも捩れ特性に対応させて設定可
能な摩擦手段が提供される。
振動、騒音を低減するに必要なヒステリシス特性を、捩
れ特性とは独立してしかも捩れ特性に対応させて設定可
能な摩擦手段が提供される。
即ち、第４図の第１及び第２摩擦段をもって、夫夫第１
．２段及び第３．４段の捩れ特性段に対応させることが
できる。
．２段及び第３．４段の捩れ特性段に対応させることが
できる。
以下１本実施例にお刀°る捩れ角θと捩れ特性トルクＴ
との間の関係（捩れ特性）について説明する。
との間の関係（捩れ特性）について説明する。
第４図に示す第１段及び第２段の非線型捩れ特性は既述
の通り、夫々捩れ角０〜α、α〜βに対応ルて形成され
る。第１段特性は、ハブ２と、フランジ４との間の捩れ
角Ｏ〜α間（第１段所定角度内）における第１段ゴム弾
性部材３１を介しての相対回転により形成さ−れる。こ
の間第２段ゴム弾性部材は、補助グレート３５の斜面３
５ａ、（逆方向３５ｂ）とハブ切欠き面２ａとの間のク
リアランス（角度αに対応）により、ハブ２との間の回
転結合関係は切断されている。
の通り、夫々捩れ角０〜α、α〜βに対応ルて形成され
る。第１段特性は、ハブ２と、フランジ４との間の捩れ
角Ｏ〜α間（第１段所定角度内）における第１段ゴム弾
性部材３１を介しての相対回転により形成さ−れる。こ
の間第２段ゴム弾性部材は、補助グレート３５の斜面３
５ａ、（逆方向３５ｂ）とハブ切欠き面２ａとの間のク
リアランス（角度αに対応）により、ハブ２との間の回
転結合関係は切断されている。
捩れ角がαに達すると、補助プレート８５の斜面３５ａ
はハブ切欠き面２ａに当接し以後補助プレート８５とハ
ブ２とは一体回転するので、捩りトルクＴはハブ２から
第１，２段ゴム弾性部材を介し、さらに第二リテーナ３
４を経てフランジ４に伝達され、さらに捩れ角が増大し
βに達するとハブ２とフランジ４とは両者のスプライン
状突部３．５が互いに当接するに至り、捩りトルクＴは
一ハブ２から直接フランジ４へと伝達され、ここに第８
段特性（戸〜γ）域に入る。
はハブ切欠き面２ａに当接し以後補助プレート８５とハ
ブ２とは一体回転するので、捩りトルクＴはハブ２から
第１，２段ゴム弾性部材を介し、さらに第二リテーナ３
４を経てフランジ４に伝達され、さらに捩れ角が増大し
βに達するとハブ２とフランジ４とは両者のスプライン
状突部３．５が互いに当接するに至り、捩りトルクＴは
一ハブ２から直接フランジ４へと伝達され、ここに第８
段特性（戸〜γ）域に入る。
第８．４段特性域を生ずる両側板とフランジとの窓と、
この窓に嵌合された弾性体との作用は。
この窓に嵌合された弾性体との作用は。
公’ＪＨＩの手段であり、説明Ｖｉ概略に止める。本実
施例では、第２図に示す通り、フランジ４に第１゜第２
窓３６．３７が配され、主、副側板には３６゜：３７Ｋ
ｒ、７応する窓３６ａ（３６に重なっている）。
施例では、第２図に示す通り、フランジ４に第１゜第２
窓３６．３７が配され、主、副側板には３６゜：３７Ｋ
ｒ、７応する窓３６ａ（３６に重なっている）。
３７ａがｉＪ応して配されている。
第１窓には、フランジ４と主、副仙］板７，８との両者
にまたがって圧縮弾性体３８（ここではゴム、バネで代
置も可）が嵌合されている。ハブ２と一体回転状態にあ
るフランジ４にさらに捩りトルクが印加されると１弾性
体３８Ｉ″ｉその弾性係数に従って圧縮され第３段（第
４図）の捩れ特性を生じ、この状態は捩れ角がγ（逆向
きγ′ ）に達する捷で続く。
にまたがって圧縮弾性体３８（ここではゴム、バネで代
置も可）が嵌合されている。ハブ２と一体回転状態にあ
るフランジ４にさらに捩りトルクが印加されると１弾性
体３８Ｉ″ｉその弾性係数に従って圧縮され第３段（第
４図）の捩れ特性を生じ、この状態は捩れ角がγ（逆向
きγ′ ）に達する捷で続く。
折れ角γ（逆向きγ′ ）に相当する円周方向クリアラ
ンスをもって、フランジ４の窓３７と両側板７，８の窓
８７ａは配されており、捩れ角がγ以上の域では、バネ
３９が７ランジ４と両側板７゜８との間に付加的に作用
を生じ、以後ボルト９とフランジ４の切欠き２８との捩
り角δ（逆向きδ′）ラマ零になり両者が当接するに至
る壕で、第４段捩れ特性域が形成される。
ンスをもって、フランジ４の窓３７と両側板７，８の窓
８７ａは配されており、捩れ角がγ以上の域では、バネ
３９が７ランジ４と両側板７゜８との間に付加的に作用
を生じ、以後ボルト９とフランジ４の切欠き２８との捩
り角δ（逆向きδ′）ラマ零になり両者が当接するに至
る壕で、第４段捩れ特性域が形成される。
捩れ角がδ（逆δ′ ）をこえると、・・ブ２．フラッ
ジ４１両側板７，８は一体回転してさらに高トルクの伝
達を行う。
ジ４１両側板７，８は一体回転してさらに高トルクの伝
達を行う。
以上の構成により１本発明のディスクプレートは、第１
．２段捩れ特性を非線型特性とすると共に、これに対応
する（第１）摩擦段の作用の協同により所定のヒステリ
シスを付与し、第３，４段捩れ特性は線型ではあるが一
段と高い捩れトルクに対応しかつ高いヒステリシス幅（
第２摩擦段）を備えるとともに、夫々の段の振動吸収の
ための必要に応じた捩れ特性と捩れ角範囲並びにヒステ
リシスの幅を、夫々任意に設定することを可能としたも
のである。しかも９本発明のディスクプレートは４段以
上の多段捩れ特性を有するにもか＼わらず、比較的簡単
な構成によりこの多段特性を実現している。
．２段捩れ特性を非線型特性とすると共に、これに対応
する（第１）摩擦段の作用の協同により所定のヒステリ
シスを付与し、第３，４段捩れ特性は線型ではあるが一
段と高い捩れトルクに対応しかつ高いヒステリシス幅（
第２摩擦段）を備えるとともに、夫々の段の振動吸収の
ための必要に応じた捩れ特性と捩れ角範囲並びにヒステ
リシスの幅を、夫々任意に設定することを可能としたも
のである。しかも９本発明のディスクプレートは４段以
上の多段捩れ特性を有するにもか＼わらず、比較的簡単
な構成によりこの多段特性を実現している。
本発明のディスクプレートはまた。高速低負荷時又はア
イドリンク時の振動の吸収のため低勾配かつ大きな角度
幅と七もに所定の（比較的小ではあるが）ヒステリシス
幅を備えると共に、非線型捩れ特性である第１段と、そ
れに続き非線型でかつ二次曲線的に勾配の増大する第２
段（所定ヒステリシス具備）を、簡単な構造の第１．２
段ゴム弾性部材をフランジの側面部に配することによっ
て達成することにより、有効な多段捩れ特性を具備した
。コンパクトなディスクグレートを提供している。
イドリンク時の振動の吸収のため低勾配かつ大きな角度
幅と七もに所定の（比較的小ではあるが）ヒステリシス
幅を備えると共に、非線型捩れ特性である第１段と、そ
れに続き非線型でかつ二次曲線的に勾配の増大する第２
段（所定ヒステリシス具備）を、簡単な構造の第１．２
段ゴム弾性部材をフランジの側面部に配することによっ
て達成することにより、有効な多段捩れ特性を具備した
。コンパクトなディスクグレートを提供している。
以上の実施例においては、第１．２段と第８゜４段とに
対応して第１．第２摩擦段を対応設定したが、摩擦段の
対応関係は、摩擦部材の配置の変更により、変更するこ
とも可能である。また場合により第４段は省略すること
もでき、さらに第５段以上の捩り特性を必要に応じ付加
することもできる。
対応して第１．第２摩擦段を対応設定したが、摩擦段の
対応関係は、摩擦部材の配置の変更により、変更するこ
とも可能である。また場合により第４段は省略すること
もでき、さらに第５段以上の捩り特性を必要に応じ付加
することもできる。
また、第１．第２段ゴム弾性体の配置は、第１゜第２リ
テーナ及び補助プレートの形状変更により。
テーナ及び補助プレートの形状変更により。
目的に応じて選択することができる。
第１図は一実施例たるクラッチディスクの軸方向断面図
（第８図ＭＯＮ断面−ＦＣＬ中七・線より′左側、第２
図ＸＯＹ断面＝ＦＣＬ中心線の右側）。 第２図は、同クラッチディスクの第１図ロー■矢視側面
図（一部切開かつ一部省略）、第３図は。 第１図■−■矢視断面図、第４図は、捩れ特性線図（縦
軸捩れ（伝達）トルクＴ、横軸捩れ角θ）。 を夫々示す。 図中：１・・・クラッチディスク、２・・・ハブ、３゜
５・・・突部、４・・・フランジ、６・・・ばね、７．
８・・・側板、１３・・・第１プレート、１５ ・第
２グレート。 １２．１６，１７．１８・・スラスト板、１９・・・皿
ばね。 ２０・・・押圧板、８１．８２・・第１．第２ゴム弾性
部材、３８．８４・・第１．第２リテーナ、３５・・補
助プレート、８６．３７・、窓。 出 願 人 アインン精機株式会社 代理人 弁理士加藤朝道 第１図 第２図
（第８図ＭＯＮ断面−ＦＣＬ中七・線より′左側、第２
図ＸＯＹ断面＝ＦＣＬ中心線の右側）。 第２図は、同クラッチディスクの第１図ロー■矢視側面
図（一部切開かつ一部省略）、第３図は。 第１図■−■矢視断面図、第４図は、捩れ特性線図（縦
軸捩れ（伝達）トルクＴ、横軸捩れ角θ）。 を夫々示す。 図中：１・・・クラッチディスク、２・・・ハブ、３゜
５・・・突部、４・・・フランジ、６・・・ばね、７．
８・・・側板、１３・・・第１プレート、１５ ・第
２グレート。 １２．１６，１７．１８・・スラスト板、１９・・・皿
ばね。 ２０・・・押圧板、８１．８２・・第１．第２ゴム弾性
部材、３８．８４・・第１．第２リテーナ、３５・・補
助プレート、８６．３７・、窓。 出 願 人 アインン精機株式会社 代理人 弁理士加藤朝道 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ハブと、ハブにゴム弾性体を介して結合されるフランジ
と、フランジと対向する主、副側板と。 フランジと主、副側板とに設けた窓に嵌合した弾性体と
から基本的に成り、所定捩れ角によって規定される各捩
り特性段毎に順次ノ・ブとフランジとが次いでフランジ
が副側板、主側板と該弾性体を介して回転係合して多段
捩り特性を生ずる形式のクラッチディスクにおいて、前
記ノーズは７ランジと第１段所定角度内に相対回動可能
に配されかつ第１のゴム弾性部材を介してフランジと回
転結合され、該７ランジは第２のゴム弾性部材を介して
第２段所定角度範囲内においてノ・ブと回転結合される
ことにより、第１，２段捩り特性を少くとも第２段を非
線型特性として形成すると共に、外周部が前記フランジ
に係止されかつ内周部が前記ノ・プに沿暮する第１プレ
ートと、内周部が第１プレートの内周部に係止され且つ
皿バネに付勢されて対向する第２プレートと、前記主側
板と前記ハブの筈部との間に配された第１スラスト板と
、前記第１プレートと前記第２プレートと９間に位置す
る前記副側板の両側に配される第２及び第３スラスト板
と、及び前記第２プレートと前記皿バネとの間に介在す
る第４スラスト板とを有し、前記第２段所定角度範囲内
において前記第２のゴム弾性部材、第１及び第４スラス
ト板を作用させ、第３段目以降において前記第２及び第
８スラスト板を作用させることにより所定のヒステリシ
スを形成したことを特徴とする多段クラッチディスク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9595881A JPH0245050B2 (ja) | 1981-06-23 | 1981-06-23 | Tadantooshonkuratsuchideisuku |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9595881A JPH0245050B2 (ja) | 1981-06-23 | 1981-06-23 | Tadantooshonkuratsuchideisuku |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58631A true JPS58631A (ja) | 1983-01-05 |
| JPH0245050B2 JPH0245050B2 (ja) | 1990-10-08 |
Family
ID=14151737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9595881A Expired - Lifetime JPH0245050B2 (ja) | 1981-06-23 | 1981-06-23 | Tadantooshonkuratsuchideisuku |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0245050B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6328923U (ja) * | 1986-08-12 | 1988-02-25 | ||
| US4763767A (en) * | 1985-06-14 | 1988-08-16 | Valeo | Torsional damper device |
| JPS6474339A (en) * | 1987-08-20 | 1989-03-20 | Eaton Corp | Torsional vibration-damping mechanism |
| JPH03121230U (ja) * | 1990-03-27 | 1991-12-12 | ||
| WO2004109151A1 (ja) * | 2003-06-06 | 2004-12-16 | Exedy Corporation | 摩擦抵抗発生機構 |
| WO2020264287A1 (en) * | 2019-06-26 | 2020-12-30 | Lord Corporation | Dual rate torsional coupling |
| WO2021207578A1 (en) * | 2020-04-10 | 2021-10-14 | Lord Corporation | Multiple stage torsional coupling with centering bearing and coil spring snubbing |
-
1981
- 1981-06-23 JP JP9595881A patent/JPH0245050B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4763767A (en) * | 1985-06-14 | 1988-08-16 | Valeo | Torsional damper device |
| JPS6328923U (ja) * | 1986-08-12 | 1988-02-25 | ||
| JPH0533778Y2 (ja) * | 1986-08-12 | 1993-08-27 | ||
| JPS6474339A (en) * | 1987-08-20 | 1989-03-20 | Eaton Corp | Torsional vibration-damping mechanism |
| JPH03121230U (ja) * | 1990-03-27 | 1991-12-12 | ||
| WO2004109151A1 (ja) * | 2003-06-06 | 2004-12-16 | Exedy Corporation | 摩擦抵抗発生機構 |
| US7134963B2 (en) | 2003-06-06 | 2006-11-14 | Exedy Corporation | Frictional resistance generation mechanism |
| WO2020264287A1 (en) * | 2019-06-26 | 2020-12-30 | Lord Corporation | Dual rate torsional coupling |
| CN114008342A (zh) * | 2019-06-26 | 2022-02-01 | 洛德公司 | 双级扭转联轴器 |
| WO2021207578A1 (en) * | 2020-04-10 | 2021-10-14 | Lord Corporation | Multiple stage torsional coupling with centering bearing and coil spring snubbing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0245050B2 (ja) | 1990-10-08 |
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