JPS5852001B2 - 快削ステンレス鋼粉末 - Google Patents
快削ステンレス鋼粉末Info
- Publication number
- JPS5852001B2 JPS5852001B2 JP6219878A JP6219878A JPS5852001B2 JP S5852001 B2 JPS5852001 B2 JP S5852001B2 JP 6219878 A JP6219878 A JP 6219878A JP 6219878 A JP6219878 A JP 6219878A JP S5852001 B2 JPS5852001 B2 JP S5852001B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- powder
- steel powder
- less
- added
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は成形性が優れていると同時に焼結後において良
好な被削性および耐食性を有するＮｉ−Ｃｒステンレス
鋼粉末に関するものである。
好な被削性および耐食性を有するＮｉ−Ｃｒステンレス
鋼粉末に関するものである。
近年多方面においてステンレス鋼の特徴を生かした焼結
ステンレス鋼部品が使われるようになり、それにともな
って部品形状が複雑な焼結部品が要求されはじめている
。
ステンレス鋼部品が使われるようになり、それにともな
って部品形状が複雑な焼結部品が要求されはじめている
。
複雑形状部品の製造に際しては焼結後の加工処理が必然
的に多くなり特に穴あけ加工、施削加工などの作業が製
造性の面で重要視されつつある。
的に多くなり特に穴あけ加工、施削加工などの作業が製
造性の面で重要視されつつある。
しかるにＮｉ−Ｃｒステンレス鋼は一般に靭性が高くわ
ぽいことが特徴となっていることに加えて焼結材では無
数の残留気孔が存在しているため溶製材にくらべて被剛
性はきわめて悪い。
ぽいことが特徴となっていることに加えて焼結材では無
数の残留気孔が存在しているため溶製材にくらべて被剛
性はきわめて悪い。
そこで本発明者等は焼結ステンレス鋼の被削性を改善す
るためにステンレス鋼粉末の合金組成の面から多くの研
究を行ってきた。
るためにステンレス鋼粉末の合金組成の面から多くの研
究を行ってきた。
その一例をあげるとステンレス鋼粉末の製造に際して適
当量のＭｎおよびＳを添加し、合金中にＭｎＳを形成さ
せ、快削化をはかったが、Ｍｎによる粉末の球状化作用
およびＳによる微粉化など粉末特性を著るしく損なうほ
か耐食性をも劣化させるため快削化の目的をある程度達
成できても実用上問題があった。
当量のＭｎおよびＳを添加し、合金中にＭｎＳを形成さ
せ、快削化をはかったが、Ｍｎによる粉末の球状化作用
およびＳによる微粉化など粉末特性を著るしく損なうほ
か耐食性をも劣化させるため快削化の目的をある程度達
成できても実用上問題があった。
そこで粉末特性および耐食性の劣化がなくしかも焼結後
の被剛性が良好なステンレス鋼粉末を開発するために、
被削性改善元素と他の合金元素との複合化について種々
検討した結果従来のＮｉ−Ｃｒ系ステンレス鋼粉末にた
いしてＳ。
の被剛性が良好なステンレス鋼粉末を開発するために、
被削性改善元素と他の合金元素との複合化について種々
検討した結果従来のＮｉ−Ｃｒ系ステンレス鋼粉末にた
いしてＳ。
Ｔｅ 、Ｓｅ等の被削性改善元素とともにＣｕまたはＣ
ｕとＳｎを合金化することにより、達成できることを見
い出し本発明に至った。
ｕとＳｎを合金化することにより、達成できることを見
い出し本発明に至った。
すなわち本発明は、
（１） Ｎ ｉ −Ｃｒステンレス鋼粉末に合金成分
としてＳ ： ０．０５〜０．３０％、Ｔ ｅ ： ０
．０１〜０．１０優、Ｓｅ ： ０．０１〜０．１０％
から選んだ元素を１種または２種以上と、Ｃｕ ： １
．０〜８．０％を含有させることを特徴とする焼結後の
耐食性および被削性の良好な快削ステンレス鋼粉末。
としてＳ ： ０．０５〜０．３０％、Ｔ ｅ ： ０
．０１〜０．１０優、Ｓｅ ： ０．０１〜０．１０％
から選んだ元素を１種または２種以上と、Ｃｕ ： １
．０〜８．０％を含有させることを特徴とする焼結後の
耐食性および被削性の良好な快削ステンレス鋼粉末。
（２）Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以
下、Ｓ ｉ ： ０．５０−４．０％、Ｍｎ ： １．
０％以下、Ｎ ｉ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１５
．０〜２７．０％、残部Ｆｅとする（１）項記載の快削
ステンレス銅粉ね （３）Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以
下、Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０％、Ｍｎ ： １．
０％以下、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１
５．０〜２７．０％、Ｍｏ：５．０％以下、残部Ｆｅと
する（１）項記載の快削ステンレス鋼粉末。
下、Ｓ ｉ ： ０．５０−４．０％、Ｍｎ ： １．
０％以下、Ｎ ｉ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１５
．０〜２７．０％、残部Ｆｅとする（１）項記載の快削
ステンレス銅粉ね （３）Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以
下、Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０％、Ｍｎ ： １．
０％以下、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１
５．０〜２７．０％、Ｍｏ：５．０％以下、残部Ｆｅと
する（１）項記載の快削ステンレス鋼粉末。
（４）Ｎｉ−Ｃｒ鋼粉末に合金成分としてＳ ： ０．
０５〜０．３０％、Ｔｅ ： ０．０１〜０．１０％、
Ｓｅ：０．０１〜０．１０％から選んだ元素を１種また
は２種以上と、Ｃｕ ： １．０〜８．０％、Ｓｎ：０
．０１〜１．０％を含有させることを特徴とする焼結後
の耐食性および被削性の良好な快削ステンレス鋼粉末。
０５〜０．３０％、Ｔｅ ： ０．０１〜０．１０％、
Ｓｅ：０．０１〜０．１０％から選んだ元素を１種また
は２種以上と、Ｃｕ ： １．０〜８．０％、Ｓｎ：０
．０１〜１．０％を含有させることを特徴とする焼結後
の耐食性および被削性の良好な快削ステンレス鋼粉末。
（５）Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以
下、Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０％、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１５．
Ｏ〜２７．０％、残部Ｆｅとする（４）項記載の快削ス
テンレス鋼粉末。
下、Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０％、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１５．
Ｏ〜２７．０％、残部Ｆｅとする（４）項記載の快削ス
テンレス鋼粉末。
（６）Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以
下、Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０％、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１５．
Ｏ〜２７．０％、Ｍｏ：５．０％以下、残部Ｆｅとする
（４）項記載の快削ステンレス鋼粉末。
下、Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０％、Ｍｎ：１．０％
以下、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ：１５．
Ｏ〜２７．０％、Ｍｏ：５．０％以下、残部Ｆｅとする
（４）項記載の快削ステンレス鋼粉末。
上記のごとく本発明ステンレス鋼粉末は従来のステンレ
ス鋼粉末にたいして適量の被削性改善元素とともにＣｕ
またはＣｕとＳｎを合金化したものであり、被剛性改善
元素の合金化による粉末特性の劣化が少なく、かつ焼結
後の被削性および耐食性がきわめて良好であるところに
特徴を有する快削ステンレス鋼粉末である。
ス鋼粉末にたいして適量の被削性改善元素とともにＣｕ
またはＣｕとＳｎを合金化したものであり、被剛性改善
元素の合金化による粉末特性の劣化が少なく、かつ焼結
後の被削性および耐食性がきわめて良好であるところに
特徴を有する快削ステンレス鋼粉末である。
次に本発明快削ステンレス鋼粉末の成分組成範囲の限定
理由を以下に述べる。
理由を以下に述べる。
Ｃ：０．１５％以下
Ｃは粉末の成形性を向上させるが、過度に添加すると圧
縮性が損なわれるため一般には極微量に制限されている
。
縮性が損なわれるため一般には極微量に制限されている
。
ただ本願ではＣｕの添加による圧縮性の向上を見込むこ
とができるので、Ｃの限度を０．１５％までとした。
とができるので、Ｃの限度を０．１５％までとした。
Ｓｉ：０．５０〜４．０％
Ｓｉが０．５％以下では粒表面が酸化しやすくなり、か
つ球状化が促進されるため圧縮性および焼結性が劣化す
る。
つ球状化が促進されるため圧縮性および焼結性が劣化す
る。
また多量に添加すると基地をかたくシ、さらに加工硬化
も促進するため４．０％以下に限定した。
も促進するため４．０％以下に限定した。
Ｍｎ：１．０％以下
Ｍｎは鋼中のＳと結合してＭｎＳとなり被剛性の改善に
大きく寄与する元素であり、本発明快削ステンレス鋼粉
末の必須元素である。
大きく寄与する元素であり、本発明快削ステンレス鋼粉
末の必須元素である。
被削性の改善に効果的なＭｎ、Ｓの配合比はＭ ｎ ／
５−＝３３種がよいことがわかっているがＭｎ量が多
くなると粒表面が酸化しやすくなり、かつ球状化が促進
され圧粉体の強度が劣化するためｉ、ｏ％以下に限定し
た。
５−＝３３種がよいことがわかっているがＭｎ量が多
くなると粒表面が酸化しやすくなり、かつ球状化が促進
され圧粉体の強度が劣化するためｉ、ｏ％以下に限定し
た。
Ｎｉ：２．Ｏ〜２２．０％
焼結ステンレス鋼部品としては一般にＪＩＳで規定され
ているオーステナイト系またはマルテンサイト系ステン
レス鋼粉末が用いられているためこれらを包含できる範
囲として２．０〜２２．０％とした。
ているオーステナイト系またはマルテンサイト系ステン
レス鋼粉末が用いられているためこれらを包含できる範
囲として２．０〜２２．０％とした。
Ｃｒ ： １５．０〜２７．０％
焼結ステンレス鋼部品としては一般にＪＩＳで規定され
ているオーステナイト系またはマルテンサイト系ステン
レス鋼粉末が用いられているためこれらを包含できる範
囲として２．０〜２７．０％とした。
ているオーステナイト系またはマルテンサイト系ステン
レス鋼粉末が用いられているためこれらを包含できる範
囲として２．０〜２７．０％とした。
Ｍｏ：５．０％以下
ＪＩＳで規定されているオーステナイト系あるいはマル
テンサイト系ステンレス鋼の中にはＭ。
テンサイト系ステンレス鋼の中にはＭ。
含有Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼も規格化されている。
すなわち本発明はこれらのステンレス鋼をも対象とした
ものでありＭｏを包含できる範囲として５．０％以下と
した。
ものでありＭｏを包含できる範囲として５．０％以下と
した。
Ｓ ： ０．０５〜０．３０％、Ｔ ｅ ： ０．０１
〜０．１０％、Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．１０％を１
種または２種以上上記元素はいずれも溶製材の被削性を
改善することはよく知られており焼結材においても同様
の効果があることを本発明者等は確認している。
〜０．１０％、Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．１０％を１
種または２種以上上記元素はいずれも溶製材の被削性を
改善することはよく知られており焼結材においても同様
の効果があることを本発明者等は確認している。
すなわちＳ：０．０５％以上、Ｔｅ：０．０１％以上、
Ｓｅ：０．０１％以上において明瞭に認められるが多量
に添加すると焼結後の被削性は改善されても粉末特性が
著るしく劣化するためそれぞれＳ二〇、３０％以下、Ｔ
ｅ：０．１０％以下、Ｓｅ：０．１０多以下に限定した
。
Ｓｅ：０．０１％以上において明瞭に認められるが多量
に添加すると焼結後の被削性は改善されても粉末特性が
著るしく劣化するためそれぞれＳ二〇、３０％以下、Ｔ
ｅ：０．１０％以下、Ｓｅ：０．１０多以下に限定した
。
Ｃｕ ： １．０〜８．０％
被剛性改善元素の添加による粉末特性の劣化を防止する
効果が多大であると同時に耐食性も向上させるため本発
明ステンレス鋼粉末の必須元素である。
効果が多大であると同時に耐食性も向上させるため本発
明ステンレス鋼粉末の必須元素である。
Ｃｕ量が少量では上記効果が得られないの傘中で少くと
も１．０％以上とした。
も１．０％以上とした。
一方多量に添加するとＣｕによる固溶強化のため圧縮性
が低下し、さらに焼結後もＣｕ析出をともなって被削性
が低下するため８．０％以下に限定した。
が低下し、さらに焼結後もＣｕ析出をともなって被削性
が低下するため８．０％以下に限定した。
Ｓ ｎ ： ０．０１〜１．０％
ＣｕとともにＳｎを添加することによりＣｕの効果をさ
らに助長できる。
らに助長できる。
上記の助長効果は０．０１φ程度の極微量でも認められ
きわめて有効であるが、多量に添加すると焼結後の表面
肌が悪くなるためｔｏ％以下に限定した。
きわめて有効であるが、多量に添加すると焼結後の表面
肌が悪くなるためｔｏ％以下に限定した。
次に本発明鋼の特徴を実施例により詳細に説明する。
実施例 ｌ
ＳおよびＣｕを変化させた各種５ＵＳ３０４Ｌ系のステ
ンレス鋼粉末を製造するために純鉄、フェロクロムなど
を主原料として溶解し溶鋼流を水圧６０ｋｇ／ｌ：ｉで
水噴霧して第１表に示すごとき組成のステンレス鋼粉末
を得た。
ンレス鋼粉末を製造するために純鉄、フェロクロムなど
を主原料として溶解し溶鋼流を水圧６０ｋｇ／ｌ：ｉで
水噴霧して第１表に示すごとき組成のステンレス鋼粉末
を得た。
第１表のステンレス鋼粉末を脱水乾燥後−１００＃に篩
分けた後ね度分布および見掛は密度を測定した。
分けた後ね度分布および見掛は密度を測定した。
さらに上記ステンレス鋼粉末にたいしてステアリン酸亜
鉛を１％混合し、プレス成形（成形圧７ｔ／ｃＩＩｔ）
した試料についてＡＳＴＭ規格に準じ、抗折力試験を行
った。
鉛を１％混合し、プレス成形（成形圧７ｔ／ｃＩＩｔ）
した試料についてＡＳＴＭ規格に準じ、抗折力試験を行
った。
第２表に各種粉末特性をまとめて示した。
同表よりＳのみ添加した蔦２およびＣｕとともに多量（
０，３４φ）のＳを添加したふ８の粉末は他の粉末にく
らべて一３５０＃の細かい粉末を多量に含んでおり圧粉
抗折力が著るしく低いことがわかる。
０，３４φ）のＳを添加したふ８の粉末は他の粉末にく
らべて一３５０＃の細かい粉末を多量に含んでおり圧粉
抗折力が著るしく低いことがわかる。
これにたいして適量のＳとＣｕを添加した漸４〜７およ
び少量のＳを添加した履３はＳ。
び少量のＳを添加した履３はＳ。
Ｃｕともに無添加の蔦１とくらべて、見掛密度、圧、粉
抗折力等の粉末特性に大きな差は認められない。
抗折力等の粉末特性に大きな差は認められない。
すなわちＳの単独添加は粉末特性とくに圧粉抗折力を低
下させることになり成形性を大巾に劣化させる要因とな
ることを示している。
下させることになり成形性を大巾に劣化させる要因とな
ることを示している。
次に第１表のステンレス鋼粉末を用いてプレス圧７ｔ／
ｃＩｉＬで直径３３ｉｔＸ長さ５０間の圧粉体を成形し
つづいて真空中で１２００℃Ｘ１ｂｒの加熱を行い焼結
ステンレス鋼を得た。
ｃＩｉＬで直径３３ｉｔＸ長さ５０間の圧粉体を成形し
つづいて真空中で１２００℃Ｘ１ｂｒの加熱を行い焼結
ステンレス鋼を得た。
上記焼結体を用いて被削性および耐食性を調べた。
その結果を試験条件とともに第３表にまとめて示した。
同表にみられるごとくＳのみを添加した嵐２および、Ｃ
ｕとともに多量（０，３４％）のＳを添加したＡ８は標
準的な従来粉末に１にくらべて工具寿命は改善されてい
るものの耐食性はいちぢるしく劣化している。
ｕとともに多量（０，３４％）のＳを添加したＡ８は標
準的な従来粉末に１にくらべて工具寿命は改善されてい
るものの耐食性はいちぢるしく劣化している。
また少量のＳ（０，０３７％）とＣｕを添加した＆３で
は従来粉末ＡＩにくらべて耐食性は改善されているもの
の工具寿命の改善は認められない。
は従来粉末ＡＩにくらべて耐食性は改善されているもの
の工具寿命の改善は認められない。
これにたいして適当量のＳとＣｕを添加した嵐４〜７は
従来粉末Ａ１にくらべて工具寿命の改善が明きらかに認
められ、さらにＳ量の少いものでは耐食性も改善されて
いることがわかる。
従来粉末Ａ１にくらべて工具寿命の改善が明きらかに認
められ、さらにＳ量の少いものでは耐食性も改善されて
いることがわかる。
以上のどと＜５ＵＳ３０４Ｌ系のステンレス鋼粉末にた
いして適当量のＳおよびＣｕを合金化させることにより
、粉末特性を劣化させることなく本本焼結後の被剛性お
よび耐食性をいちじるしく改善できることを示している
。
いして適当量のＳおよびＣｕを合金化させることにより
、粉末特性を劣化させることなく本本焼結後の被剛性お
よび耐食性をいちじるしく改善できることを示している
。
実施例 ２
実施例１と同様な方法で５ＵＳ３１６Ｌ系の第４表に示
すごとき組成のステンレス鋼粉末を製造した。
すごとき組成のステンレス鋼粉末を製造した。
第４表のステンレス鋼粉末を脱水乾燥後−１００＃に篩
分けた後ね変分布および見掛密度を測定した。
分けた後ね変分布および見掛密度を測定した。
さらに上記ステンレス鋼粉末にたいしてステアリン酸亜
鉛を１％混合し、プレス成形（成形圧壷”７ｔ／ｉ）Ｌ
、た試料についてＡＳＴＭ規格に準じ抗折力試験を行っ
た。
鉛を１％混合し、プレス成形（成形圧壷”７ｔ／ｉ）Ｌ
、た試料についてＡＳＴＭ規格に準じ抗折力試験を行っ
た。
第５表に各種粉末特性をまとめて示した。
同表にみられるととくＳを添加してかつＣｕの添加量が
少いＡ１２は標準的な従来粉末Ａｌｌにくらべて一３５
０＃の微細な粉末量が多く圧粉抗折力がいちじるしく低
い。
少いＡ１２は標準的な従来粉末Ａｌｌにくらべて一３５
０＃の微細な粉末量が多く圧粉抗折力がいちじるしく低
い。
これにたいして適量のＳおよびＣｕを添加したＡ１３，
１４では圧粉抗折力のいちじるしい低下はみられず従来
粉末層１１と同程度の粉末特性を有することを示してい
る。
１４では圧粉抗折力のいちじるしい低下はみられず従来
粉末層１１と同程度の粉末特性を有することを示してい
る。
次に第４表のステンレス鋼粉末を用いてプレス圧７ｔ／
ｃｉｔで直径３３ｉｉＸ長さ５０間の圧粉体を成形し、
つづいて真空中で１２００℃Ｘ１ｈｒの加熱を行い焼結
ステンレス鋼を得た。
ｃｉｔで直径３３ｉｉＸ長さ５０間の圧粉体を成形し、
つづいて真空中で１２００℃Ｘ１ｈｒの加熱を行い焼結
ステンレス鋼を得た。
上記焼結体を用いて被削性および耐食性を調べた。
その結果を試験条件とともに第６表にまとめて示した。
同表にみられるととくＳとともに少量のＣｕ（０，７７
％）を添加した煮１２は従来粉末Ａｌｌ＊ 壷にくらべて工具寿命の向上が認められるものの腐食減
量は大きく増加している。
％）を添加した煮１２は従来粉末Ａｌｌ＊ 壷にくらべて工具寿命の向上が認められるものの腐食減
量は大きく増加している。
またＳとともに多量のＣｕ（１０，１６％）を添加した
Ａ１５は腐食減量および工具寿命ともに改善が認められ
るがそれほど顕著ではない。
Ａ１５は腐食減量および工具寿命ともに改善が認められ
るがそれほど顕著ではない。
これはＣｕの多量添加による固溶強化および焼結後のＣ
ｕ析出などにより工具寿命および腐食減量の改善がとも
に鈍化したものと思われるこれにたいして適量のＳおよ
びＣｕを添加したＡ １３ ｔ） １４は標準的な従
来合金粉末Ａｌｌにくらべて工具寿命および腐食減量と
もに大巾な改善が認められる。
ｕ析出などにより工具寿命および腐食減量の改善がとも
に鈍化したものと思われるこれにたいして適量のＳおよ
びＣｕを添加したＡ １３ ｔ） １４は標準的な従
来合金粉末Ａｌｌにくらべて工具寿命および腐食減量と
もに大巾な改善が認められる。
実施例 ３
ＳＵＳ３０１および５ＵＳ３１０Ｓを基本組成つ とす
る合金粉末においてＳ、８ｅ、ＴｅおよびＣｕ 、Ｓｕ
の複合添加のの影響を調べるために第７表に示すごとき
組成のステンレス鋼粉末を製造した。
る合金粉末においてＳ、８ｅ、ＴｅおよびＣｕ 、Ｓｕ
の複合添加のの影響を調べるために第７表に示すごとき
組成のステンレス鋼粉末を製造した。
第７表のステンレス鋼粉末を脱水乾燥後−１００＃に篩
分けた後粒度分布および見掛は密度を測定した。
分けた後粒度分布および見掛は密度を測定した。
さらに上記ステンレス鋼粉末にたいしてステアリン酸亜
鉛を１％混合し、プレス成形（成形圧７ｔ／ｃ／Ｌ）シ
た試料についてＡＳＴＭ規格に準じ抗折力試験を行った
。
鉛を１％混合し、プレス成形（成形圧７ｔ／ｃ／Ｌ）シ
た試料についてＡＳＴＭ規格に準じ抗折力試験を行った
。
第８表に各種粉末特性を―壷まとめて示した。
同表より被削性改善元素としてＳｅあるいはＳ。
Ｔｅを添加し、さらにＣｕおよびＣｕとＳｎを複合添加
した本発明鋼粉末は比較鋼粉末にくらべて見掛は密度は
大差ないが、圧延抗折力は明きらかに向上している。
した本発明鋼粉末は比較鋼粉末にくらべて見掛は密度は
大差ないが、圧延抗折力は明きらかに向上している。
また本発明鋼粉末のうちでもＣｕとＳｎを複合添加した
Ａ ２４ ｔ Ａ ２５およびＡ ２９ ｔ Ａ３０は
Ｃｕを単独添加したＡ ２２ ｔ ＪｔＥ。
Ａ ２４ ｔ Ａ ２５およびＡ ２９ ｔ Ａ３０は
Ｃｕを単独添加したＡ ２２ ｔ ＪｔＥ。
２３およびＡ２７ ｔ Ａ２８にくらべて圧粉抗折力は
大きい値を示していることがわかる。
大きい値を示していることがわかる。
次に第１表のステンレス鋼粉末を用いてプレス圧７ｔ／
ｃｒ／ｉで直径３３朋×長さ５０ｍｍの圧粉体を成形し
つづいて真空中で１２００℃Ｘ１ｈｒの加熱を行い焼結
ステンレス鋼を得た。
ｃｒ／ｉで直径３３朋×長さ５０ｍｍの圧粉体を成形し
つづいて真空中で１２００℃Ｘ１ｈｒの加熱を行い焼結
ステンレス鋼を得た。
上記焼結体を用いて被削性および耐食性を調べた。
その結果を試験条件とともに第９表にまとめて示した。
同表にみられるごと＜ＳｅおよびＳとＴｅを添加した本
発明ステンレス鋼粉末は標準的な比較鋼粉末Ａ２１およ
びＡ２６にくらべて工具寿命はあきらかに向上している
゛。
発明ステンレス鋼粉末は標準的な比較鋼粉末Ａ２１およ
びＡ２６にくらべて工具寿命はあきらかに向上している
゛。
また腐食減量も比較鋼粉末にくらべていちじるしく低い
値を示しており被削性および耐食性ともに優れているこ
とがわかる。
値を示しており被削性および耐食性ともに優れているこ
とがわかる。
またＣｕとともにＳｎを複合添加したＡ２４゜Ａ２５お
よびＡ ２９ 、Ａ ３０はＣｕを単独添加したＪｆｌ
ｉ：２２ ｔ＆２３およびぷ２７．雁２８にくらべて、
特に耐食性の向上が著るしいことがわかる。
よびＡ ２９ 、Ａ ３０はＣｕを単独添加したＪｆｌ
ｉ：２２ ｔ＆２３およびぷ２７．雁２８にくらべて、
特に耐食性の向上が著るしいことがわかる。
以上の実施例にみられるとと＜Ｓ、ＴｅおよびＳｅを単
独または複合添加するとともにＣｕまたはＣｕとＳｎを
添加することによりステンレス鋼粉末の粉末特性を劣化
させることなく焼結後の被１ 削性および耐食性を著る
しく改善できることがわかる。
独または複合添加するとともにＣｕまたはＣｕとＳｎを
添加することによりステンレス鋼粉末の粉末特性を劣化
させることなく焼結後の被１ 削性および耐食性を著る
しく改善できることがわかる。
したがって本発明快削ステンレス鋼粉末は焼結して作ら
れる複雑形状部品の製造性の向上に大きく貢献できるも
のであり工業的価値絶大である。
れる複雑形状部品の製造性の向上に大きく貢献できるも
のであり工業的価値絶大である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌＮｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末に合金成分としてＳ ：
０．０５〜０．３０％、Ｔｅ ： ０．０１〜０．１
０多、Ｓ ｅ ： ０．０１〜０．１０％から選んだ元
素を１種または２種以上と、Ｃｕ：１．０〜８．０％を
含有させることを特徴とする快削ステンレス鋼粉末。 ２Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以下、
Ｓ ｉ ： ０．５０−４．０％、Ｍｎ：１．０％以下
、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ ： １５．
０〜２７．０％、残部Ｆｅとする特許請求の範囲第１項
記載の快削ステンレス鋼粉末。 ３Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以下、
Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０％、Ｍｎ：１．０％以下
、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ ： １５．
０〜２７．０％、Ｍｏ：５．０％以下、残部Ｆｅとする
特許請求の範囲第１項記載の快削ステンレス銅粉ね ４Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末に合金成分としてＳ ：
０．０５〜０．３０％、Ｔｅ ： ０．０１〜０．１
０条、Ｓｅ ： ０．０１〜０．１０％から選んだ元素
を１種または２種以上と、Ｃｕ ： １．Ｏ〜８．０％
、Ｓｎ：０．０１〜１．０饅を含有させることを特徴と
する快削ステンレス鋼粉末。 ５Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：０．１５％以下、
Ｓ ｉ ： ０．５０〜４、ｏ％、Ｍｎ：１．０％以下
、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ ： １５．
０〜２７．０ ％、残部Ｆｅとする特許請求の範囲第４
項記載の快削ステンレス鋼粉末。 ５Ｎｉ−Ｃｒステンレス鋼粉末をＣ：Ｏ，１５％以下、
Ｓ ｉ ： ０．５０〜４．０ ％、Ｍｎ：１．０％以
下、Ｎ ｉ ： ２．０〜２２．０％、Ｃｒ ： １５
．０〜２７．０％、Ｍｏ：５．０％以下、残部Ｆｅとす
る特許請求の範囲第４項記載の快削ステンレス鋼粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6219878A JPS5852001B2 (ja) | 1978-05-26 | 1978-05-26 | 快削ステンレス鋼粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6219878A JPS5852001B2 (ja) | 1978-05-26 | 1978-05-26 | 快削ステンレス鋼粉末 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54153711A JPS54153711A (en) | 1979-12-04 |
| JPS5852001B2 true JPS5852001B2 (ja) | 1983-11-19 |
Family
ID=13193199
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6219878A Expired JPS5852001B2 (ja) | 1978-05-26 | 1978-05-26 | 快削ステンレス鋼粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852001B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03247743A (ja) * | 1990-02-26 | 1991-11-05 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性、被削性および鏡面性に優れた焼結合金鋼およびその製造方法 |
| JPH07118816A (ja) * | 1993-10-20 | 1995-05-09 | Tohoku Tokushuko Kk | 粉末焼結電磁ステンレス鋼 |
| JP2006242224A (ja) * | 2005-03-01 | 2006-09-14 | Ntn Tokushu Gokin Kk | 焼結金属製軸受 |
| KR20200096751A (ko) * | 2017-08-11 | 2020-08-13 | 아리엘 싸이언티픽 이노베이션스 엘티디. | 어류 양어지와 같은 환경에 있는, 특히 암모니아의 물질 농도의 실시간 모니터링 |
| KR102636543B1 (ko) * | 2022-12-29 | 2024-02-14 | 주식회사 소더코드 | 측정 정확도를 유지하는 수질 측정 장치 |
-
1978
- 1978-05-26 JP JP6219878A patent/JPS5852001B2/ja not_active Expired
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03247743A (ja) * | 1990-02-26 | 1991-11-05 | Kawasaki Steel Corp | 耐食性、被削性および鏡面性に優れた焼結合金鋼およびその製造方法 |
| JPH07118816A (ja) * | 1993-10-20 | 1995-05-09 | Tohoku Tokushuko Kk | 粉末焼結電磁ステンレス鋼 |
| JP2006242224A (ja) * | 2005-03-01 | 2006-09-14 | Ntn Tokushu Gokin Kk | 焼結金属製軸受 |
| KR20200096751A (ko) * | 2017-08-11 | 2020-08-13 | 아리엘 싸이언티픽 이노베이션스 엘티디. | 어류 양어지와 같은 환경에 있는, 특히 암모니아의 물질 농도의 실시간 모니터링 |
| KR102636543B1 (ko) * | 2022-12-29 | 2024-02-14 | 주식회사 소더코드 | 측정 정확도를 유지하는 수질 측정 장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54153711A (en) | 1979-12-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2741199B2 (ja) | 高密度焼結鉄合金 | |
| US5856625A (en) | Stainless steel powders and articles produced therefrom by powder metallurgy | |
| JPS5867842A (ja) | 硬質焼結合金 | |
| JPS5852001B2 (ja) | 快削ステンレス鋼粉末 | |
| JPH06306403A (ja) | 高強度、高靱性Ｃｒ合金鋼粉焼結体およびその製造方法 | |
| EP0010442B1 (en) | Powder metal composition | |
| GB2298869A (en) | Stainless steel powders and articles produced therefrom by powder metallurgy | |
| JPS6075501A (ja) | 高強度焼結部品用の合金鋼粉 | |
| JPH0586435A (ja) | 高耐食高耐摩耗性工具部品材料 | |
| JPS5925002B2 (ja) | 快削ステンレス鋼粉末 | |
| JP3517505B2 (ja) | 焼結耐摩耗材用原料粉末 | |
| JPH07188859A (ja) | 粉末ハイス鋼 | |
| JPH0436436A (ja) | 高靭性タングステン焼結合金 | |
| US5599377A (en) | Mixed iron powder for powder metallurgy | |
| JPH0711061B2 (ja) | 冷間鍛造用電磁ステンレス鋼 | |
| JPS5937742B2 (ja) | 高耐摩耗性焼結高速度鋼 | |
| JPS61295302A (ja) | 焼結用低合金鉄粉末 | |
| JP5057614B2 (ja) | Ｂｉ添加用材料および溶鋼へのＢｉ添加方法 | |
| US5864071A (en) | Powder ferrous metal compositions containing aluminum | |
| JPH0114985B2 (ja) | ||
| JP3563937B2 (ja) | 高耐食性炭化物分散材料 | |
| JPH01283340A (ja) | 高密度高強度焼結体の製造法 | |
| JPS58144456A (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
| JPS58213859A (ja) | 耐食性焼結材料 | |
| JPH0213001B2 (ja) |