JPH0586435A - 高耐食高耐摩耗性工具部品材料 - Google Patents
高耐食高耐摩耗性工具部品材料Info
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- JPH0586435A JPH0586435A JP27705191A JP27705191A JPH0586435A JP H0586435 A JPH0586435 A JP H0586435A JP 27705191 A JP27705191 A JP 27705191A JP 27705191 A JP27705191 A JP 27705191A JP H0586435 A JPH0586435 A JP H0586435A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性と耐摩耗性がともに優れ、特にＩＣモ
ールド用金型やエンジニアリングプラスチック成形用金
型などに適した工具部品材料を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍ
n 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、残部Ｆ
eを基本組成とし、必要に応じてＶ,Ｗ,Ｍo,Ｎi,Ｃo,Ｃu
を特定量添加することができ、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃ
が6.0以上である合金にＴi,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化
物、炭化物または炭窒化物の１種または２種以上からな
る硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散せしめた高耐食
高耐摩耗性工具部品材料。
ールド用金型やエンジニアリングプラスチック成形用金
型などに適した工具部品材料を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍ
n 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、残部Ｆ
eを基本組成とし、必要に応じてＶ,Ｗ,Ｍo,Ｎi,Ｃo,Ｃu
を特定量添加することができ、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃ
が6.0以上である合金にＴi,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化
物、炭化物または炭窒化物の１種または２種以上からな
る硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散せしめた高耐食
高耐摩耗性工具部品材料。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＩＣモールド用金型、
エンジニアリングプラスチック成形用金型、およびプラ
スチック成形用スクリュ部品などの高耐食高耐摩耗性が
要求される用途のうち、特に高度の耐食、耐摩耗性が必
要とされる工具部品材料に関するものである。
エンジニアリングプラスチック成形用金型、およびプラ
スチック成形用スクリュ部品などの高耐食高耐摩耗性が
要求される用途のうち、特に高度の耐食、耐摩耗性が必
要とされる工具部品材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来ＩＣモールド用金型など、高摩耗性
が要求される用途の工具には特開昭63-169358号や特開
昭62-294149号に記載された粉末冶金法を用いた高Ｃ高
Ｃr系の材料が使用されている。また、充填材入りエン
ジニアリングプラスチックの成形用部品には、SKD11な
ど高Ｃ13Ｃr系の冷間工具鋼、あるいは特開昭64-75653
号に記載されたスクリュ材などが転用されている。さら
に、より耐摩耗性が必要とされる用途には、特公昭54-2
8821号、特公昭54-28822号、特開昭62-124259号、特開
昭62-124260号、特開昭62-124261号等に記載された焼結
合金工具鋼が開示されている。
が要求される用途の工具には特開昭63-169358号や特開
昭62-294149号に記載された粉末冶金法を用いた高Ｃ高
Ｃr系の材料が使用されている。また、充填材入りエン
ジニアリングプラスチックの成形用部品には、SKD11な
ど高Ｃ13Ｃr系の冷間工具鋼、あるいは特開昭64-75653
号に記載されたスクリュ材などが転用されている。さら
に、より耐摩耗性が必要とされる用途には、特公昭54-2
8821号、特公昭54-28822号、特開昭62-124259号、特開
昭62-124260号、特開昭62-124261号等に記載された焼結
合金工具鋼が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来鋼は、工
具および部品材料として有用なものではあるが、未だ以
下に述べるような問題点を有している。 SKD11などの高Ｃ13Ｃr系の冷間工具鋼や高速度工具鋼
について、 まず、上記の13Ｃr系の冷間工具鋼や高速度工具鋼で
は、エンジニアリングプラスチック中に含有されるガラ
ス繊維(ＳiＯ2)、その他の硬質のフィラーによる摩耗作
用に対して、耐摩耗性が必ずしも十分ではなく、また成
形中に発生する腐食性のガスにより腐食摩耗を起し、使
用寿命が短いという問題点がある。
具および部品材料として有用なものではあるが、未だ以
下に述べるような問題点を有している。 SKD11などの高Ｃ13Ｃr系の冷間工具鋼や高速度工具鋼
について、 まず、上記の13Ｃr系の冷間工具鋼や高速度工具鋼で
は、エンジニアリングプラスチック中に含有されるガラ
ス繊維(ＳiＯ2)、その他の硬質のフィラーによる摩耗作
用に対して、耐摩耗性が必ずしも十分ではなく、また成
形中に発生する腐食性のガスにより腐食摩耗を起し、使
用寿命が短いという問題点がある。
【０００４】特開昭62-294149号、特開昭63-169358号
および特開昭64-75653号に開示された材料について、 これらの合金は、高Ｃ高Ｃr系の粉末冶金法によるもの
であり、前述した腐食摩耗作用に対しては抵抗力が強
く、優れた高寿命を示している。しかし、エンジニアリ
ングプラスチック中に含まれる硬質粒子は近年は、用途
により増大して行く傾向に有り、上記材料では耐摩耗性
が不足するという問題点も生じている。
および特開昭64-75653号に開示された材料について、 これらの合金は、高Ｃ高Ｃr系の粉末冶金法によるもの
であり、前述した腐食摩耗作用に対しては抵抗力が強
く、優れた高寿命を示している。しかし、エンジニアリ
ングプラスチック中に含まれる硬質粒子は近年は、用途
により増大して行く傾向に有り、上記材料では耐摩耗性
が不足するという問題点も生じている。
【０００５】特公昭54-28821号、特公昭54-28822号、
特開昭62-124259号、特開昭62-124260号、特開昭62-124
261号に記載された焼結合金工具鋼について、 これらの合金工具鋼は、多量の硬質炭化物を有する高速
度工具鋼に、さらにＴi,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化物、
炭化物または炭窒化物を分散させた焼結合金である。こ
れらの合金工具鋼は、母材に存在する硬質の炭化物と、
さらに加えた窒化物、炭化物および炭窒化物により優れ
た耐摩耗性を示すものである。
特開昭62-124259号、特開昭62-124260号、特開昭62-124
261号に記載された焼結合金工具鋼について、 これらの合金工具鋼は、多量の硬質炭化物を有する高速
度工具鋼に、さらにＴi,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化物、
炭化物または炭窒化物を分散させた焼結合金である。こ
れらの合金工具鋼は、母材に存在する硬質の炭化物と、
さらに加えた窒化物、炭化物および炭窒化物により優れ
た耐摩耗性を示すものである。
【０００６】しかし、プラスチック成形用工具あるいは
部品として使用した場合、基地の耐食性が不足し、腐食
摩耗作用により短寿命となる欠点も生じている。本発明
は、以上の状況をもとに、従来鋼よりも優れた耐摩耗性
を有し、かつ特開昭62-294149号、特開昭63-169358号お
よび特開昭64-75653号に記載された合金並みの耐食性を
有し、さらに特公昭54-28821号、特公昭54-28822号、特
開昭62-124259号、特開昭62-124260号、特開昭62-12426
1号に記載された焼結合金と同等以上の耐摩耗性を有す
る工具および部品材料(以下工具部品材料と記す)の提供
を目的とするものである。
部品として使用した場合、基地の耐食性が不足し、腐食
摩耗作用により短寿命となる欠点も生じている。本発明
は、以上の状況をもとに、従来鋼よりも優れた耐摩耗性
を有し、かつ特開昭62-294149号、特開昭63-169358号お
よび特開昭64-75653号に記載された合金並みの耐食性を
有し、さらに特公昭54-28821号、特公昭54-28822号、特
開昭62-124259号、特開昭62-124260号、特開昭62-12426
1号に記載された焼結合金と同等以上の耐摩耗性を有す
る工具および部品材料(以下工具部品材料と記す)の提供
を目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成するべく特開昭63-169358号に記載された工具およ
び部品材料をベースに種々の検討を行なった。まず、耐
摩耗性を向上させるためには、摩耗作用を抑制する働き
が大きい炭化物、窒化物、炭窒化物を基質中に適量分散
させることで優れた耐摩耗性を付与することにした。ま
た、本発明の工具部品材料(以下本発明材料と記す)は、
Ｗ,Ｍo,Ｎb,Ｖを適宜添加することにより、これらが特
殊炭化物を形成し、高度の耐摩耗性を与える基礎を構成
する。
達成するべく特開昭63-169358号に記載された工具およ
び部品材料をベースに種々の検討を行なった。まず、耐
摩耗性を向上させるためには、摩耗作用を抑制する働き
が大きい炭化物、窒化物、炭窒化物を基質中に適量分散
させることで優れた耐摩耗性を付与することにした。ま
た、本発明の工具部品材料(以下本発明材料と記す)は、
Ｗ,Ｍo,Ｎb,Ｖを適宜添加することにより、これらが特
殊炭化物を形成し、高度の耐摩耗性を与える基礎を構成
する。
【０００８】次に耐食性は、基地中に固溶するＣr量に
よって左右されるので、Ｃr含有量を増大させることに
より耐食性の向上が可能である。しかし、ＣrはＣと結
合し、炭化物を形成し易いので、上記合金並みの耐食性
を有するためには、ＣとＣrの配合比をＣr/Ｃ≧6.0に調
整する必要があることが判明した。さらに、耐食性を向
上させるためには、望ましくは本発明材料にＷ,Ｍo,Ｎ
i,Ｃu,Ｃoを適宜添加せしめると、耐食性が無添加の場
合と比較して、より一層の耐食性の向上がなされるとい
う結果も得た。
よって左右されるので、Ｃr含有量を増大させることに
より耐食性の向上が可能である。しかし、ＣrはＣと結
合し、炭化物を形成し易いので、上記合金並みの耐食性
を有するためには、ＣとＣrの配合比をＣr/Ｃ≧6.0に調
整する必要があることが判明した。さらに、耐食性を向
上させるためには、望ましくは本発明材料にＷ,Ｍo,Ｎ
i,Ｃu,Ｃoを適宜添加せしめると、耐食性が無添加の場
合と比較して、より一層の耐食性の向上がなされるとい
う結果も得た。
【０００９】本発明は以上の知見に基づきなされたもの
であり、第１発明は、重量％で、Ｃ2.0〜3.5%、Ｓi 2.0
%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0
%、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、ＣrとＣの
配合比Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,
Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物の１種または
２種以上からなる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散
せしめたことを特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部品材
料である。さらに第２発明は、合金の組成が重量％で、
Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0
〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、Ｖ 0.5〜10.0%、残部Ｆeおよ
び不可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが
6.0以上である第１発明に記載の高耐食高耐摩耗性工具
部品材料である。第３発明は、合金の組成が重量％で、
Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0
〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、ＷとＭoの１種または２種を1
/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、残部Ｆeおよび不可避的不純物
からなり、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第
１発明に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。
であり、第１発明は、重量％で、Ｃ2.0〜3.5%、Ｓi 2.0
%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0
%、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、ＣrとＣの
配合比Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,
Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物の１種または
２種以上からなる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散
せしめたことを特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部品材
料である。さらに第２発明は、合金の組成が重量％で、
Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0
〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、Ｖ 0.5〜10.0%、残部Ｆeおよ
び不可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが
6.0以上である第１発明に記載の高耐食高耐摩耗性工具
部品材料である。第３発明は、合金の組成が重量％で、
Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0
〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、ＷとＭoの１種または２種を1
/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、残部Ｆeおよび不可避的不純物
からなり、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第
１発明に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。
【００１０】第４発明は、合金の組成が重量％で、Ｃ
2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜3
0.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、Ｖ 0.5〜10.0%、ＷとＭoの１種
または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、残部Ｆeおよび不
可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0
以上である第１発明に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品
材料である。第５発明は、合金の組成が重量％で、Ｃ
2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜3
0.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%
を越え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２
種以上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からな
り、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明
に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。第６発
明は、合金の組成が重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%
以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0
%、Ｖ 0.5〜10.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を越
え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２種以
上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、
ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明に記
載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。
2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜3
0.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、Ｖ 0.5〜10.0%、ＷとＭoの１種
または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、残部Ｆeおよび不
可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0
以上である第１発明に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品
材料である。第５発明は、合金の組成が重量％で、Ｃ
2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜3
0.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%
を越え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２
種以上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からな
り、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明
に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。第６発
明は、合金の組成が重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%
以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0
%、Ｖ 0.5〜10.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を越
え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２種以
上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、
ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明に記
載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。
【００１１】第７発明は、合金の組成が重量％で、Ｃ
2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜3
0.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、ＷとＭoの１種または２種を1/2
Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を
越え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２種
以上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からな
り、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明
に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。そして
第８発明は、合金の組成が重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓ
i 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3
〜6.0%、Ｖ 0.5〜10.0%、ＷとＭoの１種または２種を1/
2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%
を越え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２
種以上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からな
り、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明
に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。
2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜3
0.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、ＷとＭoの１種または２種を1/2
Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を
越え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２種
以上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からな
り、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明
に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。そして
第８発明は、合金の組成が重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓ
i 2.0%以下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3
〜6.0%、Ｖ 0.5〜10.0%、ＷとＭoの１種または２種を1/
2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%
を越え20.0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２
種以上を含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からな
り、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である第１発明
に記載の高耐食高耐摩耗性工具部品材料である。
【００１２】本発明は、前述のごとく多量の高硬度の炭
化物が存在する母材中にさらに、窒化物、炭化物または
炭窒化物の１種または２種以上からなる硬質粒子を均一
に分散させることにより、ＩＣモールド樹脂中に含有す
るＳiＯ2粒子や、エンジニアリングプラスチックを強化
する目的で適宜添加されているガラス繊維などの摩耗作
用に対して、優れた耐摩耗性を有するものである。ま
た、本発明材料は、Ｃr含有量を増大させるとともに、
さらにＣrとＣの配合比を調整することにより、本願発
明のベースとなった従来の工具部品材料以上の耐食性も
付与した。よって本発明材料を高耐食、高耐摩耗工具部
品材料として用いた場合、長期間の使用に耐え得ること
が可能である。
化物が存在する母材中にさらに、窒化物、炭化物または
炭窒化物の１種または２種以上からなる硬質粒子を均一
に分散させることにより、ＩＣモールド樹脂中に含有す
るＳiＯ2粒子や、エンジニアリングプラスチックを強化
する目的で適宜添加されているガラス繊維などの摩耗作
用に対して、優れた耐摩耗性を有するものである。ま
た、本発明材料は、Ｃr含有量を増大させるとともに、
さらにＣrとＣの配合比を調整することにより、本願発
明のベースとなった従来の工具部品材料以上の耐食性も
付与した。よって本発明材料を高耐食、高耐摩耗工具部
品材料として用いた場合、長期間の使用に耐え得ること
が可能である。
【００１３】
【作用】次に本発明材料の成分限定理由を詳細に説明す
る。Ｃは、Ｃr，Ｗ，Ｍo,Ｖ等と結合し、硬質炭化物を
形成して、さらに添加するＴi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの
窒化物、炭化物または炭窒化物と炭素を含む硬質の複合
化合物を形成し、本発明材料の特徴であるすぐれた耐摩
耗性を付与するための重要な元素である。しかし、2.0%
未満では上記効果を十分に発揮できず、また、3.50%を
越えると靭性が低下するのでＣは 2.0〜3.50%とする。
る。Ｃは、Ｃr，Ｗ，Ｍo,Ｖ等と結合し、硬質炭化物を
形成して、さらに添加するＴi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの
窒化物、炭化物または炭窒化物と炭素を含む硬質の複合
化合物を形成し、本発明材料の特徴であるすぐれた耐摩
耗性を付与するための重要な元素である。しかし、2.0%
未満では上記効果を十分に発揮できず、また、3.50%を
越えると靭性が低下するのでＣは 2.0〜3.50%とする。
【００１４】Ｓiは、本発明材料の低温域での焼もどし
における焼もどし硬さを高め、また用途により耐酸化性
を一層高めるために添加される。多すぎると靭性を低下
させるので2.0%以下とする。Ｍnは、脱酸剤として用い
られ、同時に焼入性を高める効果がある。多すぎると焼
入時に安定な残留オーステナイト量を増大させ、また被
切削性を低下させるので2.0%以下とする。
における焼もどし硬さを高め、また用途により耐酸化性
を一層高めるために添加される。多すぎると靭性を低下
させるので2.0%以下とする。Ｍnは、脱酸剤として用い
られ、同時に焼入性を高める効果がある。多すぎると焼
入時に安定な残留オーステナイト量を増大させ、また被
切削性を低下させるので2.0%以下とする。
【００１５】Ｃrは、Ｃと結合して硬質炭化物を形成
し、耐摩耗性を向上させ、一部は基地に固溶して耐食性
を向上させる極めて重要な元素である。30.0%を越える
とＣ量との関係により、焼入焼もどしにおける最高硬さ
が低下し、また靭性も低下する。 15.0%以下とすると
上記添加の効果が得られないので15.0%以上30.0%以下と
する。なお、本発明の材料は、高い耐食性を有する点で
大きな特徴があり、前記硬質炭化物を形成させると同時
に基地中のＣr濃度を高める必要がある。そのためにＣ
と結合してなお余剰のＣrが必要であり、ＣrとＣの配合
比 Ｃr/Ｃを最低6.0に限定する。
し、耐摩耗性を向上させ、一部は基地に固溶して耐食性
を向上させる極めて重要な元素である。30.0%を越える
とＣ量との関係により、焼入焼もどしにおける最高硬さ
が低下し、また靭性も低下する。 15.0%以下とすると
上記添加の効果が得られないので15.0%以上30.0%以下と
する。なお、本発明の材料は、高い耐食性を有する点で
大きな特徴があり、前記硬質炭化物を形成させると同時
に基地中のＣr濃度を高める必要がある。そのためにＣ
と結合してなお余剰のＣrが必要であり、ＣrとＣの配合
比 Ｃr/Ｃを最低6.0に限定する。
【００１６】ＷおよびＭoは、Ｃと結合して炭化物を形
成して、主に焼入焼もどし硬さの上昇に効果がある。0.
5%未満では上記添加の効果がなく、5.0%を越えると焼な
ましにおける硬さの低下が困難となり、被加工性が悪く
なるので1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%とする。
成して、主に焼入焼もどし硬さの上昇に効果がある。0.
5%未満では上記添加の効果がなく、5.0%を越えると焼な
ましにおける硬さの低下が困難となり、被加工性が悪く
なるので1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%とする。
【００１７】ＮbはＣと結合してＭＣ型の硬質炭化物を
形成し、耐摩耗性を向上させるだけでなく、耐食性を高
める二次的効果を有する重要な元素である。すなわち、
Ｎbは他の炭化物生成元素よりＣとの結合力が大きく、
ＭＣ炭化物を優先的に生成するため、特にＣr炭化物の
生成が抑制され、その分基地中のＣr濃度が高くなり耐
食性が向上する。Ｎbが0.3%未満では上記の効果が少な
く、逆に6.0%を越えると粗大なＭＣ炭化物を生成して靭
性が低下するためＮbは0.3〜0.6%とする。
形成し、耐摩耗性を向上させるだけでなく、耐食性を高
める二次的効果を有する重要な元素である。すなわち、
Ｎbは他の炭化物生成元素よりＣとの結合力が大きく、
ＭＣ炭化物を優先的に生成するため、特にＣr炭化物の
生成が抑制され、その分基地中のＣr濃度が高くなり耐
食性が向上する。Ｎbが0.3%未満では上記の効果が少な
く、逆に6.0%を越えると粗大なＭＣ炭化物を生成して靭
性が低下するためＮbは0.3〜0.6%とする。
【００１８】Ｖは、Ｃと結合して本発明材料の基質中に
ＭＣ型の硬質炭化物を形成し、これ自身も耐摩耗性を向
上させるが、さらに基質中に添加するＴi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,
Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物と反応するこ
とにより、焼結時の結合性を増大させる元素である。多
すぎるとＣとのバランスおよび他の炭化物形成元素Ｗ，
Ｍo,Ｃr,Ｎbとの配合比により、焼入性を低下させるの
で10.0%以下とする。また、0.5%未満では、上記添加の
効果が得られないので0.5%以上10.0%以下とする。
ＭＣ型の硬質炭化物を形成し、これ自身も耐摩耗性を向
上させるが、さらに基質中に添加するＴi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,
Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物と反応するこ
とにより、焼結時の結合性を増大させる元素である。多
すぎるとＣとのバランスおよび他の炭化物形成元素Ｗ，
Ｍo,Ｃr,Ｎbとの配合比により、焼入性を低下させるの
で10.0%以下とする。また、0.5%未満では、上記添加の
効果が得られないので0.5%以上10.0%以下とする。
【００１９】Ｃoは基地中に固溶して本発明材料の耐食
性を向上させる。8.0%以下では上記添加の効果が十分得
られず、20.0%を越えると靭性の低下が見られるので8.0
%を越え20.0%以下とする。Ｎiは、Ｃrを15%以上含む鋼
の不動態化電流の山を低くする作用があり、本発明材料
を不動態化し易くする作用がある。特にＮiは還元性の
酸であるＨ2ＳＯ4やＨＣlに対して耐食性を向上させる
元素である。2.0%を越えると焼なまし時の硬さが低下せ
ず、被切削性に悪影響を及ぼすので2.0%以下とする。Ｃ
uは、耐食性を良好にする元素であるが、4.0%をを越え
ると靭性が低下し、また0.5%未満では上記添加の効果が
得られないので0.5%以上4.0%以下とする。
性を向上させる。8.0%以下では上記添加の効果が十分得
られず、20.0%を越えると靭性の低下が見られるので8.0
%を越え20.0%以下とする。Ｎiは、Ｃrを15%以上含む鋼
の不動態化電流の山を低くする作用があり、本発明材料
を不動態化し易くする作用がある。特にＮiは還元性の
酸であるＨ2ＳＯ4やＨＣlに対して耐食性を向上させる
元素である。2.0%を越えると焼なまし時の硬さが低下せ
ず、被切削性に悪影響を及ぼすので2.0%以下とする。Ｃ
uは、耐食性を良好にする元素であるが、4.0%をを越え
ると靭性が低下し、また0.5%未満では上記添加の効果が
得られないので0.5%以上4.0%以下とする。
【００２０】Ｔi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化
物または炭窒化物の１種または２種以上を基質中に均一
に分散せしめることにより、基質中のその他の硬質炭化
物(Ｃr炭化物など)とあいまって、極めて良好な耐摩耗
性を示す。しかし、12.0%を越えると基質との結合性に
問題があり、靭性が著しく低下する。また、2.0%未満で
は上記添加の効果が得られないので2.0%以上12.0%以下
とする。
物または炭窒化物の１種または２種以上を基質中に均一
に分散せしめることにより、基質中のその他の硬質炭化
物(Ｃr炭化物など)とあいまって、極めて良好な耐摩耗
性を示す。しかし、12.0%を越えると基質との結合性に
問題があり、靭性が著しく低下する。また、2.0%未満で
は上記添加の効果が得られないので2.0%以上12.0%以下
とする。
【００２１】
【実施例】次に実施例と図面に基づいて、本発明をさら
に詳細に説明する。表１に示す本発明材料であるＡ〜Ｑ
までの組成の粉末をアトマイズ装置により製造した。こ
の粉末をさらに粉砕して250mesh以下に分級した後、Ｔi
Ｎ，ＴiＣ，ＺrＣＮ，ＶＣ，ＮbＣ，ＨfＣ，ＴaＣ等の
硬質粒子の粉末を表１に示す割合で混合した。さらに、
上記粉末の酸素含有量と等量の炭素粉末を添加し、混合
して乾燥後、冷間静水圧プレスで成形した。この成形体
を真空中で焼結したのち、熱間静水圧プレスで真密度化
させた。このようにして得られた試料を焼なましを行な
った後、試験片に加工してHRC64狙いで焼入焼もどしを
施し、この試験片を用いてスラリー摩耗試験および各種
酸への浸漬腐食試験を行なった。また、特開昭63-16935
8号に記載の材料を比較鋼Ｒ、特開昭62-124259号に記載
の工具鋼を比較鋼Ｓ、およびSKD11を従来鋼Ｔとして同
時にテストした。さらに、表１に耐食性の目安となるＣ
r/Ｃの値を同時に記載した。
に詳細に説明する。表１に示す本発明材料であるＡ〜Ｑ
までの組成の粉末をアトマイズ装置により製造した。こ
の粉末をさらに粉砕して250mesh以下に分級した後、Ｔi
Ｎ，ＴiＣ，ＺrＣＮ，ＶＣ，ＮbＣ，ＨfＣ，ＴaＣ等の
硬質粒子の粉末を表１に示す割合で混合した。さらに、
上記粉末の酸素含有量と等量の炭素粉末を添加し、混合
して乾燥後、冷間静水圧プレスで成形した。この成形体
を真空中で焼結したのち、熱間静水圧プレスで真密度化
させた。このようにして得られた試料を焼なましを行な
った後、試験片に加工してHRC64狙いで焼入焼もどしを
施し、この試験片を用いてスラリー摩耗試験および各種
酸への浸漬腐食試験を行なった。また、特開昭63-16935
8号に記載の材料を比較鋼Ｒ、特開昭62-124259号に記載
の工具鋼を比較鋼Ｓ、およびSKD11を従来鋼Ｔとして同
時にテストした。さらに、表１に耐食性の目安となるＣ
r/Ｃの値を同時に記載した。
【００２２】
【表１】
【００２３】スラリー摩耗試験は、図１に示す要領で、
ＳiＯ2：1000ccとＨ2Ｏ：700ccを混合したスラリー中
で、5mmT×10mmW×20mmLの試験片を治具に設置して、80
0rpmの回転数で8hr回転させて摩耗させたときの摩耗減
量を測定し、その結果を表２に示す。また、表２には同
時に各々の試験片の硬さを併記した。本発明材料は、硬
質の炭化物とさらに添加したＴiＮ等の硬質粒子とがあ
いまって、比較鋼Ｒ，Ｓおよび従来鋼Ｔと比較して、摩
耗減量が大幅に減少しており、優れた耐摩耗性を示して
いる。なかでもＣr炭化物が多く、しかも基質に10%程度
ＴiＮ等を添加した試料Ｇ，試料Ｋ，試料Ｍおよび試料
Ｐの耐摩耗性が良好であるという結果が得られた。また
表２に、10%Ｈ2ＳＯ4,10%ＨＣl,10% ＨＮＯ3の各種酸溶
液に各々の試験片を同じ条件で浸漬し、そのときの腐食
減量を従来鋼Ｔを100として、腐食減量比として指数で
表した。
ＳiＯ2：1000ccとＨ2Ｏ：700ccを混合したスラリー中
で、5mmT×10mmW×20mmLの試験片を治具に設置して、80
0rpmの回転数で8hr回転させて摩耗させたときの摩耗減
量を測定し、その結果を表２に示す。また、表２には同
時に各々の試験片の硬さを併記した。本発明材料は、硬
質の炭化物とさらに添加したＴiＮ等の硬質粒子とがあ
いまって、比較鋼Ｒ，Ｓおよび従来鋼Ｔと比較して、摩
耗減量が大幅に減少しており、優れた耐摩耗性を示して
いる。なかでもＣr炭化物が多く、しかも基質に10%程度
ＴiＮ等を添加した試料Ｇ，試料Ｋ，試料Ｍおよび試料
Ｐの耐摩耗性が良好であるという結果が得られた。また
表２に、10%Ｈ2ＳＯ4,10%ＨＣl,10% ＨＮＯ3の各種酸溶
液に各々の試験片を同じ条件で浸漬し、そのときの腐食
減量を従来鋼Ｔを100として、腐食減量比として指数で
表した。
【００２４】
【表２】
【００２５】本発明材料は、多量のＣrを含有させるこ
とにより、比較鋼Ｒ，Ｓと比較して耐食性が大幅に向上
していることがわかる。しかし、単にＣr量を増大させ
ても炭化物を形成してしまえば、耐食性の向上には効果
はなく、基地中の有効Ｃr量により耐食性は左右され
る。よって、実施例においてもＣr/Ｃ値が高くなれば、
酸化性の酸である10%ＨＮＯ3に対する腐食減量比は小さ
くなっている。10%Ｈ2ＳＯ4,10%ＨＣlに対する耐食性は
Ｃr/Ｃを上げただけでは効果は少なく、Ｗ,Ｍo,Ｃo,Ｎ
i,Ｃuを合わせて添加することにより、大幅な改善がな
されている。ＷおよびＭoはＣと結合して炭化物を形成
し、これによって基地中のＣr量が増加し、よって耐食
性が良好となる。
とにより、比較鋼Ｒ，Ｓと比較して耐食性が大幅に向上
していることがわかる。しかし、単にＣr量を増大させ
ても炭化物を形成してしまえば、耐食性の向上には効果
はなく、基地中の有効Ｃr量により耐食性は左右され
る。よって、実施例においてもＣr/Ｃ値が高くなれば、
酸化性の酸である10%ＨＮＯ3に対する腐食減量比は小さ
くなっている。10%Ｈ2ＳＯ4,10%ＨＣlに対する耐食性は
Ｃr/Ｃを上げただけでは効果は少なく、Ｗ,Ｍo,Ｃo,Ｎ
i,Ｃuを合わせて添加することにより、大幅な改善がな
されている。ＷおよびＭoはＣと結合して炭化物を形成
し、これによって基地中のＣr量が増加し、よって耐食
性が良好となる。
【００２６】また、Ｍoは基地に固溶した場合において
も、Ｃrが形成する不動態被膜を強固にする働きがあ
る。Ｃo,Ｎiも基地に固溶したＭoと同様な働きがあり、
10%Ｈ2ＳＯ4および10%ＨＣlに対する耐食性を向上させ
る。Ｃuの場合は、ＨＣlに対する耐食性を向上させる
が、一方で耐Ｈ2ＳＯ4に対しては耐食性を悪くする結果
を得ているので、用途によりＣuの添加は注意が必要で
ある。
も、Ｃrが形成する不動態被膜を強固にする働きがあ
る。Ｃo,Ｎiも基地に固溶したＭoと同様な働きがあり、
10%Ｈ2ＳＯ4および10%ＨＣlに対する耐食性を向上させ
る。Ｃuの場合は、ＨＣlに対する耐食性を向上させる
が、一方で耐Ｈ2ＳＯ4に対しては耐食性を悪くする結果
を得ているので、用途によりＣuの添加は注意が必要で
ある。
【００２７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の工具部品材
料は耐食性と耐摩耗性を兼ね備えた材料で、特に摩耗作
用に対して、大なる抵抗力を示すよう改善したものであ
る。したがって本発明は、プラスチック成形時に発生す
るガスによる腐食作用に対する耐食性はもちろん、近年
増大してきたエンジニアリングプラスチックに強化材と
して、添加されているガラス繊維やフィラーによる摩耗
作用に対する耐摩耗性を十分に有し、ＩＣモールド用金
型、エンジニアリングプラスチック成形用金型、プラス
チック成形用部品などの工具および部品として用いた場
合、大幅な長寿命が達成できる工具部品材料である。
料は耐食性と耐摩耗性を兼ね備えた材料で、特に摩耗作
用に対して、大なる抵抗力を示すよう改善したものであ
る。したがって本発明は、プラスチック成形時に発生す
るガスによる腐食作用に対する耐食性はもちろん、近年
増大してきたエンジニアリングプラスチックに強化材と
して、添加されているガラス繊維やフィラーによる摩耗
作用に対する耐摩耗性を十分に有し、ＩＣモールド用金
型、エンジニアリングプラスチック成形用金型、プラス
チック成形用部品などの工具および部品として用いた場
合、大幅な長寿命が達成できる工具部品材料である。
【図１】図１は、スラリー摩耗試験方法を示す概念図で
ある。
ある。
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合
比 Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,
Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物の１種または２種
以上からなる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散せし
めたことを特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部品材料。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
Ｖ 0.5〜10.0%、残部Ｆeおよび不可避的不純物からな
り、ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴ
i,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物
の１種または２種以上からなる硬質粒子を合計で2〜12
%、均一に分散せしめたことを特徴とする高耐食高耐摩
耗性工具部品材料。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
ＷとＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、残
部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合比
Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ，Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔ
aの窒化物、炭化物または炭窒化物の１種または２種以
上からなる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散せしめ
たことを特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部品材料。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
Ｖ 0.5〜10.0%、ＷとＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍo
で0.5〜5.0%、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、
ＣrとＣの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,
Ｖ，Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物
の１種または２種以上からなる硬質粒子を合計で2〜12
%、均一に分散せしめたことを特徴とする高耐食高耐摩
耗性工具部品材料。 - 【請求項５】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を越え20.0%以下、およ
びＣu 0.5〜4.0%の１種または２種以上を含有し、残部
Ｆeおよび不可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合比
Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔa
の窒化物、炭化物または炭窒化物の１種または２種以上
からなる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散せしめた
ことを特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部品材料。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
Ｖ 0.5〜10.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を越え2
0.0%以下、およびＣu0.5〜4.0%の１種または２種以上を
含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、Ｃrと
Ｃの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ，Ｚr,
Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物の１種ま
たは２種以上からなる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に
分散せしめたことを特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部
品材料。 - 【請求項７】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
ＷとＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍoで0.5〜5.0%、こ
れにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を越え20.0%以下、および
Ｃu 0.5〜4.0%の１種または２種以上を含有し、残部Ｆe
および不可避的不純物からなり、ＣrとＣの配合比 Ｃr/
Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ,Ｚr,Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒
化物、炭化物または炭窒化物の１種または２種以上から
なる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に分散せしめたこと
を特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部品材料。 - 【請求項８】 重量％で、Ｃ 2.0〜3.5%、Ｓi 2.0%以
下、Ｍn 2.0%以下、Ｃr 15.0〜30.0%、Ｎb 0.3〜6.0%、
Ｖ 0.5〜10.0%、ＷとＭoの１種または２種を1/2Ｗ＋Ｍo
で0.5〜5.0%、これにＮi 2.0%以下、Ｃo 8.0%を越え20.
0%以下、およびＣu 0.5〜4.0%の１種または２種以上を
含有し、残部Ｆeおよび不可避的不純物からなり、Ｃrと
Ｃの配合比 Ｃr/Ｃが6.0以上である合金にＴi,Ｖ,Ｚr,
Ｎb,Ｈf,Ｔaの窒化物、炭化物または炭窒化物の１種ま
たは２種以上からなる硬質粒子を合計で2〜12%、均一に
分散せしめたことを特徴とする高耐食高耐摩耗性工具部
品材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27705191A JPH0586435A (ja) | 1991-09-27 | 1991-09-27 | 高耐食高耐摩耗性工具部品材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27705191A JPH0586435A (ja) | 1991-09-27 | 1991-09-27 | 高耐食高耐摩耗性工具部品材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0586435A true JPH0586435A (ja) | 1993-04-06 |
Family
ID=17578106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27705191A Pending JPH0586435A (ja) | 1991-09-27 | 1991-09-27 | 高耐食高耐摩耗性工具部品材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0586435A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1721999A1 (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-15 | Crucible Materials Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
| JP2010222658A (ja) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性鋳鉄 |
| EP2268842A4 (en) * | 2008-03-19 | 2017-07-26 | Valmet Technologies, Inc. | Blade made of steel alloy |
| JP2017532434A (ja) * | 2014-08-28 | 2017-11-02 | ドイチェ エデルスタールヴェルケ ゲーエムベーハーＤｅｕｔｓｃｈｅ Ｅｄｅｌｓｔａｈｌｗｅｒｋｅ Ｇｍｂｈ | 高耐摩耗性、高硬度および高耐腐食性であり熱伝導性が低い鋼、および、該鋼の使用 |
| CN110273112A (zh) * | 2018-03-16 | 2019-09-24 | 天津普信模具有限公司 | 一种高强度耐用汽车模具材料及其制备方法 |
| JP2020536169A (ja) * | 2017-10-05 | 2020-12-10 | ウッデホルムズ アーベー | ステンレス鋼、ステンレス鋼をアトマイズすることにより得られるプレアロイ粉及びプレアロイ粉の使用 |
| CN113416898A (zh) * | 2021-06-19 | 2021-09-21 | 上海龙磁电子科技有限公司 | 一种能提高锶铁氧体磁特性的研磨钢球及方法 |
| CN116083785A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-05-09 | 安徽华聚新材料有限公司 | 一种耐磨高铬铸铁及其制备方法 |
-
1991
- 1991-09-27 JP JP27705191A patent/JPH0586435A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2010222658A (ja) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性鋳鉄 |
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| US11591678B2 (en) | 2017-10-05 | 2023-02-28 | Uddeholms Ab | Stainless steel |
| CN110273112A (zh) * | 2018-03-16 | 2019-09-24 | 天津普信模具有限公司 | 一种高强度耐用汽车模具材料及其制备方法 |
| CN113416898A (zh) * | 2021-06-19 | 2021-09-21 | 上海龙磁电子科技有限公司 | 一种能提高锶铁氧体磁特性的研磨钢球及方法 |
| CN113416898B (zh) * | 2021-06-19 | 2022-01-28 | 上海龙磁电子科技有限公司 | 一种能提高锶铁氧体磁特性的研磨钢球及方法 |
| CN116083785A (zh) * | 2022-12-27 | 2023-05-09 | 安徽华聚新材料有限公司 | 一种耐磨高铬铸铁及其制备方法 |
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