JP3507879B2 - 冷間工具鋼 - Google Patents
冷間工具鋼Info
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- JP3507879B2 JP3507879B2 JP26801097A JP26801097A JP3507879B2 JP 3507879 B2 JP3507879 B2 JP 3507879B2 JP 26801097 A JP26801097 A JP 26801097A JP 26801097 A JP26801097 A JP 26801097A JP 3507879 B2 JP3507879 B2 JP 3507879B2
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- Japan
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- test
- weight
- machinability
- heat treatment
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱処理変寸、耐摩
耗性及び被削性に優れた冷間工具鋼として利用可能な工
具鋼に関し、特にＪＩＳ Ｇ４４０４に規定されるＳＫ
Ｄ１１、ＳＫＤ１２及びＳＫＤ１が使用され得るダイ
ス、ゲージ、シャー刃、プレス型、パンチ、れんが型、
粉末成形型、金型刃物及びロール等に関する。
耗性及び被削性に優れた冷間工具鋼として利用可能な工
具鋼に関し、特にＪＩＳ Ｇ４４０４に規定されるＳＫ
Ｄ１１、ＳＫＤ１２及びＳＫＤ１が使用され得るダイ
ス、ゲージ、シャー刃、プレス型、パンチ、れんが型、
粉末成形型、金型刃物及びロール等に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の冷間工具鋼は、耐摩耗性や被削
性、靭性改善を実施している。しかし、近年金型の費用
削減および短納期化と精密な寸法を要する冷間金型に対
応するため、焼入れあるいは焼戻しに伴う寸法変化（変
寸）を最小限にすることは特に重要である。このような
熱処理をする際には材料の方向により変寸率が熱処理
後、違うため、金型を切り出す方向も重要である。ま
た、その他に、たわみやねじりのような変形が生じがち
であるが、熱処理方法によって避けることができる。し
かし焼入焼戻し時の変寸は物理的あるいは冶金的に絶対
に避けることのできないものである。すなわち、この変
寸は熱応力と変態応力によって起こり、その変寸量は冷
却速度、弾性限、熱伝導率、残留オーステナイト量、炭
化物、形状によって左右される。
性、靭性改善を実施している。しかし、近年金型の費用
削減および短納期化と精密な寸法を要する冷間金型に対
応するため、焼入れあるいは焼戻しに伴う寸法変化（変
寸）を最小限にすることは特に重要である。このような
熱処理をする際には材料の方向により変寸率が熱処理
後、違うため、金型を切り出す方向も重要である。ま
た、その他に、たわみやねじりのような変形が生じがち
であるが、熱処理方法によって避けることができる。し
かし焼入焼戻し時の変寸は物理的あるいは冶金的に絶対
に避けることのできないものである。すなわち、この変
寸は熱応力と変態応力によって起こり、その変寸量は冷
却速度、弾性限、熱伝導率、残留オーステナイト量、炭
化物、形状によって左右される。
【０００３】特開平４−１１６１２２号公報では、被削
性、靭性や耐割れ性には一次炭化物を中心に組織の均一
性が重要であるとの観点から、炭素量や炭化物形成元素
の制御だけではなく熱間加工温度を１１５０〜９００℃
の範囲に、圧下比を３以上に限定することにより一次炭
化物を分散させ、組織を均一化することに成功し、実際
に被削性が大きく向上すると開示している。また、特開
平８−１２０３３３号公報では、耐摩耗性を保持しつつ
被削性が改善された冷間工具鋼についての製造方法、即
ち冷間ダイス鋼等に用いて有効な耐摩耗性と被削性並び
に靭性が同時に改善できる工具鋼及びその製造方法を開
示している。更にまた、特開昭５６−１６９７５１号公
報では、従来焼入性や熱処理歪へ大きな影響を与えない
と考えられていた鋼中のアルミニウムと窒素の量が、こ
れらの特性へきわめて重要な要因となることを見出し、
鋼中のアルミニウムと窒素の量を適正範囲にコントロー
ルすることにより、従来の鋼と同一の焼入性を持ち、し
かも熱処理歪みが低減、安定した鋼を提供すると開示し
ている。
性、靭性や耐割れ性には一次炭化物を中心に組織の均一
性が重要であるとの観点から、炭素量や炭化物形成元素
の制御だけではなく熱間加工温度を１１５０〜９００℃
の範囲に、圧下比を３以上に限定することにより一次炭
化物を分散させ、組織を均一化することに成功し、実際
に被削性が大きく向上すると開示している。また、特開
平８−１２０３３３号公報では、耐摩耗性を保持しつつ
被削性が改善された冷間工具鋼についての製造方法、即
ち冷間ダイス鋼等に用いて有効な耐摩耗性と被削性並び
に靭性が同時に改善できる工具鋼及びその製造方法を開
示している。更にまた、特開昭５６−１６９７５１号公
報では、従来焼入性や熱処理歪へ大きな影響を与えない
と考えられていた鋼中のアルミニウムと窒素の量が、こ
れらの特性へきわめて重要な要因となることを見出し、
鋼中のアルミニウムと窒素の量を適正範囲にコントロー
ルすることにより、従来の鋼と同一の焼入性を持ち、し
かも熱処理歪みが低減、安定した鋼を提供すると開示し
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、いずれの従来
の技術も、耐摩耗性、被削性、及び靭性改善を行ってい
るが、金型の費用削減及び短納期化と精密な寸法を要す
る冷間金型に対応するために、焼入れ又は焼戻しに伴う
寸法変化（変寸）を最小限にすることができないという
不都合があった。本発明は、上記の不都合を解消し、更
に変寸を極力少なくするための成分系を発明し、耐摩耗
性や被削性改善のため成分の最適化を実施し、また焼入
焼戻し処理後の熱処理変寸を最小にする成分を回帰分析
を実施し限定した冷間工具鋼を提供することを目的とす
る。
の技術も、耐摩耗性、被削性、及び靭性改善を行ってい
るが、金型の費用削減及び短納期化と精密な寸法を要す
る冷間金型に対応するために、焼入れ又は焼戻しに伴う
寸法変化（変寸）を最小限にすることができないという
不都合があった。本発明は、上記の不都合を解消し、更
に変寸を極力少なくするための成分系を発明し、耐摩耗
性や被削性改善のため成分の最適化を実施し、また焼入
焼戻し処理後の熱処理変寸を最小にする成分を回帰分析
を実施し限定した冷間工具鋼を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明請求項１の冷間工具鋼は、重量％で、Ｃ：
１．１０〜１．２５、Ｃｒ：９．５０〜１１．００、Ｓ
ｉ：０．１８〜０．２８、Ｖ：０．３０、Ｍｏ：１．３
５、Ｓ：０．０５〜０．１５、Ｍｎ：０．２０〜０．３
５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする。
めに、本発明請求項１の冷間工具鋼は、重量％で、Ｃ：
１．１０〜１．２５、Ｃｒ：９．５０〜１１．００、Ｓ
ｉ：０．１８〜０．２８、Ｖ：０．３０、Ｍｏ：１．３
５、Ｓ：０．０５〜０．１５、Ｍｎ：０．２０〜０．３
５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする。
【０００６】また、本発明請求項２の冷間工具鋼は、重
量％で、Ｃ：１．１０〜１．２５、Ｃｒ：９．５０〜１
１．００、Ｓｉ：０．２０〜０．２５、Ｖ：０．３０、
Ｍｏ：１．３５、Ｓ：０．０７〜０．１、Ｍｎ：０．２
０〜０．２９、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１
０．０を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とする。
量％で、Ｃ：１．１０〜１．２５、Ｃｒ：９．５０〜１
１．００、Ｓｉ：０．２０〜０．２５、Ｖ：０．３０、
Ｍｏ：１．３５、Ｓ：０．０７〜０．１、Ｍｎ：０．２
０〜０．２９、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１
０．０を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とする。
【０００７】
【発明の実施の形態】
図１に示すようにＣが重量％で
１．００以下であると耐摩耗性が著しく低下する。ま
た、図２に示すようにＣが重量％で１．１０未満および
１．３５を越えると被削性が低下する。また、実施例に
おけるテストピースの試験結果を含めて考察すると、耐
摩耗性と被削性を同時に確保するためには、Ｃは冷間工
具鋼中１．１０〜１．２５重量％とする。
１．００以下であると耐摩耗性が著しく低下する。ま
た、図２に示すようにＣが重量％で１．１０未満および
１．３５を越えると被削性が低下する。また、実施例に
おけるテストピースの試験結果を含めて考察すると、耐
摩耗性と被削性を同時に確保するためには、Ｃは冷間工
具鋼中１．１０〜１．２５重量％とする。
【０００８】また、Ｃｒは図３に示すように重量％で
９．００未満および１２．００を越えると、耐摩耗性が
低下し、被削性は図４に示すようにＣｒが多いほど低下
する。実施例におけるテストピースの試験結果を含めて
考察すると、Ｃｒは冷間工具鋼中９．５０〜１１．００
重量％とする。
９．００未満および１２．００を越えると、耐摩耗性が
低下し、被削性は図４に示すようにＣｒが多いほど低下
する。実施例におけるテストピースの試験結果を含めて
考察すると、Ｃｒは冷間工具鋼中９．５０〜１１．００
重量％とする。
【０００９】また、図５および図６に示すように、Ｓｉ
が少ないほど被削性と熱処理による変寸異方性が改善さ
れる。具体的には、被削性が大きく改善するためＳｉ≦
０．３０とする必要がある。また、Ｓｉは脱酸剤として
添加、および焼入性を向上させるため０．１０未満では
あまり効果がない。実施例における試験結果を含めて考
察すると、Ｓｉは冷間工具鋼中０．１８〜０．２８重量
％とする。特に０．２０〜０．２５重量％とするのが好
ましい。
が少ないほど被削性と熱処理による変寸異方性が改善さ
れる。具体的には、被削性が大きく改善するためＳｉ≦
０．３０とする必要がある。また、Ｓｉは脱酸剤として
添加、および焼入性を向上させるため０．１０未満では
あまり効果がない。実施例における試験結果を含めて考
察すると、Ｓｉは冷間工具鋼中０．１８〜０．２８重量
％とする。特に０．２０〜０．２５重量％とするのが好
ましい。
【００１０】また、図７に示すように、Ｍｏが１．３５
重量％を超えると熱処理の時に最大変寸量が多くなるた
め好ましくない。Ｍｏは、焼入時に基地中に固溶し焼入
性および焼戻し抵抗性を高めるとともに、炭化物を形成
することにより耐摩耗性を向上させるために、１．００
重量％以上を添加する必要がある。実施例におけるテス
トピースの試験結果を含めて考察すると、Ｍｏは冷間工
具鋼中１．３５重量％とする。
重量％を超えると熱処理の時に最大変寸量が多くなるた
め好ましくない。Ｍｏは、焼入時に基地中に固溶し焼入
性および焼戻し抵抗性を高めるとともに、炭化物を形成
することにより耐摩耗性を向上させるために、１．００
重量％以上を添加する必要がある。実施例におけるテス
トピースの試験結果を含めて考察すると、Ｍｏは冷間工
具鋼中１．３５重量％とする。
【００１１】また、図９に示すように、Ｖが０．４５を
超えると熱処理の時に最大変寸率が大きくなるため好ま
しくない。Ｖは、結晶粒を微細化し、耐摩耗性を向上さ
せる。そのために必要な下限量は、０．２０重量％以上
である。実施例におけるテストピースの試験結果を含め
て考察すると、Ｖは冷間工具鋼中０．３０重量％とす
る。
超えると熱処理の時に最大変寸率が大きくなるため好ま
しくない。Ｖは、結晶粒を微細化し、耐摩耗性を向上さ
せる。そのために必要な下限量は、０．２０重量％以上
である。実施例におけるテストピースの試験結果を含め
て考察すると、Ｖは冷間工具鋼中０．３０重量％とす
る。
【００１２】また、Ｃｒ／Ｃは、熱処理の変寸異方性に
おいて、１０．０重量％を越えると悪くなり（図１０参
照）、最大変寸率においても１０．０重量％を越えると
悪くなる（図１１参照）。また、図１２に示すように１
０．０重量％を越えると被削性も著しく悪くなり、図１
３に示すように６．０重量％未満であると耐摩耗性が低
下する。実施例におけるテストピースの試験結果を含め
て考察すると、Ｃｒ／Ｃは、７．６〜１０．０重量％の
範囲とする。
おいて、１０．０重量％を越えると悪くなり（図１０参
照）、最大変寸率においても１０．０重量％を越えると
悪くなる（図１１参照）。また、図１２に示すように１
０．０重量％を越えると被削性も著しく悪くなり、図１
３に示すように６．０重量％未満であると耐摩耗性が低
下する。実施例におけるテストピースの試験結果を含め
て考察すると、Ｃｒ／Ｃは、７．６〜１０．０重量％の
範囲とする。
【００１３】さらに、Ｓは、図１４に示すように０．０
４重量％未満および０．１７重量％を越えると、被削性
が低下する。実施例におけるテストピースの試験結果を
含めて考察すると、Ｓは冷間工具鋼中０．０５〜０．１
５重量％とする。特に０．０７〜０．１重量％とするの
が好ましい。
４重量％未満および０．１７重量％を越えると、被削性
が低下する。実施例におけるテストピースの試験結果を
含めて考察すると、Ｓは冷間工具鋼中０．０５〜０．１
５重量％とする。特に０．０７〜０．１重量％とするの
が好ましい。
【００１４】Ｍｎは、実施例におけるテストピースの試
験結果から考察すると、冷間工具鋼中０．２０〜０．３
５重量％とする。特に０．２０〜０．２９重量％とする
のが好ましい。
験結果から考察すると、冷間工具鋼中０．２０〜０．３
５重量％とする。特に０．２０〜０．２９重量％とする
のが好ましい。
【００１５】
表１に示す組成（重量％）及び組成比で、被削性試験、
摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験用テストピース
１〜１８まで作製し、各試験に供した。
摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験用テストピース
１〜１８まで作製し、各試験に供した。
【００１６】〔基準試料の準備〕
ＪＩＳ Ｇ ４４０４に規定されているＳＫＤ１１及び
ＳＫＳ９３を準備し、各試験の基準試料とした。
ＳＫＳ９３を準備し、各試験の基準試料とした。
【００１７】上記のようにして準備した試料を用いて、
以下の方法で、被削性試験、摩耗性試験及び熱処理変寸
の異方性の試験を実施した。
以下の方法で、被削性試験、摩耗性試験及び熱処理変寸
の異方性の試験を実施した。
【００１８】〔被削性試験〕
焼鈍し材（ＨＲＢ８５〜９８）をハイスエンドミルで側
面切削（径方向切り込み０．５ｍｍ×軸方向１５ｍｍ）
を実施し、ＳＫＳ９３を切削した工具刃先の摩耗が４０
０μｍまでの工具寿命を１００として、各テストピース
の摩耗を比較した。
面切削（径方向切り込み０．５ｍｍ×軸方向１５ｍｍ）
を実施し、ＳＫＳ９３を切削した工具刃先の摩耗が４０
０μｍまでの工具寿命を１００として、各テストピース
の摩耗を比較した。
【００１９】〔摩耗試験〕
大越式摩耗試験機を使用し、ＳＵＪ２を相手材とし、
０．３ｍ／秒で最終荷重６．３ｋｇｆで４００ｍｍ摩耗
させ、その時のＳＫＤ１１の摩耗量を１０として、各テ
ストピースの摩耗量を測定した。
０．３ｍ／秒で最終荷重６．３ｋｇｆで４００ｍｍ摩耗
させ、その時のＳＫＤ１１の摩耗量を１０として、各テ
ストピースの摩耗量を測定した。
【００２０】〔熱処理変寸の異方性の試験〕
１５０×１２０×２０テストピースを９４０〜１０３０
℃にて真空焼入し、２００〜５５０℃で焼戻を実施し
て、マイクロメーターにて最も変寸した量を元の大きさ
で割ったものを最大変寸量（％）とし、また、長さ、幅
及び厚みでの変寸量（％）の幅を熱処理変寸の異方性と
した。
℃にて真空焼入し、２００〜５５０℃で焼戻を実施し
て、マイクロメーターにて最も変寸した量を元の大きさ
で割ったものを最大変寸量（％）とし、また、長さ、幅
及び厚みでの変寸量（％）の幅を熱処理変寸の異方性と
した。
【００２１】表１に、テストピース及び基準試料の被削
性試験、摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験結果を
示す。また、図１から図１４に、構成元素または構成元
素比と各試験結果を図示する。
性試験、摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験結果を
示す。また、図１から図１４に、構成元素または構成元
素比と各試験結果を図示する。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１の結果より、被削性は、ＳＫＳ９３を
１００としたとき、試験１７は１２０、試験１６は１１
０、で優れており、試験１１、試験１５、試験１８は１
００でＳＫＳ９３と同等であり、他の試験片はＳＫＳ９
３より劣っていた。耐摩耗性は、ＳＫＤ１１を１０とし
たとき、試験８、試験１１、試験１５、試験１６、試験
１７、試験１８は１０でＳＫＤ１１と同等であり、他の
試験片はＳＫＤ１１より劣っていた。
１００としたとき、試験１７は１２０、試験１６は１１
０、で優れており、試験１１、試験１５、試験１８は１
００でＳＫＳ９３と同等であり、他の試験片はＳＫＳ９
３より劣っていた。耐摩耗性は、ＳＫＤ１１を１０とし
たとき、試験８、試験１１、試験１５、試験１６、試験
１７、試験１８は１０でＳＫＤ１１と同等であり、他の
試験片はＳＫＤ１１より劣っていた。
【００２４】図１から図１４には、各元素についてその
含有率と被削性、あるいは耐摩耗性との関係を示した
が、本発明品の試験１５、試験１６、試験１７、試験１
８の元素割合または構成が妥当であることがわかる。
含有率と被削性、あるいは耐摩耗性との関係を示した
が、本発明品の試験１５、試験１６、試験１７、試験１
８の元素割合または構成が妥当であることがわかる。
【００２５】この結果より、試験１５、試験１６、試験
１７、試験１８は被削性、耐摩耗性ともに優れており、
また熱処理の最大変寸、熱処理変寸の異方性も良好であ
った。この中で試験１６、試験１７は特に優れていた。
１７、試験１８は被削性、耐摩耗性ともに優れており、
また熱処理の最大変寸、熱処理変寸の異方性も良好であ
った。この中で試験１６、試験１７は特に優れていた。
【００２６】
【発明の効果】以上の通り本発明の冷間工具鋼は、重量
％で、Ｃ：１．１０〜１．２５、Ｃｒ：９．５０〜１
１．００、Ｓｉ：０．１８〜０．２８、Ｓ：０．０５〜
０．１５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．
０を含有させているので、被削性が改善される。
％で、Ｃ：１．１０〜１．２５、Ｃｒ：９．５０〜１
１．００、Ｓｉ：０．１８〜０．２８、Ｓ：０．０５〜
０．１５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．
０を含有させているので、被削性が改善される。
【００２７】また、重量％で、Ｃ：１．１０〜１．２
５、Ｃｒ：９．５０〜１１．００、Ｖ：０．３０、およ
び重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含有するの
で、耐摩耗性が改善される。
５、Ｃｒ：９．５０〜１１．００、Ｖ：０．３０、およ
び重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含有するの
で、耐摩耗性が改善される。
【００２８】さらに、重量％で、Ｖ：０．３０、Ｍｏ：
１．３５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．
０を含有するので、熱処理最大変寸が改善され、また、
重量％で、Ｓｉ：０．１８〜０．２８、Ｍｏ：１．３
５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含
有するので熱処理変寸の異方性も改善される。
１．３５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．
０を含有するので、熱処理最大変寸が改善され、また、
重量％で、Ｓｉ：０．１８〜０．２８、Ｍｏ：１．３
５、および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含
有するので熱処理変寸の異方性も改善される。
【図１】Ｃ含有率（重量％）と耐摩耗性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図２】Ｃ含有率（重量％）と被削性との関係を示すグ
ラフ図である。
ラフ図である。
【図３】Ｃｒ含有率（重量％）と耐摩耗性との関係を示
すグラフ図である。
すグラフ図である。
【図４】Ｃｒ含有率（重量％）と被削性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図５】Ｓｉ含有率（重量％）と被削性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図６】Ｓｉ含有率（重量％）と変寸異方性との関係を
示すグラフ図である。
示すグラフ図である。
【図７】Ｍｏ含有率（重量％）と最大熱処理変寸率との
関係を示すグラフ図である。
関係を示すグラフ図である。
【図８】Ｍｏ含有率（重量％）と熱処理による変寸異方
性との関係を示すグラフ図である。
性との関係を示すグラフ図である。
【図９】Ｖ含有率（重量％）と最大熱処理変寸率との関
係を示すグラフ図である。
係を示すグラフ図である。
【図１０】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と熱処理による変寸
異方性との関係を示すグラフ図である。
異方性との関係を示すグラフ図である。
【図１１】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と最大熱処理変寸率
との関係を示すグラフ図である。
との関係を示すグラフ図である。
【図１２】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と被削性との関係を
示すグラフ図である。
示すグラフ図である。
【図１３】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と耐摩耗性との関係
を示すグラフ図である。
を示すグラフ図である。
【図１４】Ｓ含有率（重量％）と被削性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
フロントページの続き
(72)発明者 林 田 敬 一
富山県新湊市八幡町３−10−15 日本高
周波鋼業株式会社 富山製造所内
(56)参考文献 特開 昭62−243740（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−31951（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−125204（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：１．１０〜１．２５、Ｃ
ｒ：９．５０〜１１．００、Ｓｉ：０．１８〜０．２
８、Ｖ：０．３０、Ｍｏ：１．３５、Ｓ：０．０５〜
０．１５、Ｍｎ：０．２０〜０．３５、および重量比
で、Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含有し、残部がＦｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする冷間工
具鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：１．１０〜１．２５、Ｃ
ｒ：９．５０〜１１．００、Ｓｉ：０．２０〜０．２
５、Ｖ：０．３０、Ｍｏ：１．３５、Ｓ：０．０７〜
０．１、Ｍｎ：０．２０〜０．２９、および重量比で、
Ｃｒ／Ｃ：７．６〜１０．０を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする冷間工具
鋼。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26801097A JP3507879B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 冷間工具鋼 |
| US09/151,469 US6060018A (en) | 1997-09-12 | 1998-09-11 | Cold tool steel featuring high size stability, wear-resistance and machinability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26801097A JP3507879B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 冷間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192871A JPH1192871A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3507879B2 true JP3507879B2 (ja) | 2004-03-15 |
Family
ID=17452661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26801097A Expired - Fee Related JP3507879B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 冷間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3507879B2 (ja) |
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1997
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