JPH1192871A - 冷間工具鋼 - Google Patents
冷間工具鋼Info
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- JPH1192871A JPH1192871A JP26801097A JP26801097A JPH1192871A JP H1192871 A JPH1192871 A JP H1192871A JP 26801097 A JP26801097 A JP 26801097A JP 26801097 A JP26801097 A JP 26801097A JP H1192871 A JPH1192871 A JP H1192871A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷間工具鋼に耐摩耗性、被削性及び靭性改善
が行われているが、金型の費用削減及び短納期化と精密
な寸法を要する冷間金型に対応するために、焼入れ又は
焼戻しに伴う寸法変化を最小限にする。 【解決手段】 高温ソーキングによらず成分系の限定の
みにより、被削性を改善し、また耐摩耗性や熱処理変寸
を少ない材料にするには、さらに成分の限定が重要であ
り、特にＣ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｖ及びＭｏの限定が重要であ
る。
が行われているが、金型の費用削減及び短納期化と精密
な寸法を要する冷間金型に対応するために、焼入れ又は
焼戻しに伴う寸法変化を最小限にする。 【解決手段】 高温ソーキングによらず成分系の限定の
みにより、被削性を改善し、また耐摩耗性や熱処理変寸
を少ない材料にするには、さらに成分の限定が重要であ
り、特にＣ，Ｃｒ，Ｓｉ，Ｖ及びＭｏの限定が重要であ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱処理変寸、耐摩
耗性及び被削性に優れた冷間工具鋼として利用可能な工
具鋼に関し、特にＪＩＳ Ｇ４４０４に規定されるＳＫ
Ｄ１１、ＳＫＤ１２及びＳＫＤ１が使用され得るダイ
ス、ゲージ、シャー刃、プレス型、パンチ、れんが型、
粉末成形型、金型刃物及びロール等に関する。
耗性及び被削性に優れた冷間工具鋼として利用可能な工
具鋼に関し、特にＪＩＳ Ｇ４４０４に規定されるＳＫ
Ｄ１１、ＳＫＤ１２及びＳＫＤ１が使用され得るダイ
ス、ゲージ、シャー刃、プレス型、パンチ、れんが型、
粉末成形型、金型刃物及びロール等に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の冷間工具鋼は、耐摩耗性や被削
性、靭性改善を実施している。しかし、近年金型の費用
削減および短納期化と精密な寸法を要する冷間金型に対
応するため、焼入れあるいは焼戻しに伴う寸法変化（変
寸）を最小限にすることは特に重要である。このような
熱処理をする際には材料の方向により変寸率が熱処理
後、違うため、金型を切り出す方向も重要である。ま
た、その他に、たわみやねじりのような変形が生じがち
であるが、熱処理方法によって避けることができる。し
かし焼入焼戻し時の変寸は物理的あるいは冶金的に絶対
に避けることのできないものである。すなわち、この変
寸は熱応力と変態応力によって起こり、その変寸量は冷
却速度、弾性限、熱伝導率、残留オーステナイト量、炭
化物、形状によって左右される。
性、靭性改善を実施している。しかし、近年金型の費用
削減および短納期化と精密な寸法を要する冷間金型に対
応するため、焼入れあるいは焼戻しに伴う寸法変化（変
寸）を最小限にすることは特に重要である。このような
熱処理をする際には材料の方向により変寸率が熱処理
後、違うため、金型を切り出す方向も重要である。ま
た、その他に、たわみやねじりのような変形が生じがち
であるが、熱処理方法によって避けることができる。し
かし焼入焼戻し時の変寸は物理的あるいは冶金的に絶対
に避けることのできないものである。すなわち、この変
寸は熱応力と変態応力によって起こり、その変寸量は冷
却速度、弾性限、熱伝導率、残留オーステナイト量、炭
化物、形状によって左右される。
【０００３】特開平４−１１６１２２号公報では、被削
性、靭性や耐割れ性には一次炭化物を中心に組織の均一
性が重要であるとの観点から、炭素量や炭化物形成元素
の制御だけではなく熱間加工温度を１１５０〜９００℃
の範囲に、圧下比を３以上に限定することにより一次炭
化物を分散させ、組織を均一化することに成功し、実際
に被削性が大きく向上すると開示している。また、特開
平８−１２０３３３号公報では、耐摩耗性を保持しつつ
被削性が改善された冷間工具鋼についての製造方法、即
ち冷間ダイス鋼等に用いて有効な耐摩耗性と被削性並び
に靭性が同時に改善できる工具鋼及びその製造方法を開
示している。更にまた、特開昭５６−１６９７５１号公
報では、従来焼入性や熱処理歪へ大きな影響を与えない
と考えられていた鋼中のアルミニウムと窒素の量が、こ
れらの特性へきわめて重要な要因となることを見出し、
鋼中のアルミニウムと窒素の量を適正範囲にコントロー
ルすることにより、従来の鋼と同一の焼入性を持ち、し
かも熱処理歪みが低減、安定した鋼を提供すると開示し
ている。
性、靭性や耐割れ性には一次炭化物を中心に組織の均一
性が重要であるとの観点から、炭素量や炭化物形成元素
の制御だけではなく熱間加工温度を１１５０〜９００℃
の範囲に、圧下比を３以上に限定することにより一次炭
化物を分散させ、組織を均一化することに成功し、実際
に被削性が大きく向上すると開示している。また、特開
平８−１２０３３３号公報では、耐摩耗性を保持しつつ
被削性が改善された冷間工具鋼についての製造方法、即
ち冷間ダイス鋼等に用いて有効な耐摩耗性と被削性並び
に靭性が同時に改善できる工具鋼及びその製造方法を開
示している。更にまた、特開昭５６−１６９７５１号公
報では、従来焼入性や熱処理歪へ大きな影響を与えない
と考えられていた鋼中のアルミニウムと窒素の量が、こ
れらの特性へきわめて重要な要因となることを見出し、
鋼中のアルミニウムと窒素の量を適正範囲にコントロー
ルすることにより、従来の鋼と同一の焼入性を持ち、し
かも熱処理歪みが低減、安定した鋼を提供すると開示し
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、いずれの従来
の技術も、耐摩耗性、被削性、及び靭性改善を行ってい
るが、金型の費用削減及び短納期化と精密な寸法を要す
る冷間金型に対応するために、焼入れ又は焼戻しに伴う
寸法変化（変寸）を最小限にすることができないという
不都合があった。本発明は、上記の不都合を解消し、更
に変寸を極力少なくするための成分系を発明し、耐摩耗
性や被削性改善のため成分の最適化を実施し、また焼入
焼戻し処理後の熱処理変寸を最小にする成分を回帰分析
を実施し限定した冷間工具鋼を提供することを目的とす
る。
の技術も、耐摩耗性、被削性、及び靭性改善を行ってい
るが、金型の費用削減及び短納期化と精密な寸法を要す
る冷間金型に対応するために、焼入れ又は焼戻しに伴う
寸法変化（変寸）を最小限にすることができないという
不都合があった。本発明は、上記の不都合を解消し、更
に変寸を極力少なくするための成分系を発明し、耐摩耗
性や被削性改善のため成分の最適化を実施し、また焼入
焼戻し処理後の熱処理変寸を最小にする成分を回帰分析
を実施し限定した冷間工具鋼を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明の冷間工具鋼は、重量％でＣ：１．１０〜
１．３５，Ｃｒ：９．００〜１２．００，Ｓｉ：０．１
０〜０．３０，Ｖ：０．２０〜０．４５，Ｍｏ：１．０
０〜１．３５および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：６．０〜１
０．０を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とする。
めに、本発明の冷間工具鋼は、重量％でＣ：１．１０〜
１．３５，Ｃｒ：９．００〜１２．００，Ｓｉ：０．１
０〜０．３０，Ｖ：０．２０〜０．４５，Ｍｏ：１．０
０〜１．３５および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：６．０〜１
０．０を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とする。
【０００６】また、本発明の冷間工具鋼は、更に重量％
で、Ｓ：０．０４〜０．１７を含有することを特徴とす
る。
で、Ｓ：０．０４〜０．１７を含有することを特徴とす
る。
【０００７】図１に示すようにＣが重量％で１．００以
下であると耐摩耗性が著しく低下する。また、図２に示
すようにＣが重量％で１．１０未満および１．３５を越
えると被削性が低下する。従って、耐摩耗性と被削性を
同時に確保するためには、Ｃは１．１０〜１．３５重量
％にする必要がある。
下であると耐摩耗性が著しく低下する。また、図２に示
すようにＣが重量％で１．１０未満および１．３５を越
えると被削性が低下する。従って、耐摩耗性と被削性を
同時に確保するためには、Ｃは１．１０〜１．３５重量
％にする必要がある。
【０００８】また、Ｃｒは図３に示すように重量％で
９．００未満および１２．００を越えると、耐摩耗性が
低下し、被削性は図４に示すようにＣｒが多いほど低下
する。従って、Ｃｒは９．００〜１２．００重量％の範
囲が好ましい。
９．００未満および１２．００を越えると、耐摩耗性が
低下し、被削性は図４に示すようにＣｒが多いほど低下
する。従って、Ｃｒは９．００〜１２．００重量％の範
囲が好ましい。
【０００９】また、図５および図６に示すように、Ｓｉ
が少ないほど被削性と熱処理による変寸異方性が改善さ
れる。具体的には、被削性が大きく改善するためＳｉ≦
０．３０とする必要がある。また、Ｓｉは脱酸剤として
添加、および焼入性を向上させるため０．１０未満では
あまり効果がない。従って、Ｓｉは０．１０〜０．３０
重量％の範囲が好ましい。
が少ないほど被削性と熱処理による変寸異方性が改善さ
れる。具体的には、被削性が大きく改善するためＳｉ≦
０．３０とする必要がある。また、Ｓｉは脱酸剤として
添加、および焼入性を向上させるため０．１０未満では
あまり効果がない。従って、Ｓｉは０．１０〜０．３０
重量％の範囲が好ましい。
【００１０】また、図７に示すように、Ｍｏが１．３５
重量％を超えると熱処理の時に最大変寸量が多くなるた
め好ましくない。Ｍｏは、焼入時に基地中に固溶し焼入
性および焼戻し抵抗性を高めるとともに、炭化物を形成
することにより耐摩耗性を向上させるために、１．００
重量％以上を添加する必要がある。
重量％を超えると熱処理の時に最大変寸量が多くなるた
め好ましくない。Ｍｏは、焼入時に基地中に固溶し焼入
性および焼戻し抵抗性を高めるとともに、炭化物を形成
することにより耐摩耗性を向上させるために、１．００
重量％以上を添加する必要がある。
【００１１】また、図９に示すように、Ｖが０．４５を
超えると熱処理の時に最大変寸率が大きくなるため好ま
しくない。Ｖは、結晶粒を微細化し、耐摩耗性を向上さ
せる。そのために必要な下限量は、０．２０重量％以上
である。従って、Ｖは０．２０〜０．４５重量％の範囲
が好ましい。
超えると熱処理の時に最大変寸率が大きくなるため好ま
しくない。Ｖは、結晶粒を微細化し、耐摩耗性を向上さ
せる。そのために必要な下限量は、０．２０重量％以上
である。従って、Ｖは０．２０〜０．４５重量％の範囲
が好ましい。
【００１２】また、Ｃｒ／Ｃは、熱処理の変寸異方性に
おいて、１０．０重量％を越えると悪くなり（図１０参
照）、最大変寸率においても１０．０重量％を越えると
悪くなる（図１１参照）。また、図１２に示すように１
０．０重量％を越えると被削性も著しく悪くなり、図１
３に示すように６．０重量％未満であると耐摩耗性が低
下する。以上のことからＣｒ／Ｃは、６．０〜１０．０
重量％の範囲とする。
おいて、１０．０重量％を越えると悪くなり（図１０参
照）、最大変寸率においても１０．０重量％を越えると
悪くなる（図１１参照）。また、図１２に示すように１
０．０重量％を越えると被削性も著しく悪くなり、図１
３に示すように６．０重量％未満であると耐摩耗性が低
下する。以上のことからＣｒ／Ｃは、６．０〜１０．０
重量％の範囲とする。
【００１３】さらに、Ｓは、図１４に示すように０．０
４重量％未満および０．１７重量％を越えると、被削性
が低下する。従って、Ｓは０．０４〜０．１７重量％の
範囲が好ましい。
４重量％未満および０．１７重量％を越えると、被削性
が低下する。従って、Ｓは０．０４〜０．１７重量％の
範囲が好ましい。
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明を実施例により説明する
が、本発明はこれらの実施例に限定されない。テストピースの準備 表１に示す組成（重量％）及び組成比で、被削性試験、
摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験用テストピース
１〜１８まで作製し、各試験に供した。
が、本発明はこれらの実施例に限定されない。テストピースの準備 表１に示す組成（重量％）及び組成比で、被削性試験、
摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験用テストピース
１〜１８まで作製し、各試験に供した。
【００１５】基準試料の準備 ＪＩＳ Ｇ ４４０４に規定されているＳＫＤ１１及び
ＳＫＳ９３を準備し、各試験の基準試料とした。
ＳＫＳ９３を準備し、各試験の基準試料とした。
【００１６】上記のようにして準備した試料を用いて、
以下の方法で、被削性試験、摩耗性試験及び熱処理変寸
の異方性の試験を実施した。
以下の方法で、被削性試験、摩耗性試験及び熱処理変寸
の異方性の試験を実施した。
【００１７】被削性試験 焼鈍し材（ＨＲＢ８５〜９８）をハイスエンドミルで側
面切削（径方向切り込み０．５ｍｍ×軸方向１５ｍｍ）
を実施し、ＳＫＳ９３を切削した工具刃先の摩耗が４０
０μｍまでの工具寿命を１００として、各テストピース
の摩耗を比較した。
面切削（径方向切り込み０．５ｍｍ×軸方向１５ｍｍ）
を実施し、ＳＫＳ９３を切削した工具刃先の摩耗が４０
０μｍまでの工具寿命を１００として、各テストピース
の摩耗を比較した。
【００１８】摩耗試験 大越式摩耗試験機を使用し、ＳＵＪ２を相手材とし、
０．３ｍ／秒で最終荷重６．３ｋｇｆで４００ｍｍ摩耗
させ、その時のＳＫＤ１１の摩耗量を１０として、各テ
ストピースの摩耗量を測定した。
０．３ｍ／秒で最終荷重６．３ｋｇｆで４００ｍｍ摩耗
させ、その時のＳＫＤ１１の摩耗量を１０として、各テ
ストピースの摩耗量を測定した。
【００１９】熱処理変寸の異方性の試験 １５０×１２０×２０テストピースを９４０〜１０３０
℃にて真空焼入し、２００〜５５０℃で焼戻を実施し
て、マイクロメーターにて最も変寸した量を元の大きさ
で割ったものを最大変寸量（％）とし、また、長さ、幅
及び厚みでの変寸量（％）の幅を熱処理変寸の異方性と
した。
℃にて真空焼入し、２００〜５５０℃で焼戻を実施し
て、マイクロメーターにて最も変寸した量を元の大きさ
で割ったものを最大変寸量（％）とし、また、長さ、幅
及び厚みでの変寸量（％）の幅を熱処理変寸の異方性と
した。
【００２０】表１に、テストピース及び基準試料の被削
性試験、摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験結果を
示す。また、図１から図１４に、構成元素または構成元
素比と各試験結果を図示する。
性試験、摩耗試験及び熱処理変寸の異方性の試験結果を
示す。また、図１から図１４に、構成元素または構成元
素比と各試験結果を図示する。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１の結果より、被削性試験、摩耗試験及
び熱処理変寸の異方性の試験とも、基準試料と同等また
はそれ以上であることが判る。また、図１から図１４よ
り、本発明品の元素構成割合または構成比が妥当である
ことが判る。
び熱処理変寸の異方性の試験とも、基準試料と同等また
はそれ以上であることが判る。また、図１から図１４よ
り、本発明品の元素構成割合または構成比が妥当である
ことが判る。
【００２３】
【発明の効果】以上の通り本発明の冷間工具鋼は、重量
％でＣ：１．１０〜１．３５、Ｃｒ：９．００〜１２．
００、Ｓｉ：０．１０〜０．３０、および重量比で、Ｃ
ｒ／Ｃ：６．０〜１０．０を含有させているので、被削
性が良好で、さらにＳを０．０４〜０．１７重量％含有
させているので一層改善される。
％でＣ：１．１０〜１．３５、Ｃｒ：９．００〜１２．
００、Ｓｉ：０．１０〜０．３０、および重量比で、Ｃ
ｒ／Ｃ：６．０〜１０．０を含有させているので、被削
性が良好で、さらにＳを０．０４〜０．１７重量％含有
させているので一層改善される。
【００２４】また、重量％でＣ：１．１０〜１．３５、
Ｃｒ：９．００〜１２．００および重量比でＣｒ／Ｃを
６．０〜１０．０含有するので、耐摩耗性が向上する。
Ｃｒ：９．００〜１２．００および重量比でＣｒ／Ｃを
６．０〜１０．０含有するので、耐摩耗性が向上する。
【００２５】さらに、重量比でＣｒ／Ｃ：６．０〜１
０．０および重量％でＶ：０．２０〜０．４５、Ｍｏ：
１．００〜１．３５を含有するので、熱処理最大変寸が
改善され、また、重量％でＳｉ：０．１０〜０．３０、
Ｍｏ：１．００〜１．３５および重量比でＣｒ／Ｃ：
６．０〜１０．０を含有するので熱処理の変寸異方性も
改善される。
０．０および重量％でＶ：０．２０〜０．４５、Ｍｏ：
１．００〜１．３５を含有するので、熱処理最大変寸が
改善され、また、重量％でＳｉ：０．１０〜０．３０、
Ｍｏ：１．００〜１．３５および重量比でＣｒ／Ｃ：
６．０〜１０．０を含有するので熱処理の変寸異方性も
改善される。
【図１】Ｃ含有率（重量％）と耐摩耗性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図２】Ｃ含有率（重量％）と被削性との関係を示すグ
ラフ図である。
ラフ図である。
【図３】Ｃｒ含有率（重量％）と耐摩耗性との関係を示
すグラフ図である。
すグラフ図である。
【図４】Ｃｒ含有率（重量％）と被削性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図５】Ｓｉ含有率（重量％）と被削性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【図６】Ｓｉ含有率（重量％）と変寸異方性との関係を
示すグラフ図である。
示すグラフ図である。
【図７】Ｍｏ含有率（重量％）と最大熱処理変寸率との
関係を示すグラフ図である。
関係を示すグラフ図である。
【図８】Ｍｏ含有率（重量％）と熱処理による変寸異方
性との関係を示すグラフ図である。
性との関係を示すグラフ図である。
【図９】Ｖ含有率（重量％）と最大熱処理変寸率との関
係を示すグラフ図である。
係を示すグラフ図である。
【図１０】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と熱処理による変寸
異方性との関係を示すグラフ図である。
異方性との関係を示すグラフ図である。
【図１１】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と最大熱処理変寸率
との関係を示すグラフ図である。
との関係を示すグラフ図である。
【図１２】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と被削性との関係を
示すグラフ図である。
示すグラフ図である。
【図１３】Ｃｒ／Ｃの重量比（％）と耐摩耗性との関係
を示すグラフ図である。
を示すグラフ図である。
【図１４】Ｓ含有率（重量％）と被削性との関係を示す
グラフ図である。
グラフ図である。
【手続補正書】
【提出日】平成１０年５月１２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明の冷間工具鋼は、重量％で、Ｃ：１．１０
〜１．３５，Ｃｒ：９．００〜１２．００，Ｓｉ：０．
１０〜０．３０，Ｖ：０．２０〜０．４５，Ｍｏ：１．
００〜１．３５および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：６．０〜１
０．０を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、熱処理変寸、耐摩耗性及び被削性に優れることを
特徴とする。
めに、本発明の冷間工具鋼は、重量％で、Ｃ：１．１０
〜１．３５，Ｃｒ：９．００〜１２．００，Ｓｉ：０．
１０〜０．３０，Ｖ：０．２０〜０．４５，Ｍｏ：１．
００〜１．３５および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：６．０〜１
０．０を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、熱処理変寸、耐摩耗性及び被削性に優れることを
特徴とする。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：１．１０〜１．３５，Ｃ
ｒ：９．００〜１２．００，Ｓｉ：０．１０〜０．３
０，Ｖ：０．２０〜０．４５，Ｍｏ：１．００〜１．３
５および重量比で、Ｃｒ／Ｃ：６．０〜１０．０を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特
徴とする冷間工具鋼。 - 【請求項２】 更に重量％で、Ｓ：０．０４〜０．１７
を含有することを特徴とする請求項１記載の冷間工具
鋼。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26801097A JP3507879B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 冷間工具鋼 |
| US09/151,469 US6060018A (en) | 1997-09-12 | 1998-09-11 | Cold tool steel featuring high size stability, wear-resistance and machinability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26801097A JP3507879B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 冷間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192871A true JPH1192871A (ja) | 1999-04-06 |
| JP3507879B2 JP3507879B2 (ja) | 2004-03-15 |
Family
ID=17452661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26801097A Expired - Fee Related JP3507879B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | 冷間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3507879B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663726B2 (en) | 2000-12-13 | 2003-12-16 | Hitachi Metals, Ltd. | High-hardness prehardened steel for cold working with excellent machinability, die made of the same for cold working, and method of working the same |
| JP2009235562A (ja) * | 2008-03-05 | 2009-10-15 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 被削性、熱処理変寸特性、衝撃特性に優れた冷間プレス金型用鋼およびプレス金型 |
| US8815147B2 (en) | 2002-12-25 | 2014-08-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Cold die steel excellent in characteristic of suppressing dimensional change |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP26801097A patent/JP3507879B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663726B2 (en) | 2000-12-13 | 2003-12-16 | Hitachi Metals, Ltd. | High-hardness prehardened steel for cold working with excellent machinability, die made of the same for cold working, and method of working the same |
| US8815147B2 (en) | 2002-12-25 | 2014-08-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Cold die steel excellent in characteristic of suppressing dimensional change |
| JP2009235562A (ja) * | 2008-03-05 | 2009-10-15 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 被削性、熱処理変寸特性、衝撃特性に優れた冷間プレス金型用鋼およびプレス金型 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3507879B2 (ja) | 2004-03-15 |
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