JPS62250154A - 合金工具鋼 - Google Patents
合金工具鋼Info
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- JPS62250154A JPS62250154A JP9559286A JP9559286A JPS62250154A JP S62250154 A JPS62250154 A JP S62250154A JP 9559286 A JP9559286 A JP 9559286A JP 9559286 A JP9559286 A JP 9559286A JP S62250154 A JPS62250154 A JP S62250154A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、冷間ｒ具、温間口り熱間工具。
金型、刃物類などの素材として利用される合金丁ＪＬｍ
に関するものである。
に関するものである。
（従来の技術）
従来、この種の合金工具鋼としては、高速度工具鋼、冷
間１具鋼、温間工具鋼、熱間工具鋼、刃物用り具鋼など
があり、これらの合金工具鋼からは、例えば、塑性加ｒ
用の各種パンチやダイス。
間１具鋼、温間工具鋼、熱間工具鋼、刃物用り具鋼など
があり、これらの合金工具鋼からは、例えば、塑性加ｒ
用の各種パンチやダイス。
ならびにタップ、ロール、ベアリング、カッターなどが
製作され、薄板材からは刃物などが製作される。
製作され、薄板材からは刃物などが製作される。
（発明が解決しようとする問題点）
このような合金Ｉ：Ａ鋼においては、異方性が低く、所
望形状への成形が容易であると共に、長寿命が得られる
ように高温強度、耐衝撃性、耐疲労性、耐ヒートチェッ
ク性等に優れており、また、質量効果の影響を少なくで
きることが要求されるが、従来の合金工具鋼ではこれら
の要求に対して用途等によってはいまだ１分ではない場
合があるという問題点があった。
望形状への成形が容易であると共に、長寿命が得られる
ように高温強度、耐衝撃性、耐疲労性、耐ヒートチェッ
ク性等に優れており、また、質量効果の影響を少なくで
きることが要求されるが、従来の合金工具鋼ではこれら
の要求に対して用途等によってはいまだ１分ではない場
合があるという問題点があった。
そこで、Ｐ、Ｓ、ｏ等の含有量をできるだけ少なくして
超清浄化をはかることにより、工具鋼の機械的特性をさ
らに改善することも試みていたが、実用的にはＰ、Ｓ、
ｏの低減には限界があり、このような超清浄化のために
溶製コストが増大する可能性があるという問題点があっ
た。
超清浄化をはかることにより、工具鋼の機械的特性をさ
らに改善することも試みていたが、実用的にはＰ、Ｓ、
ｏの低減には限界があり、このような超清浄化のために
溶製コストが増大する可能性があるという問題点があっ
た。
（発明の目的）
この発明は、を述した従来の問題点を解消するためにな
されたもので、ＰおよびＳによる粒界偏析の発生を抑ｆ
ＷＪ Ｌ、高温強度および耐疲労性に優れ、とくに惰性
および耐ヒートチェック性において憧れた特性を有する
合金工具鋼を提供することを目的としている。
されたもので、ＰおよびＳによる粒界偏析の発生を抑ｆ
ＷＪ Ｌ、高温強度および耐疲労性に優れ、とくに惰性
および耐ヒートチェック性において憧れた特性を有する
合金工具鋼を提供することを目的としている。
［発明の構成」
（問題点を解決するためのｒ′一段）
この発明による合金工具鋼は、玉祉％で、Ｃ：０．２０
〜０．８５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００３
０％以下、Ｓｉ：２．０％以トド。ｎ：０．１〜２．０
％、Ｃｒ：２．０〜１５．０％、およびＭｏ：０．１０
〜６．０％。
〜０．８５％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．００３
０％以下、Ｓｉ：２．０％以トド。ｎ：０．１〜２．０
％、Ｃｒ：２．０〜１５．０％、およびＭｏ：０．１０
〜６．０％。
Ｗ：０．１０〜ｓ、ｏ％、Ｖ：０．０１〜２．５％のう
ちの１種または２種以上、さらにＳｃ、Ｙおよびランタ
ノイドのうちの１種または２種以上を合計でｏ、ｏｏｉ
−ｏ、ｅｏ％、さらに必要に応じてＣｏ：Ｏ，Ｏｌ ＃
１０．０％、Ｎｉ ：０．０１〜２．０％、Ｃｕ：０．
０１〜２．０％、Ｂ：Ｏ，０Ｏ１−０，０５０％のうち
の１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物からなる
ことを特徴としており、必要に応じて、Ｐ：０．０１０
％以下に規制し、同じくＳ：ｏ、ｏｏｔｏ％以下に規制
し、より望ましくはＳｃ、Ｙおよびランタノイドの合計
ｆｆｉ （Ｒ）とＰ、Ｓとの関係がＲ＝α［Ｐ］＋β［
Ｓ］において、２≦α≦７．６≦β≦１０であるように
し。
ちの１種または２種以上、さらにＳｃ、Ｙおよびランタ
ノイドのうちの１種または２種以上を合計でｏ、ｏｏｉ
−ｏ、ｅｏ％、さらに必要に応じてＣｏ：Ｏ，Ｏｌ ＃
１０．０％、Ｎｉ ：０．０１〜２．０％、Ｃｕ：０．
０１〜２．０％、Ｂ：Ｏ，０Ｏ１−０，０５０％のうち
の１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物からなる
ことを特徴としており、必要に応じて、Ｐ：０．０１０
％以下に規制し、同じくＳ：ｏ、ｏｏｔｏ％以下に規制
し、より望ましくはＳｃ、Ｙおよびランタノイドの合計
ｆｆｉ （Ｒ）とＰ、Ｓとの関係がＲ＝α［Ｐ］＋β［
Ｓ］において、２≦α≦７．６≦β≦１０であるように
し。
さらに必要に応じて、残部Ｆｅの一部が、Ｎｂ：ｏ、ｏ
ｔ 〜１．５％、Ｔａ：０．０１〜１．５％、Ｚｒ：０
．０１ Ｎ１．５％、Ｈｆ：０．０１〜１．５％、Ｔｉ
：０．０１ Ｎ１．５％のうちの１種または２種以上
を含み、同じ＜Ｍｇ ：０．００１〜０．５％、Ｃａ：
０．００２〜０．０１％、Ｐｂ：０．４％以下、Ｂｉ：
０．５％以下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｓｅ：０．３％以
下のうちの１種または２種以上を含み、さらに必要に応
じて、不純物中において、Ｎ：２００ｐｐｍ以下、Ｏ：
０．００３０％以下、Ａ文：Ｑ、０２０％以下、である
工うにしたことを特徴としている。
ｔ 〜１．５％、Ｔａ：０．０１〜１．５％、Ｚｒ：０
．０１ Ｎ１．５％、Ｈｆ：０．０１〜１．５％、Ｔｉ
：０．０１ Ｎ１．５％のうちの１種または２種以上
を含み、同じ＜Ｍｇ ：０．００１〜０．５％、Ｃａ：
０．００２〜０．０１％、Ｐｂ：０．４％以下、Ｂｉ：
０．５％以下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｓｅ：０．３％以
下のうちの１種または２種以上を含み、さらに必要に応
じて、不純物中において、Ｎ：２００ｐｐｍ以下、Ｏ：
０．００３０％以下、Ａ文：Ｑ、０２０％以下、である
工うにしたことを特徴としている。
次に、この発明による合金工具鋼の成分範囲（重量％）
の限定理由について説明する。
の限定理由について説明する。
Ｃ：０．２０〜０．８５％
Ｃは炭化物形成元素と結合して硬い複炭化物を生成し、
工具として必要な強度、硬さおよび耐摩耗性等を確保す
るのに有効な元素であって、このような効果を得るため
に０．２０％以上含有させた。しかし、多すぎると耐摩
耗性は増大するが靭性、鍛造性および加工性が低下する
ので０．８５％以下とした。
工具として必要な強度、硬さおよび耐摩耗性等を確保す
るのに有効な元素であって、このような効果を得るため
に０．２０％以上含有させた。しかし、多すぎると耐摩
耗性は増大するが靭性、鍛造性および加工性が低下する
ので０．８５％以下とした。
Ｐ：０．０２５％以下
Ｐは粒界偏析を生じ、地疵の発生を増大させる元、もて
あり、このＰ含有量４を低減することによって靭性を大
きく改みすることができると共に、耐ヒートチェンク性
を著しく向上させることができ、さらには衝！１２値の
異方性をかなり小さくすることができるので、０．０２
５％以下、より望ましくは０．０１０％以下に規制する
。
あり、このＰ含有量４を低減することによって靭性を大
きく改みすることができると共に、耐ヒートチェンク性
を著しく向上させることができ、さらには衝！１２値の
異方性をかなり小さくすることができるので、０．０２
５％以下、より望ましくは０．０１０％以下に規制する
。
Ｓ＋０．００３０％以下
Ｓは粒界偏析を生じ、地疵の発生を増大させる元素であ
り、このＰ含有量を低減することによって靭性を大きく
改善し、衝撃値を高めることができるので、０．００３
０％以下、より望ましくはｏ、ｏｏｔｏ％以下に規制す
る。
り、このＰ含有量を低減することによって靭性を大きく
改善し、衝撃値を高めることができるので、０．００３
０％以下、より望ましくはｏ、ｏｏｔｏ％以下に規制す
る。
Ｓｉ：２．０％以下
Ｓｉは主に脱酸剤として作用し、脱酸剤として必要な量
よりも多く添加することにより炭化物の析出反応を促進
させて炭化物の微細化をはかることができる。また、焼
入性を向上させると共に基地を強化して降伏点を高め、
高温度での表面酸化を阻止するとともに疲労限を向上さ
せるのに有効な元素である。ただし、多量に含有させる
と熱伝導性の低下と靭性の劣化が生じることによる工具
寿命の短縮をもたらすので、２．０％以下に限定した。
よりも多く添加することにより炭化物の析出反応を促進
させて炭化物の微細化をはかることができる。また、焼
入性を向上させると共に基地を強化して降伏点を高め、
高温度での表面酸化を阻止するとともに疲労限を向上さ
せるのに有効な元素である。ただし、多量に含有させる
と熱伝導性の低下と靭性の劣化が生じることによる工具
寿命の短縮をもたらすので、２．０％以下に限定した。
Ｍｎ：０．１〜２．０％
Ｍｎは主に脱酸および脱硫剤として作用し、鋼の清浄度
を高めると共に焼入性の向上にも寄与する元素であり、
このような効果を得るために０．１％以上添加するのが
よい、しかし、多すぎると熱間加工性を害するので２．
０％以下に限定した。
を高めると共に焼入性の向上にも寄与する元素であり、
このような効果を得るために０．１％以上添加するのが
よい、しかし、多すぎると熱間加工性を害するので２．
０％以下に限定した。
Ｃｒ：２．０〜１５．０％
ＣｒはＣと結合して複合炭化物を形成し、工具の強度、
とくに高温強度を高めると共に、耐摩耗性および耐熱衝
撃性を向上させるのに有効な元素であって、このような
効果を得るために２．０％以上含有させた。
とくに高温強度を高めると共に、耐摩耗性および耐熱衝
撃性を向上させるのに有効な元素であって、このような
効果を得るために２．０％以上含有させた。
Ｍｏ：０．１０〜６．０％、Ｗ：０．１０〜６．０％、
Ｖ：０．０１〜２．５％（７）ウチ（７）１種または２
種以上 Ｍ ｏ 、 Ｗ 、 ＶはＣと結合して微細な複合炭化
物を形成し、また、基地中にも固溶して当該基地を強化
し、熱処理硬さを増大して耐摩耗性を向トさせるのに有
効な元素であるので、これらの１種または２挿具りを含
有させた。この場合、ＭｏはＷよりも効果が大きい元素
であって、このような効果を得るためにＭＯは０．１０
％以Ｅ、Ｗは０．１０％以り、 ｖは０．０１％以上添
加するのがよい、しかし、多すぎると靭性が低下すると
共に、粗大炭化物も多くなり、疲労特性に悪影響を及ぼ
すのでＭＯは６．０％以下、Ｗは６．０％以下、■は２
．５％以下とするのがよい。
Ｖ：０．０１〜２．５％（７）ウチ（７）１種または２
種以上 Ｍ ｏ 、 Ｗ 、 ＶはＣと結合して微細な複合炭化
物を形成し、また、基地中にも固溶して当該基地を強化
し、熱処理硬さを増大して耐摩耗性を向トさせるのに有
効な元素であるので、これらの１種または２挿具りを含
有させた。この場合、ＭｏはＷよりも効果が大きい元素
であって、このような効果を得るためにＭＯは０．１０
％以Ｅ、Ｗは０．１０％以り、 ｖは０．０１％以上添
加するのがよい、しかし、多すぎると靭性が低下すると
共に、粗大炭化物も多くなり、疲労特性に悪影響を及ぼ
すのでＭＯは６．０％以下、Ｗは６．０％以下、■は２
．５％以下とするのがよい。
Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドのうちの１種または２種以
上を合計で０．００１〜０．６０％Ｓｃ、Ｙおよびラン
タノイド（Ｌａ、Ｃｅ。
上を合計で０．００１〜０．６０％Ｓｃ、Ｙおよびラン
タノイド（Ｌａ、Ｃｅ。
Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈ
ｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ）はＰ、Ｓを捕捉し１例え
ばＬａはＰをＬａＰの形で捕捉し、またＳをＬａ０２Ｓ
の形で捕捉して、ＰおよびＳの粒界偏析を抑制し、熱間
タイス鋼、温間加正型、タイカスト金型等々の丁具鋼の
靭性を向上させ、特に耐衝撃性および耐ヒートチェック
性を高めるのに有効な元素である。この場合、Ｌａはま
ず鋼中のＳと反応してＬａ０２Ｓの形でＳを捕捉し、残
りのＬａが鋼中のＰと反応してＬａＰの形でＰを捕捉す
る。そこで、このような効果を得るためにこれらの１種
または２種以上を合計でｏ、ｏｏｔ％以と添加させた。
ｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ）はＰ、Ｓを捕捉し１例え
ばＬａはＰをＬａＰの形で捕捉し、またＳをＬａ０２Ｓ
の形で捕捉して、ＰおよびＳの粒界偏析を抑制し、熱間
タイス鋼、温間加正型、タイカスト金型等々の丁具鋼の
靭性を向上させ、特に耐衝撃性および耐ヒートチェック
性を高めるのに有効な元素である。この場合、Ｌａはま
ず鋼中のＳと反応してＬａ０２Ｓの形でＳを捕捉し、残
りのＬａが鋼中のＰと反応してＬａＰの形でＰを捕捉す
る。そこで、このような効果を得るためにこれらの１種
または２種以上を合計でｏ、ｏｏｔ％以と添加させた。
しかし、多量に添加すると靭性および加工性を劣化させ
るので０．６０％以下とした。この場合、より望ましく
は、Ｅ記Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドの合計量（Ｒ）と
Ｐ、Ｓとの関係が、Ｒ：αＬＰＩ ＋β［５］において
、２≦α≦７．６≦β≦１０となる範囲で上記Ｓｃ、Ｙ
およびランタノイドを添加し、ＰおよびＳ含有量に合わ
せて過不足なく添加するようになすのがよい、なお、ラ
ンタノイドのうち、例えばＬａやＣｅを単独で添加する
とコスト高となることが多いので、ミツシュメタルのよ
うに比較的低コストにしうるちのを用いて添加すること
も必要に応じて望ましい。
るので０．６０％以下とした。この場合、より望ましく
は、Ｅ記Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドの合計量（Ｒ）と
Ｐ、Ｓとの関係が、Ｒ：αＬＰＩ ＋β［５］において
、２≦α≦７．６≦β≦１０となる範囲で上記Ｓｃ、Ｙ
およびランタノイドを添加し、ＰおよびＳ含有量に合わ
せて過不足なく添加するようになすのがよい、なお、ラ
ンタノイドのうち、例えばＬａやＣｅを単独で添加する
とコスト高となることが多いので、ミツシュメタルのよ
うに比較的低コストにしうるちのを用いて添加すること
も必要に応じて望ましい。
Ｃｏ：０．０１−１０．０％、Ｎｉ：０．０１〜２．０
％ 、Ｃｕ：０．０１ 〜２．０％ 、Ｂ ：０．００
１〜０．０５０％のうちの１種または２種以上 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｂはいずれも基地を強化して工共鋼
の強度、耐衝撃性、耐ヒートチェック性を高めるので、
これらの元素を適宜選んで上記の範囲で添加するのもよ
い、また、Ｂは鋼の焼入性を高めると共に、鋼中のＮＩ
ＢＮの形で固定してＮの悪影響をなくすのに有効な元素
であるので上記の範囲で適宜添加するのもよい。
％ 、Ｃｕ：０．０１ 〜２．０％ 、Ｂ ：０．００
１〜０．０５０％のうちの１種または２種以上 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｂはいずれも基地を強化して工共鋼
の強度、耐衝撃性、耐ヒートチェック性を高めるので、
これらの元素を適宜選んで上記の範囲で添加するのもよ
い、また、Ｂは鋼の焼入性を高めると共に、鋼中のＮＩ
ＢＮの形で固定してＮの悪影響をなくすのに有効な元素
であるので上記の範囲で適宜添加するのもよい。
Ｎｂ：０．０１〜１．５％、Ｔａ：０．０１〜１．５％
、Ｚｒ：０．０１〜１．５％、Ｈｆ ：ｏ、ｏｔ Ｎ１
．５％、Ｔｉ：０．０１〜１．５％のうちの１種または
２種以上 Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔｉはいずれも炭化物を形成
して熱処理硬さを増大し、工具の耐摩耗性を向上させる
のに有効な元素であるので、これらの元素を適宜選んで
上記の範囲で添加するのもよい。
、Ｚｒ：０．０１〜１．５％、Ｈｆ ：ｏ、ｏｔ Ｎ１
．５％、Ｔｉ：０．０１〜１．５％のうちの１種または
２種以上 Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｔｉはいずれも炭化物を形成
して熱処理硬さを増大し、工具の耐摩耗性を向上させる
のに有効な元素であるので、これらの元素を適宜選んで
上記の範囲で添加するのもよい。
Ｍｇ：０．００１〜０．５％、Ｃａ：０．００２〜０．
０１％、Ｐｂ：０．４％以下、Ｂｉ ：０．５％以下、
Ｔｅ：０．３％以下、Ｓｅ：０．３％以下のうちの１種
または２種以上Ｍｇ、Ｃａ、Ｐｂ、Ｂｉ 、Ｔｅ、Ｓｅ
は鋼の被削性を改善させるのに有効な元素であるのでこ
れらの１種または２種以上を上記の範囲で添加するのも
よい。
０１％、Ｐｂ：０．４％以下、Ｂｉ ：０．５％以下、
Ｔｅ：０．３％以下、Ｓｅ：０．３％以下のうちの１種
または２種以上Ｍｇ、Ｃａ、Ｐｂ、Ｂｉ 、Ｔｅ、Ｓｅ
は鋼の被削性を改善させるのに有効な元素であるのでこ
れらの１種または２種以上を上記の範囲で添加するのも
よい。
Ｎ：２００ｐｐｍ以下
鋼中のＮが多量に含まれると他の添加元素と窒化物を形
成し、大きな炭窒化物が鋼中に存在することとなって工
具の性能を劣化させるので、この上限を２００ｐｐｍと
することがより望ましい。
成し、大きな炭窒化物が鋼中に存在することとなって工
具の性能を劣化させるので、この上限を２００ｐｐｍと
することがより望ましい。
０：０．００３０％以下
鋼中における０量を低減することによって地上の発生を
抑制し、ｉ１！！疵等級を向上させることができると共
に成形加工時の被削性を高めることができるようになる
ので、必要に応じてその上限を規制することも望ましい
。
抑制し、ｉ１！！疵等級を向上させることができると共
に成形加工時の被削性を高めることができるようになる
ので、必要に応じてその上限を規制することも望ましい
。
Ａｉ：０．０２０％以下
鋼中におけるＡｆＬｆｆｉを低減することによって地上
の発生を抑制し、地紙等級を向上させることができるよ
うになるので、必要に応じてその−Ｅ限を規制すること
も望ましい、この場合、Ａｌが０．００５〜０．０２０
％の範囲では靭性に対する悪影響が少ないことが確かめ
られたので、酸素含有量や介在物量の低減に対してＡｉ
Ｌ脱酸法が有効である場合には、むしろＡｆＬの添加が
望ましいこともある。
の発生を抑制し、地紙等級を向上させることができるよ
うになるので、必要に応じてその−Ｅ限を規制すること
も望ましい、この場合、Ａｌが０．００５〜０．０２０
％の範囲では靭性に対する悪影響が少ないことが確かめ
られたので、酸素含有量や介在物量の低減に対してＡｉ
Ｌ脱酸法が有効である場合には、むしろＡｆＬの添加が
望ましいこともある。
（実施例）
真空誘導溶解炉によって第１表に示す化学成分の材料を
溶製したのち、造塊してインゴットを得た。なお、第１
表において、Ｉｌ＆）、１〜３およびＮｏ、６．７は熱
間用に適する合金工具鋼であり。
溶製したのち、造塊してインゴットを得た。なお、第１
表において、Ｉｌ＆）、１〜３およびＮｏ、６．７は熱
間用に適する合金工具鋼であり。
Ｎｏ、４．５は刃物用に適する合金ｒ具鋼であり。
Ｎｏ、８．９は温間用に適する合金工具鋼である。
次に、前記各インゴフトに対して１２００〜１２６０°
Ｃ×１６時間加熱の条件でソーキングを行ったのち各ノ
／鍛伸および焼なましを行って供試材を採取した。
Ｃ×１６時間加熱の条件でソーキングを行ったのち各ノ
／鍛伸および焼なましを行って供試材を採取した。
次いで、各供試材に対して焼入れ・焼もどし処理を行っ
て硬さがＨＲＣ５０±２となるように調整し、その後各
供試材の衝撃値（シャルピー衝撃試験）および耐ヒート
チェック性（クラック発生、′／ 第２表 第１表および第２表に示すように、各種合金Ｆ具鋼にお
いて、とくにＰおよびＳ含有量を低下させるとノ（にＳ
ｃ、Ｙおよびランタノイドの１挿具１−を適ｉ、ｌ添加
した合金１具ｔＭ（Ｎｏ、２．３．５〜８）では、比較
の合金り兵制（Ｎｏ、１．４．９）に比べて同程度の高
温強度を有しているうえに衝Ｑ （１４が高い値となっ
ていると同時にクラック発生頻度がかなり少なく耐ヒー
トチェック性もすこぶる良好なものとなっていることが
確認された。
て硬さがＨＲＣ５０±２となるように調整し、その後各
供試材の衝撃値（シャルピー衝撃試験）および耐ヒート
チェック性（クラック発生、′／ 第２表 第１表および第２表に示すように、各種合金Ｆ具鋼にお
いて、とくにＰおよびＳ含有量を低下させるとノ（にＳ
ｃ、Ｙおよびランタノイドの１挿具１−を適ｉ、ｌ添加
した合金１具ｔＭ（Ｎｏ、２．３．５〜８）では、比較
の合金り兵制（Ｎｏ、１．４．９）に比べて同程度の高
温強度を有しているうえに衝Ｑ （１４が高い値となっ
ていると同時にクラック発生頻度がかなり少なく耐ヒー
トチェック性もすこぶる良好なものとなっていることが
確認された。
［発明の効果］
以し説明してきたように、この発明による合金［兵制は
、重量％で、Ｃ：０．２０〜０．８５％、Ｐ：０．０２
５％以下、Ｓ：０．００３０％以下、Ｓｉ：２．０％以
下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：２．０〜１５．０
％、およびＭ ｏ ： ０ 、 ｌ ０〜６．０％、Ｗ
：０．１０〜６．０％、Ｖ：０．０１〜２．５％のうち
の１種または２種以上、さらにＳｃ、Ｙおよびランタノ
イドのうちの１種または２種以上を合計で０．００１〜
０．６０％、さらに必要に応じてＣｏ：０．０１−１０
．０％、Ｎｉ ：０．０１〜２．０％ 、Ｃｕ：０．
０１ 〜２．０％ 、Ｂ ：０．００１〜０．０５０％
のうちの１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物か
らなるものであるから、ＰおよびＳによる粒界偏析の発
生を抑制することが可能であり、高温強度および耐疲労
性に優れ、とくに靭性および耐ヒートチェック性におい
て著しく優れた特性を有する合金工具鋼であり、冷間、
温間、熱間用工具および刃物等の工具の特性を大幅に改
善することが可能であるという非常に優れた効果がもた
らされる。
、重量％で、Ｃ：０．２０〜０．８５％、Ｐ：０．０２
５％以下、Ｓ：０．００３０％以下、Ｓｉ：２．０％以
下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：２．０〜１５．０
％、およびＭ ｏ ： ０ 、 ｌ ０〜６．０％、Ｗ
：０．１０〜６．０％、Ｖ：０．０１〜２．５％のうち
の１種または２種以上、さらにＳｃ、Ｙおよびランタノ
イドのうちの１種または２種以上を合計で０．００１〜
０．６０％、さらに必要に応じてＣｏ：０．０１−１０
．０％、Ｎｉ ：０．０１〜２．０％ 、Ｃｕ：０．
０１ 〜２．０％ 、Ｂ ：０．００１〜０．０５０％
のうちの１種または２種以上、残部Ｆｅおよび不純物か
らなるものであるから、ＰおよびＳによる粒界偏析の発
生を抑制することが可能であり、高温強度および耐疲労
性に優れ、とくに靭性および耐ヒートチェック性におい
て著しく優れた特性を有する合金工具鋼であり、冷間、
温間、熱間用工具および刃物等の工具の特性を大幅に改
善することが可能であるという非常に優れた効果がもた
らされる。
Claims (11)
- （１）重量％で、Ｃ：０．２０〜０．８５％、Ｐ：０．
０２５％以下、Ｓ：０．００３０％以下、Ｓｉ：２．０
％以下、Ｍｎ；０．１〜２．０％、Ｃｒ：２．０〜１５
．０％、およびＭｏ：０．１０〜６．０％、Ｗ：０、１
０〜６．０％、Ｖ：０．０１〜２．５％のうちの１種ま
たは２種以上、さらにＳｃ、Ｙおよびランタノイドのう
ちの１種または２種以上を合計で０．００１〜０．６０
％、残部Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする合
金工具鋼。 - （２）Ｐ：０．０１０％以下である特許請求の範囲第（
１）項記載の合金工具鋼。 - （３）Ｓ：０．００１０％以下である特許請求の範囲第
（１）項または第（２）項記載の合金工具鋼。 - （４）Ｓｃ、Ｙおよびランタノイド合計量 （Ｒ）とＰ、Ｓ量との関係が、Ｒ＝α［Ｐ］＋β［Ｓ］
において、２≦α≦７．６≦β≦１０である特許請求の
範囲第（１）項ないし第（３）項のいずれかに記載の合
金工具鋼。 - （５）不純物中において、Ｏ：０．００３０％以下であ
る特許請求の範囲第（１）項ないし第（４）項のいずれ
かに記載の合金工具鋼。 - （６）重量％で、Ｃ：０．２０〜０．８５％、Ｐ：０．
０２５％以下、Ｓ：０．００３０％以下、Ｓｉ：２．０
％以下、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：２．０〜１５
．０％、およびＭｏ：０．１０〜６．０％、Ｗ：０．１
０〜６．０％、Ｖ：０．０１〜２．５％のうちの１種ま
たは２種以上、さらにＣｏ：０．０１〜１０．０％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２．０％、Ｃｕ：０．０１〜２．０％、
Ｂ：０．００１〜０．０５０％のうちの１種または２種
以上、さらにＳｃ、Ｙおよびランタノイドのうちの１種
または２種以上を合計で０．００１〜０．６０％、残部
Ｆｅおよび不純物からなることを特徴とする合金工具鋼
。 - （７）Ｐ：０．０１０％以下である特許請求の範囲第（
６）項記載の合金工具鋼。 - （８）Ｓ：０．００１０％以下である特許請求の範囲第
（６）項または第（７）項記載の合金工具鋼。 - （９）Ｓｃ、Ｙおよびランタノイド合計量 （Ｒ）とＰ、Ｓ量との関係が、Ｒ＝α［Ｐ］＋β［Ｓ］
において、２≦α≦７．６≦β≦１０である特許請求の
範囲第（６）項ないし第（８）項のいずれかに記載の合
金工具鋼。 - （１０）不純物中において、Ｏ：０．００３０％以下で
ある特許請求の範囲第（６）項ないし第（９）項のいず
れかに記載の合金工具鋼。 - （１１）残部Ｆｅの一部が、Ｎｂ：０．０１〜１．５％
、Ｔａ：０．０１〜１．５％、Ｚｒ：０．０１〜１．５
％、Ｈｆ：０．０１〜１．５％、Ｔｉ：０．０１〜１．
５％のうちの１種または２種以上を含む特許請求の範囲
第（１）項ないし第（１０）項のいずれかに記載の合金
工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9559286A JPS62250154A (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 合金工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9559286A JPS62250154A (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 合金工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62250154A true JPS62250154A (ja) | 1987-10-31 |
Family
ID=14141844
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9559286A Pending JPS62250154A (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 合金工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62250154A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002363640A (ja) * | 2001-06-04 | 2002-12-18 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト系耐熱鋼の製造方法 |
| CN103938105A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-23 | 黄维明 | 菜刀用合金钢 |
| JP2016003385A (ja) * | 2014-06-19 | 2016-01-12 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ含有鋼の連続鋳造鋳片 |
| WO2022145062A1 (ja) * | 2020-12-28 | 2022-07-07 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材 |
| CN114875204A (zh) * | 2022-06-08 | 2022-08-09 | 华北理工大学 | 一种模具钢的制备方法 |
-
1986
- 1986-04-23 JP JP9559286A patent/JPS62250154A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002363640A (ja) * | 2001-06-04 | 2002-12-18 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト系耐熱鋼の製造方法 |
| CN103938105A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-23 | 黄维明 | 菜刀用合金钢 |
| JP2016003385A (ja) * | 2014-06-19 | 2016-01-12 | 新日鐵住金株式会社 | Ｎｉ含有鋼の連続鋳造鋳片 |
| WO2022145062A1 (ja) * | 2020-12-28 | 2022-07-07 | 日本製鉄株式会社 | 鋼材 |
| CN114875204A (zh) * | 2022-06-08 | 2022-08-09 | 华北理工大学 | 一种模具钢的制备方法 |
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