JPH03247743A

JPH03247743A - 耐食性、被削性および鏡面性に優れた焼結合金鋼およびその製造方法

Info

Publication number: JPH03247743A
Application number: JP2044860A
Authority: JP
Inventors: Keiichi Maruta; 慶一丸田; Sadakimi Kiyota; 禎公清田; Hiroshi Otsubo; 宏大坪
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1990-02-26
Filing date: 1990-02-26
Publication date: 1991-11-05

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〈産業上の利用分野〉本発明は、粉末冶金法によって製造される耐食性、被削
性および鏡面性にすぐれた焼結合金鋼およびその製造方
法に関する。

〈従来の技術〉近年、粉末冶金による焼結部品の適用分野は、その技術
向−１−と共に著しい伸びを示している。　中でも焼結
ステンレス鋼は多方面で使用されるようになり、複雑な
形状の部品が要求されるようにな−〕できている。　こ
れら複雑形状部品の製造には焼結後の仕上げ加工が必須
であり、工程的にも重要である。　しかし、ステンレス
鋼は加工が難しく、特にＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼は一
般にねば（、また加工硬化が顕著であるため工具の摩耗
が激しく被削性が悪いことが問題となっている。　更に
、鋼粉焼結体中には多数の気孔かのこるため、被削性が
悪いと共に耐食性および鏡面性も悪化する。

これらの問題を解決するために、たとえば、特公昭５８
−５２００１および特公昭５９−２５００２にのべられ
ているような快削性ステンレス鋼粉、または特公昭５４
−２８８１８および特公昭５５−１４８６２に述べられ
ているような快削性焼結合金が開発されてきている。

前者の鋼粉はＳ、Ｓｅ等の快削成分を混合し、基地中の
ＭｎによってＭｎＳ、ＭｎＳｅを焼結体中に形成させ、
被削性を向上させようとするものであり、後者の焼結合
金は酸化物系介在物を混合、または、焼結体の密度をあ
る程度下げることで快削性を得ようとするものである。

しかしＭ　ｎ　ＳやＭ　ｎ　Ｓ　ｅは鋼粉の圧縮性を低
下させ、人工汗の環境下で溶出するため耐食性、鏡面性
を著しく低下させる副作用がある。

また、焼結体中の空孔は耐食性を悪化させるばかりでな
（、熱伝導が減少するため、ある条件下での切削では切
削加工した時の熱が工具近傍から逃げず、その結果、か
えって工具摩耗を増大させる結果をまねく。　さらに酸
化物系介在物は鋼粉の圧縮性の低下や、焼結を阻害する
ことによって焼結体密度を上昇せず、耐食性や鏡面性を
低下させる欠点がある。

〈発明が解決しようとする課題〉本発明の目的とするところは、ステンレス焼結体の耐食
性および鏡面性を低下させることなく被削性を向上しよ
うとするものである。

具体的には、耐食性や鏡面性を低下さぜるＳ　　Ｓｅ、
Ｔｅ等の快削成分を焼結体中で微細分散させ、かつ焼結
体の溶製材に対する密度比を９２％以」二有する被削性
、耐食性および鏡面性に優れた焼結合金鋼およびその製
造方法を提供する。

く課題を解決するための手段〉本発明者らは種々の検討を重ねた結果、次の様な結論に
いたった。　すなわち鋼粉にＳＳｅ、Ｔｅ等の快削成分
を添加し、平均粒径な１５μｍ以下としたものを原料粉
末とし、これを成形、脱脂した後、真空焼結と非酸化性
雰囲気とを組み合わせることで焼結体の溶製材に対する
密度を９２％以上とすることができ、ＭｎＳ、ＭｎＳｅ
およびＭ　ｎ　Ｔ　ｅのうち１種以上を微細に分散させ
ることで、耐食性および鏡面性を損なうことなく被削性
を著しく向上させることを見出した。

すなわち、本発明は、Ｃｒ：１６〜２５重量％、Ｎｉ：
８〜２４重量％、Ｍｏ：１０重量％以下、Ｍｎ：２．０
重量％以下、Ｃ：０．０６重量％以下および０：０．５
重量％以下を含み、Ｓ　：０．０２〜０．３重量％、Ｓ
ｅ：０．０１〜０．３重量％およびＴ’ｅ：０．０１〜
０．３重量％のうち１種または２種以上の快削成分を含
み、残部はＦｅおＪ：び不可避的不純物からなる粉末焼
結体であって、焼結体中の快削成分はＭｎＳ、ＭｎＳｅ
、ＭｎＴｅの形の化合物として存在し、その化合物の大
きさは１５ｉｆ　ｍ以下であり、かつ焼結体の密度が溶
製体の９２％以上であることを特徴とする耐食性、被削
性および鏡面性に優れた焼結合金鋼を提供するものであ
る。

また、本発明は、Ｃｒ：１６〜２５重量％、Ｎｉ：８〜
２４重量％、Ｍｏ：１０重量％以下およびＭｎ：２．０
重量％以下を含み、さらにＳ　：　０．０２〜０．３重
量％、Ｓｅ：０１０１〜０．３重量％およびＴｅ　：　
０．０１〜０．３重量％のうち１種または２種以上の快
削成分を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物よりな
り、かつ粉末の粒径が１５μｍ以下である鋼粉を用い、
この鋼粉に結合剤を添加混合して成形した後、該成形体
中の結合剤を減圧下および／または非酸化性雰囲気中で
加熱して除去し、続いて温度１０５０〜１３５０℃以下
、圧力３０ｔｏｒｒ以下の減圧下で焼結し、さらに非酸
化性雰囲気下で１２５０〜１３５０℃の温度で焼結する
ことを特徴とする耐食性、被削性および鏡面性に優れた
焼結合金鋼の製造方法を提供するものである。

成形体中の結合剤の除去後、成形体中のＣ１０モル比が
０．３〜３．０の範囲をはずれるどきには、焼結前に、
上記範囲内に入るようにＣ１０モル比を調整するのがよ
い。　その調整は、湿潤水素下での熱処理あるいは大気
中での熱処理により行なうのがよい。

以下に本発明をさらに詳細に説明する。

まず、焼結体中のＭｎＳ、ＭｎＳｅ。

Ｍ　ｎ　Ｔ　ｅの大きさを規定したのは、耐食性および
鏡面性はこれらの化合物の大きさに影響され、焼結合金
中のＣｒ　、　Ｎ　ｉ　、　Ｍ　ｏ　、　Ｍ　ｎ　。

Ｃ，Ｏ，Ｓ、Ｓｅ、Ｔｅの量を規定したのは耐食性に大
きく影響する元素であると考えられるためである。

０ｒ＝１６〜２５重量％Ｃｒ添加量は高い程耐食性は向上するが、含有量が１６
重量％未満では耐食性に対する充分な効果は得られず、
また２５重量％を超えて添加してもそれ以上の効果が無
く、鋼粉のコスト高になる。　さらにシグマ相による焼
結体の脆化といった問題も発生して（るため、添加の上
限を２５重量％とじた。

Ｎ１・８〜２４重量％Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、焼結体の耐食
性および靭性などの特性を向上させるのに有効である。

　ただし、含有量が８重量％未満ではオーステナイト安
定に対する効果が少なく耐食性が低下する。　また、２
４重量％を超えて添加してもそれ以上の顕著な効果は無
く鋼粉のコスト高につながるため、添加の上限を２４重
量％とした。

ＭＯ・１０重量％以下Ｍ、　ｏは耐食性に対して最も有効な元素である。　し
かし、１０重量％を越えて添加すると、焼結体の靭性を
著しく低下させるため、上限を１０重量％とした。

Ｍｎ：２．０重量％以下Ｍｎは添加したＳ、Ｓｅ、Ｔｅと結合して、焼結体中に
ＭｎＳ、ＭｎＳｅ、ＭｎＴｅを生成し被削性を向上させ
る。　しかし、Ｍｎ添加が２、Ｏ重量％超では鋼粉の球
状化が進行し、焼結体としたときに密度が向上しない問
題があるため、上限を１，０重量％とした。

Ｃ・０．０６重量％以下耐食性の点からはＣは低い程良いことは一般に知られて
いる。　上限を０．０６重量％としたのは、これを越え
た場合、焼結体中にＣｒの炭化物が生成しＣｒ欠乏相が
できて、その結果耐食性が著しく低下するためである。

　また、液相が発生することにより空孔が粗大化する問
題もある。

０：０．５重量％以下０は低い程焼結体の緻密化が進行し、その結果耐食性、
被削性および鏡面性ともに向」ニする。　しかし、０．
５重量％を超えて含有する場合には、焼結が進行せず所
定の密度が得られず耐食性、被削性および鏡面性ともに
低下する。

Ｓｈｏ、０２〜０．３０重量％、Ｓｅ：０．０１〜０．
３０重量％、Ｔｅ：０．０１〜０．３０重量％のうち１
種または２種これらの元素は快削成分として焼結体の被削性を高める
効果がある。　ただし過度の添加は耐食性を低下させた
り、鋼粉の圧縮性を阻害したりするので、添加成分数お
よびそれぞれの上限を上記のように規定した。　また、
これらの元素はそれぞれＭ　ｎ　Ｓ　、　Ｍ　ｎ　Ｓ　
ｅ　、　Ｍ　ｎ　Ｔ　ｅの形の化合物として焼結体中に
存在するが、これらの化合物は人工汗の環境下では溶出
し、その部分がピットとなって孔食が進行する。　」−
配化合物の大きさが１５μｍ超であとビットが大きく成
長し、孔食が急激に進行し、耐食性が低下する。　また
、これらの化合物はマトリックス部より硬度が低いため
、その面積が大きいと鏡面研磨した際に、焼結体表面に
凹凸ができて所定の鏡面が得られない問題がある。

焼結体の密度比は耐食性、被削性および鏡面性に直接大
きな影響を及ぼす因子である。　焼結体の溶製材（同一
合金鋼の溶融固化体）に対する密度比が９２％未満の焼
結体中には空孔が多数残っており、しかも閉塞化してい
す外部と繋がっているので焼結体の内部も腐食環境にさ
らされていることになり、その結果耐食性が著しく低下
する。　また、密度比が９２％未満では、空孔の面積も
大きいばかりでなく、その形状も不規則であり、その結
果鏡面性が低下する。　さらに空孔が残っていると焼結
体の熱伝導率が低下することになり、ある特定の切削条
件下では切削時に工具近傍に熱が溜まり、その結果工具
摩耗が著しく進行する。　以上の理由により、焼結体の
密度比を９２％以上とした。

次にこのような焼結合金鋼の製造方法としては、Ｃｒ：
１６〜２５重量％、Ｎｉ：８〜２４重量％、Ｍｏ：１０
重量％以下およびＭｎ：２．０重量％以下を含み、さら
にＳ：０．０２〜０．３重量％、Ｓｅ　：　０．０１〜
０．３重量％およびＴｅ＋０．０１〜０．３重量％のう
ち１種または２種以上を快削成分として含み、残部はＦ
ｅおよび不可避的不純物である、平均粒径が１５μｍ以
下の鋼粉に結合剤を添加し、成形後に結合剤を減圧下お
よび／または非酸化性雰囲気中で加熱して除去した後、
１０５０〜１３５０℃の温度、圧力３０ｔｏｒｒ以下で
焼結し、続いて非酸化性雰囲気中１２５０〜１３５０℃
の温度で焼結することで得ることができる。

本発明で、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｍｎの量を規定するのは
、上記の焼結合金鋼を得るのに必要なだめである。

最終的にＭｎＳ、ＭｎＳｅまたはＭ　ｎ　Ｔ　ｅの大き
さを１５μｍ以下とするためには、たとえば、快削性元
素を予合金添加することで、これらの元素が鋼中にいっ
たん固溶して再析出する過程で微細に分散する状態が得
られる。　また、Ｓ、Ｓｅ、Ｔｅを各々ＦｅＳ、Ｆｅ５
ｅＦｅＴｅの状態で混粉しても同じ効果が得られる。

原料粉の平均粒径は焼結体の密度を左右する大きな因子
である。　微粉を用いる程焼結が進行し、焼結体密度は
上昇する。　しかし平均粒径が１５μｍより大きい鋼粉
を使用した場合、溶製材に対する焼結材の密度比が９２
％を越えず焼結体内部の空孔も大きく、またその形状も
不規則で、要求される耐食性、被削性および鏡面性が得
られない。　そこで、平均粒径を１５μｍ以下と規定し
た。

使用する鋼粉の粒径が小さいため鋼粉単独では成形が困
難であり、また、成形したとしても成形体に割れが生じ
たり、金型を傷めたりする等の問題がある。　そこで鋼
粉に結合剤を添加して成形をおこなう。　結合剤は一般
に用いられているワックス、樹脂またはこれらの混合物
を用いても成形は可能である。　結合剤の添加量は成形
方法によって異なる。　成形方法は射出成形、金型な用
いたプレス成形、押出成形のいずれでも良いが、たとえ
ば、金型成形では結合剤は０．５〜２重量％程度である
が、射出成形では１０〜１５重量％必要になる。

成形後、結合剤を除去するために減圧下および／または
非酸化性雰囲気中で加熱する。　加熱温度、昇温速度は
結合剤の分解、蒸発する温度により決定される。

結合剤を除去した後、成形体中のＣ１００，３〜３．０
の範囲内に入っていなければ、焼結合金鋼の適正なＣ量
およびＯ量が得られないおそれがるために、いずれとも
適正な量が得られるようにＣ１０モル比を０．３〜３．
０に調整する。　調整は脱脂体を湿潤水素または大気中
で加熱することによっておこなわれる。

その後、焼結を施す。　その際、１０５０〜１３５０℃
では３０ｔｏｒｒ以下の減圧中で焼結し、その後、引き
続いて非酸化性雰囲気中１２５０〜１３５０℃の温度で
焼結することで、密度比が９２％以上の焼結体を得るこ
とができる。

焼結の前段ではＣｒの還元が目的である。

１０５０℃未満では焼結体中のＣｒ酸化物の還元が充分
に進行せず酸素が残留して、その後の焼結を阻害する。

　また、１３５０℃より高温では焼結体表面よりＣｒが
過度に蒸発して耐食性を劣下させるため、上限を１３５
０℃と規定した。　Ｃｒ酸化物の還元には減圧下が適し
ているが、３０ｔｏｒｒを越えるとＣｒ酸化物の還元が
進行しに（いため、上限を３０ｔｏｒｒとした。

焼結の後段では高密度化および焼結体中の合金元素の均
一化が目的である。　高密度化には１２５０℃以上の温
度が必要であり、上限を１３５０℃としたのは、これよ
り高温ではＣｒが過度に蒸発したり、焼結体の形状が崩
れる等の欠陥が発生するためである。　また、雰囲気を
非酸化性としたのは高温化でのＣｒの蒸発を抑制するた
めであり、Ａｒ、Ｈｅ、Ｎ２などの不活性ガス、または
Ｈ，、ＣＯ，ＣＨ，等の還元ガス、または燃焼排ガスを
用いることができる。

〈実施例〉以下、本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。

（実施例１）焼結体中のＭｎＳの大きさが耐食性、被削性および鏡面
性に及ぼす影響を調べるために、表１に示すようにＭｎ
、Ｓをかえた組成の４種類の鋼粉な水アトマイズで噴霧
し製造した〈発明例１〜４）。　これらの鋼粉の平均粒
径をマイクロトラックで測定し表１に示すが、１５μｍ
以下になっていることがわかる。　表１中Ｍｖは体積平
均径を、Ｄ５０は５０％平均径を表わす。　鋼粉に結合
剤として、熱可塑性樹脂、ポリマーおよびパラフィンを
１０〜１５重量％の範囲で適量加え、混練してコンパウ
ンドを得た。　このコンパウンドを用いてシャルピー試
験片を射出成形し、窒素中１０℃／ｈの昇温速度で６０
０℃まで加熱し結合剤を除去した。

その後、Ｏ，Ｉｔｏｒｒ以下の真空中で１１５０℃、１
ｈの焼結、引き続いてＡｒ中で１３５０℃、２ｈの焼結
を施した。

得られた焼結体を用いて耐食性、被削性および鏡面性の
評価をおこなった。　耐食性試験にはシャルピー試験片
を１０ｍｍ角としたものを各鋼種１０個準備し、ＮａＣ
ｊ２、尿素、アンモニア、乳酸の混合液でなる組成の人
工汗中に温度４０℃で２４ｈｒ保持した後、実体顕微鏡
を用いて錆の有無を調べ、すべての試験片に錆が認めら
れない場合を良好、少しでも変色が認められた場合には
発錆とした。

また被削性試験についてはシャルピー試験片を用いて１
ｍｍφドリルによる穴開は試験を実施した。　切削条件
はドリル回転数３０００ｒｐｍ、送り１５ｍｍ／ｍｉｎ
、ドリル穴深さ５ｍｍ、乾式切削とし、ドリルが切削不
能になり破断するまでの六個数で被削性を評価した。

また、シャルピー試験片の表面をハフ研磨し、鏡面仕上
げされた表面を光沢度計を用いてそのスケールの読みか
ら鏡面性をＡ、Ｂ、Ｃの３段階で評価した。　Ａは溶製
材における鏡面性の９０％以上、Ｂは８０〜９０％、Ｃ
は８０％以下の光沢度のものである。

表２に焼結体のｃ、、ｏ量を示すが、適正なＣ１Ｏ量と
なっている。　また、同表中に水中法で測定した焼結体
密度比を示すが９２％以上が得られており、さらに焼結
体中のＭｎＳの大きさを画像処理システムを用いて測定
した結果を示すが、１５μｍ以下となっている。　同表
に角鋼様の耐食性、被削性および鏡面性の評価結果を示
すが、Ｓ添加量も多いもの程ドリル穴個数が多くなって
いる。　また４鋼種ともに耐食性は良好な結果であり、
さらに鏡面性についても全鋼種パランクのものが得られ
ている。

（比較例１〜５）実施例１に対して、焼結体中のＭ　ｎ　Ｓの大きさが耐
食性、被削性および鏡面性に及ぼす影響を調べるために
、実施例１と同じ組成の鋼粉を製造した（比較例１〜４
）。　その際、快削成分であるＭｎＳを一２００＃の試
薬で石粉添加した。　また、通常の５ＵＳ３１６Ｌの鋼
粉も噴霧して製造した（比較例５）。　この鋼粉を用い
て、実施例］と同じ条件で成形、脱脂、焼結をおこなっ
た。　表２に各鋼種のｃ、ｏｉｔおよび焼結体密度比を
示すが適正値が得られている。　また、同表中に焼結体
中のＭｎＳの大きさを実施例１と同じ方法で測定した結
果を示すが、全鋼種とも最大で２０〜３５μｍの大きさ
のＭｎＳが存在している。

同表に実施例】と同じ方法で評価した耐食性、被削性お
よび鏡面性の結果を示す。　まず、通常の５ＵＳ３１６
Ｌは耐食性および鏡面性は良好であるが、被削性が極端
に低く快削性元素の添加は必須である。　被削性は実施
例１と同様に、Ｓ添加量が増加するにつれて向上してい
る。　耐食性は全鋼種とも発錆が認められており、Ｃ９
０量の適正であることを考えると、大きなＭｎＳが人工
汗に溶解して耐食性が劣化したと判断される。　さらに
鏡面性にっていは最もＭ　ｎ　Ｓ添加量の少ない比較例
１だけがＢランクで、残りのものはＣランクであり、Ｍ
ｎＳの大きさの増加は、鏡面性を低下させることがわか
る。

２３（実施例２）ここでは、焼結体密度の与える影響について述べる。

表３に示す組成、平均粒径を持った水アトマイズ鋼粉を
準備した。　この鋼粉を用いて実施例１と同じようにコ
ンパウンドを製造し、射出成形、脱脂をおこなった。　
その後、０．１ｔｏｒｒの真空下１１５０℃で焼結し、
引き続いて１１５０〜１３５０℃の範囲で２ｈ保持して
密度の異なる焼結体を得た。　この焼結体を用いて、実
施例１と同じようにして耐食性、被削性および鏡面性を
評価した。

表４に実験結果を示す。　各鋼種ともにＣ１Ｏ量は適正
値が得られている。　焼結体密度比が９２％以上のもの
（発明例５〜７）は、耐食性、被削性および鏡面性とも
に良好な結果が得られているが、密度比が８８．２％、
９１．４％のもの（比較例６，７）は発錆が認められ、
鏡面性も各々Ｂ、Ｃランクに低下している。

このことから、焼結体密度は９２％以上必要であり、そのためには焼結温度は１５０℃以上必要であることがわかる。

（実施例３）ここでは、Ｃｒ、Ｎｉの添加量が耐食性および鏡面性に
及ぼす影響を述べる。　表５に示すようにＣｒ、Ｎｉ添
加量をかえた８種類の鋼粉を水アトマイズで噴霧して製
造した。　この鋼粉な用いて実施例１と同様な方法でコ
ンパウンド製造、射出成形、脱脂および焼結をおこなっ
た。　その後、実施例１と同じようにして耐食性、鏡面
性を評価した。　表６に実験結果を示すが、各焼結体と
も適正なＣ１０量および密度比が得られている。　また
、耐食性、鏡面性については、全鋼種とも鏡面性ばＡラ
ンクの良好なものかえられているが、Ｃｒ添加量が１５
％のもの（比較例８）は発錆がみとめられており、また
、Ｎｉ添加量が５％のもの（比較例９）でも発錆してい
る。　このことから、耐食性を得るためには、Ｃｒ、Ｎ
ｉが各々適正な添加量必要であることがわかる。

　７特開平３２４７７４３　（１１）（実施例４）ここでは、Ｓｅ、Ｔｅの添加の効果について述べる。

表７に示すようにＳの他にＳｅ、Ｔｅをそれぞれ添加し
た鋼粉を水アトマイズで噴霧して製造した。　また、ア
トマイズ鋼粉と同じ組成になるようにＭｎＳｅ、ＭｎＴ
ｅで混粉して添加した鋼粉を準備した。　これらの鋼粉
な用いて実施例１と同様な方法でコンパウンド製造、射
出成形、脱脂および焼結をおこなった。　その後実施例
１と同様にして耐食性、被削性および鏡面性を評価した
。　表８に実験結果を示すが、各焼結体とも適正なＣ９
Ｏ量および密度比か得られている。　この状態で焼結体
中の化合物の大きさを測定した結果は予合金添加したも
の（発明例１４〜１９）については１５μｍ以下の微細
なものかえられているが、ＭｎＳｅ。

Ｍ　ｎ　Ｔ　ｅで混粉したもの（比較例１０〜１５）は
最大で３０〜４０ＬＬｍとなっている。　被削性はＳｅ
、Ｔｅともに添加量が増加する程向上　０している。　予合金添加した鋼種（発明例１４〜１９）
は耐食性および被削性ともに良好な結果をしめすが、混
粉で添加したもの（比較例１０〜１５）については、す
べての鋼種で発錆が認められ、また鏡面性もＢおよびＣ
ランクであり、焼結体中の化合物の大きさの増加は耐食
性、被削性ともに低下させることがわかる。

３３（実施例５）ここでは、快削ステンレス焼結体のＣ１０モル比が耐食
性および鏡面性に対する影響について述べる。　表９に
示す快削ステンレス鋼粉を用いて、実施例】と同じ条件
で成形した後、窒素雰囲気中昇温速度１０″Ｃ／ｍｉｎ
で６００℃まで加熱して結合剤を除去した。　この段階
でのＣ１０モル比は３３である（比較例１６）。　次に、この中の一部について、湿水素中５０
０″Ｃで１０ｍ１ｎ保持（発明例２０）、および大気中
３５０℃で１０ｍ１ｎ保持（発明例２１）の２種類のパ
ターンで各々Ｃ１０調整を施した。　その後、以上３種
類の成形体を実施例１と同じ条件で焼結し、耐食性およ
び鏡面性を評価した。

表１０に結果を示す。　Ｃ１０調整したちの２種類は適
性なＣ１０モル比が得られ、その結果焼結体のＣ１Ｏ量
も低減し、耐食性および鏡面性も良好である。　しかし
、Ｃ１０調整をおこなわなかった比較例１６は、残留Ｃ
によって、鏡面性ともに低下することがわかる。

〈発明の効果〉本発明は、焼結体中の快削性化合物相の大きさを微細と
することで、焼結体の耐食性および鏡面性にすぐれた快
削性ステンレス焼結体をあたえるものである。

　７

Claims

【特許請求の範囲】

（１）Ｃｒ：１６〜２５重量％、Ｎｉ：８〜２４重量％
、Ｍｏ：１０重量％以下、Ｍｎ：２．０重量％以下、Ｃ
：０．０６重量％以下および０：０．５重量％以下を含み、Ｓ：０．０２〜
０．３重量％、Ｓｅ：０．０１〜０．３重量％およびＴ
ｅ：０．０１〜０．３重量％のうち１種または２種以上
の快削成分を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物か
らなる粉末焼結体であって、焼結体中の快削成分はＭｎ
Ｓ、ＭｎＳｅ、ＭｎＴｅの形の化合物として存在し、そ
の化合物の大きさは１５μｍ以下であり、かつ焼結体の
密度が溶製体の９２％以上であることを特徴とする耐食
性、被削性および鏡面性に優れた焼結合金鋼。
（２）Ｃｒ：１６〜２５重量％、Ｎｉ：８〜２４重量％
、Ｍｏ：１０重量％以下およびＭｎ：２．０重量％以下を含み、さらにＳ：０．０２〜
０．３重量％、Ｓｅ：０．０１〜０．３重量％およびＴ
ｅ：０．０１〜０．３重量％のうち１種または２種以上
の快削成分を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物よ
りなり、かつ粉末の粒径が１５μｍ以下である鋼粉を用
い、この鋼粉に結合剤を添加混合して成形した後、該成
形体中の結合剤を減圧下および／または非酸化性雰囲気
中で加熱して除去し、続いて温度１０５０〜１３５０℃
以下、圧力３０ｔｏｒｒ以下の減圧下で焼結し、さらに
非酸化性雰囲気下で１２５０〜１３５０℃の温度で焼結
することを特徴とする耐食性、被削性および鏡面性に優
れた焼結合金鋼の製造方法。
（３）前記成形体中の結合剤の除去後焼結前に、前記成
形体中のＣ／Ｏモル比を０．３〜３．０に調整する請求
項２に記載の耐食性、被削性および鏡面性に優れた焼結
合金鋼の製造方法。
（４）前記成形体中のＣ／Ｏモル比の調整は、湿潤水素
下で熱処理することにより行なう請求項３に記載の耐食
性、被削性および鏡面性に優れた焼結合金鋼の製造方法
。
（５）前記成形体中のＣ／Ｏモル比の調整は、大気中で
熱処理することにより行なう請求項３に記載の耐食性、
被削性および鏡面性に優れた焼結合金鋼の製造方法。