JPS5846572B2 - 詰綿用巻縮ポリエステル繊維 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、巻縮特性が著しく優れた新規な詰綿用巻縮ポ
リエステル繊維に関するものであり、特に高度の三次元
立体巻縮に基づく高嵩高性能に加えて力学的にも熱的に
も高度の巻縮堅牢度を保有する新規な詰綿用巻縮ポリエ
ステル繊維である。

従来よりエチレンテレフタレート系ポリエステルからな
る立体巻縮を有する詰綿用中空巻縮ポリエステル繊維は
公知である。

立体巻縮を発現させるためには、繊維の横断面方向での
収縮率差を付与することが必要であり、そのため、従来
は、紡出直後の糸条を冷却気流によって糸条の横断面方
向に非対称的に冷却する所謂非対称冷却法とか、固有粘
度或はポリマー組成等の異なった２種のポリエステルを
サイド・バイ〜・サイド型に接合して複合紡糸する所謂
サイド・パイ・サイド複合紡糸法等により前記収縮率差
を付与することが一般に行なわれている。

この場合、繊維の横断面方向での収縮率差及び繊維の収
縮率が高いほど巻縮発現力が強く、曲率半径の小さい高
度の立体巻縮糸が得られる。

曲率半径の小さい立体巻縮糸は嵩高性が優れているため
、詰綿用として特に好適である。

このため、従来詰綿用としては繊維横断面方向での収縮
率差及び収縮率の高い潜在巻縮性原糸を製糸し、これを
弛緩熱処理して立体巻縮を発現させていた。

しかして収縮率の高い原糸は熱安定性に劣るため、高温
熱処理により熱安定化させる必要があった。

この熱安定化は熱処理温度が高いほど良好となるが、反
面ヤング率が著しく低下し、このためわずかな張力で巻
縮が伸びてしまうという傾向即ち、力学的巻縮堅牢度の
低下という新たな欠点を生じる。

わずかな張力で巻縮が伸び易くなるというこの傾向は、
延伸温度が低いほど、延伸繊維の収縮率が高いほど、ま
た巻縮発現、熱安定化のための熱処理温度が高いほど犬
となる。

他方、従来よりポリエステル繊維の巻縮堅牢度を高くす
る方法として、ポリエステル繊維を延伸後、１５０℃以
上の高温で０．３′？／ｄ以上の張力下で緊張熱処理し
てモジュラスを高くし、次いで機械巻縮を賦与すること
が知られている（特公昭５１−２２９６９号公報）が、
潜在巻縮性能を付与したポリエステル延伸糸をかかる方
法で高温緊張熱処理すると、潜在巻縮性能が大幅に消失
し、高度の立体巻縮繊維を得ることができない。

従って潜在巻縮性繊維の巻縮堅牢度を高くするためにか
かる方法を採用することは適当でない。

敷ふとん、掛ぶとん、座ぷとん、キルティング等の所謂
詰綿用途に供する巻縮繊維としては、三次元立体巻縮に
基づく高度の嵩高性に加えて力学的にも熱的にも高度の
巻縮堅牢度を保持しているものが望まれるが、前記した
如く、従来かかる要求性能を満足する繊維を製造するこ
とは困難であった。

本発明者等はかかる現状に鑑み、前記要求性能を満足す
る詰綿用として理想的といえる巻縮繊維を開発すべく鋭
意研究を重ねた結果、ついに所期の目的を達する新規な
詰綿用中空巻縮ポリエステル繊維を得るに至ったもので
ある。

即ち、本発明は、初期引張抵抗塵Ｙｓが３２Ｐ／ｄ以上
、（１００）面結晶サイズＡＣＲがｚｓＡ以上、好まし
くは３０久以上、１６０℃における乾熱収縮率ＳＨＤが
５％以下、巻縮数ＣＮが４個／インチ以上、巻縮率Ｃｉ
が５％以上、巻縮率と巻縮数の比Ｃｉ／ＣＮが１以上、
１１／ｄの荷重処理による巻縮率の低下率ＣｉＲが７５
％以下、単糸デニールＤが４〜２０ｄで、かつ横断面形
状が１０％以上の中空率を有する中空断面であるかまた
は断面変形比Ｓが４６００／１／’δ以上の異形断面で
あることを特徴とするエチレンテレフタレート系ポリエ
ステルからなる立体巻縮を有する詰綿用巻縮ポリエステ
ル繊維である。

本発明のポリエステル繊維はエチレンテレフタレートを
主たる繰返し単位とするエチレンテレフタレート系のホ
モポリエステル、コポリエステル又はこれらのポリエス
テルに第３成分を混合したポリマー等からなるものであ
り、特に繊維の骨格となるポリエステルとしては繰返し
単位の８５モル％以上がエチレンテレフタレート単位か
らなるポリエステルであるのが好ましい。

しかして本発明では就中テレフタル酸またはその機能的
誘導体とエチレングリコールまたはエチレンオキサイド
とから製造されるポリエチレンテレフタレートホモポリ
マーが最も好ましく、酸成分としてテレフタル酸または
その機能的誘導体のほかに１５モル％未満、好ましくは
１０モル％未満のインフタル酸、アジピン酸、セパチン
酸、アゼライン酸、ナフタール酸、ｐ−オキシ安息香酸
、２・５−ジメチルテレフタル酸、ビス（ｐ−カルボキ
シフェノキシ）エタン、２・６−ナフタレンジカルボン
酸、ヘキサヒドロイソフタル酸、３・５−ジ（カルボメ
トキシ）ベンゼンスルホン酸金属塩またはそれらの機能
的誘導体等の１種又はそれ以上を加えるか、もしくはグ
リコール成分として、エチレングリコールのほかにジエ
チレングリコール、プロピレンクリコール、１・４−ブ
タンジオール、■・４−ヒドロキシメチルシクロヘキサ
ン、ポリエチレングリコール等の２価アルコールの１種
又はそれ以上を加えたコポリマーがこれに次いで好まし
い。

ポリエステルに混合する前記第３成分としては、例えば
ポリアミド系（ナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６
．１０、芳香族ポリアミド等）、ポリエチレン系、ポリ
プロピレン系、ポリスチレン系等で代表されるポリエス
テル系重合体と混合して溶融紡糸が可能な重合体、酸化
防止剤、制電剤、難燃剤、染色性改良剤、染料、顔料、
艶消剤、螢光増白剤等である。

尚、これらの第３成分はポリエステル系重合体と化学的
に結合した状態で紡糸されても勿論よい。

ポリエステルの重合度（又は粘度）には特に限定はなく
、溶融紡糸可能であればよいが、フェノール／テトラク
ロルエタン＝６／４の混合溶媒中、３０℃で測定した固
有粘度ＩＶが０．３５〜０．７０、特に０．４５〜０．
６５であるのが好ましい。

本発明のポリエステル繊維は、前記の如きポリエステル
を単独で又は２種以上混合して以下に詳述する如ぎ特殊
溶融紡糸法によって製糸する。

紡糸口金としては完成糸の単糸デニールが４〜２０ｄで
、中空率〔（（繊維横断面の中空部の面積）／（中空部
を含む繊維横断面の全面積））ｘｉｏ。

で示す値〕が１０％以上の中空繊維を製造することが可
能なもの、または断面変形比Ｓ（（繊維横断面の最外周
長（ｃｍ ） ／繊維横断面積（ｃｄ））として定義さ
れる値（単位、ｉ−１））が４６０餡Ｖ百（式中、Ｄは
単糸デニニルを示す）以上の異形断面繊維を製造するこ
とが可能なものであればいずれでもよいが、特には中空
率が１５％以上でかつ繊維横断面に複数（特に３個以上
）の突起を有する異形中空糸製造用紡糸孔を有するもの
、または断面変形比Ｓが５２０ ｏ／、／’ｉ５以上の
異形断面糸製造用紡糸孔を有するものが好適であり、糸
条に潜在巻縮性を付与するために、前記の如き非対称冷
却法、サイド・パイ・サイド複合紡糸法、扁心中空糸紡
糸法等の自体公知の潜在巻縮付与紡糸技術を採用する。

中空率が１０％未満の中空繊維及び断面変形比Ｓが４６
０ ｏ／／ｉ５未満の異形断面繊維は嵩高保持性が低い
。

断面変形比Ｓと嵩保持性との関係については明らかでな
いが、断面変形比Ｓが大きい（即ち、異形度が大きい）
と繊維集合体中における各単糸の占める空間容積が大と
なり、特に突起を有する繊維の場合には各突起がスプリ
ング効果を奏して相互に引っかかるために、更に抗圧縮
性が犬となり嵩高保持性が優れたものになると考えられ
る。

糸条の潜在巻縮性能は、潜在巻縮付与手段により異なる
が、本発明の場合には極力潜在巻縮性能が犬となるよう
な紡糸条件を選定するのがよい。

従って非対称冷却法を採用する場合には、冷却気流の吹
当速度を約０．４ ｍ ／ ｓｅｅ以上、好ましくは約
０．６〜２．５ ｍ／ ｓｅｃ程度とし、紡糸孔間距離
が０．４朋以上であるような紡糸孔配置の紡糸口金を使
用するのがよい。

又、サイド・パイ・サイド複合紡糸法を採用する場合に
は、接合すべき２種のポリエステルの収縮性状ができる
だけ異なったものを選定するのがよく、例えばポリエチ
レンテレフタレートの場合には固有粘度■ｖが０．０３
以上、好ましくは０．０５以上異なるものを接合するの
がよい。

紡糸口金から溶融紡出された糸条は上記の如き非対称冷
却法又は通常の均−冷却法により一旦冷却固化されるが
、本発明では次いでこの潜在巻縮性糸条な引取装置に到
達するまでの間に設けた８０℃以上、好ましくは１２０
℃以上の加熱帯域中を通過させて温度勾配下で空気との
摩擦力によって延伸し一挙に延伸糸とする特殊な直接紡
糸延伸法を採用する。

加熱帯域を形成するものとしては特に限定されず、糸条
を加熱する手段であればいずれでもよいが、特に引取速
度が速い場合は非接触タイプが好ましい。

但し糸条を加熱するに必要な熱量は接触タイプの方が少
なくてすみ、接触タイプの糸条加熱手段を用いる場合は
表面の材質に摩擦係数が低くかつ耐摩耗性の高いものを
選択するのがよい。

加熱帯域の温度は糸条の温度が１２０℃以上、特に１５
０℃以上融点以下の温度になる温度とするのが好ましい
。

加熱の手段としては電気加熱、火焔による加熱、加熱空
気、加熱蒸気等が採用できる。

なお糸条に同伴される空気による糸条の乱れ、加熱効率
の低下を防止するため、加熱帯域に導入する直前で糸条
の同伴流を分離するのが好ましい。

加熱帯域に導入される直前の温度は特に限定はされない
が同伴流分離装置などに接触することにより糸条の溶断
が生じない温度までには充分に冷却されている必要があ
り、特に糸条の二次転移温度以下の温度にまで冷却され
ているのがよい。

糸条はこの加熱帯域中で温度勾配下で延伸される。

この延伸は、糸条と糸条を取りまく雰囲気（空気）との
摩擦力によって生じる力によって行なわれる。

かくして延伸された糸条は次いでオイリングローラ−に
より油剤を付与された後紡糸口金の鉛直下方に設けられ
た引取ローラーにより引き取られる。

糸条を引取る装置としては糸条走行速度を規制し得るも
のであればいずれでもよく、通常はゴデツトロールと称
する引取りローラーが用いられるが、ステーブルファイ
バーとして使用する場合が殆んどである詰綿用の場合に
は、糸条速度を規制しつつ糸条を所定の長さに切断する
ように設計されたトウカッターを引取装置として用いる
のがよい。

この場合は糸条の総デニールが１ｏｏｏデニ一ル以上で
あると非常に有効となる。

又機械巻縮賦与を付加的に行なう場合には、糸条速度を
規制しつつ糸条に機械巻縮を賦与する機械巻縮賦与装置
を引取装置として用いることもでき、引取ローラーに引
き続いて機械巻縮賦与装置を設けることもできる。

本発明のポリエステル繊維を得るにはかかる特殊直接紡
糸延伸法において、３０００ｍ／ｍ以上、好ましくは４
０００〜６０００ｍ／−の引取速度が必要となる。

糸条の引取速度が３０００ ｍ／ｍ１ｙｔ未満の場合に
は、初期引張抵抗塵Ｙｓが３２グ／ｄ以上、（１００）
面結晶サイズＡＣＲが２８Ａ以上であるポリエステル繊
維を得ることができない。

Ｙｓが３２ｆ／ｄ以上、ＡＣＲが２８久以上の潜在巻縮
性ポリエステル繊維は、１６０℃における乾熱収縮率が
低いにもかかわらず、巻縮発現力は著しく大きく、巻縮
発現処理した場合に嵩高性能及び巻縮安定性が著しく優
れた巻縮糸となり、特に高張力下でも巻縮がへたりにく
くかつ巻縮の弾性回復力が優れた巻縮繊維を与える。

１６０℃における乾熱収縮率ＳＨＤが５％以下、好まし
くは２％以下の巻縮ポリエステル繊維は、開繊ウェブの
熱処理、ドライクリーニング等による容積減少率が非常
に少なく、嵩保持性に優れているため、詰綿用として特
に好適である。

従来−般の巻縮ポリエステル繊維の場合には、１６０°
Ｃにおける乾熱収縮率ＳＨＤがたとえ５％以下であって
も、開繊ウェブの熱処理、ドライクリーニング等による
容積減少率が大きく、嵩保持性に劣ることを本発明者等
は知見した。

かくして得た潜在巻縮性ポリエステル延伸繊維は、これ
が長繊維状で巻取られたものである場合には要すれば機
械巻縮を賦与し、ステープル状に切断した後、又既にス
テープル状にカットした状態で得られたものは直接、巻
縮発現処理に付与される。

巻縮発現処理は、前記ステープル状の潜在巻縮ポリエス
テル繊維を１００℃以上、好ましくは１３０〜１８０℃
の乾熱でフリーの状態で数分間熱処理することにより有
利に行なうことができる。

なお潜在巻縮性が特に大きい糸条の場合には、上記巻縮
発現処理をしなくてもステープル状に切断するだけで十
分良好な三次元立体巻縮糸とすることができる。

以上述べた方法により、初期引張抵抗度Ｙｓが３２Ｐ／
ｄ以上、（１００）面結晶サイズＡＣＲが２８Ａ以上、
１６０℃における乾熱収縮率が５％以下、巻縮数ＣＮが
４個／インチ以上、巻縮率Ｃｉが５％以上、巻縮率と巻
縮数の比Ｃｉ／ＣＮが１以上、１ ′ｉ？／ｄの荷重処
理による巻縮率の低下率ＣｉＲが７５％以下、単糸デニ
ールＤが４〜２０ｄで、かつ横断面形状が１０％以上の
中空率を有する中空断面であるかまたは断面変形比Ｓが
４６００／、／Ｔ５以上の異形断面である三次元立体巻
縮を有する本発明の巻縮ポリエステル繊維を得ることが
できる。

上記各種特性を保有する本発明の巻縮ポリエステル繊維
は、繰返し圧縮を受けた場合の嵩保持性が極めて優れ、
かつ力学的にも熱的にも高度の巻縮堅牢度を保有してお
り、詰綿用として理想的な繊維である。

しかして繰返し圧縮を受けた場合の嵩保持性能は、特に
（イ）（１００）面結晶サイズＡＣＲの大小、（ロ）初
期引張抵抗度Ｙｓの大小、（ハ）１１／ｄの荷重処理に
よる巻縮率の低下率ＣｉＲの大小及びに）中空率または
断面変形比Ｓの大小によって大きく左右され、これらの
諸物性が前記本発明で特定する要件を満足する場合に特
に優れた嵩保持性能が得られ、これらの諸物性の中のい
ずれか１つでも前記本発明で特定する要件を満足しない
場合には嵩保持性が劣ったものとなる。

又巻縮数ＣＮが４個／インチ未満の場合、又は巻縮率Ｃ
ｉが５％未満の場合には、低荷重下、高荷重下共嵩の低
下が大きいため詰綿として好ましくなく、又Ｃｉ／ＣＮ
が１未満の場合には低荷重下でも嵩の低下が大きいため
、これまた詰綿用として好ましくない。

一方、単糸デニールとしては４〜２０ｄのものが巻縮特
性及び風合の面から詰綿用として好ましく、これが４ｄ
未満の場合には三次元立体巻縮性の優れた繊維が得がた
く、逆に２０ｄを超える場合には風合が硬くなりいずれ
も詰綿用としては不適当となる。

なお、本発明で特定する各種繊維物性は、以下に記述す
る方法に従って測定した値である。

（１）初期引張抵抗度Ｙｓ ＪＩＳ−Ｌ １０７４（１９６５）に従って測定 （１）引張試験機 東洋測量製テンシロンＭｏｄｅｌ
ＵＴＭＩＩ （１１）初試料長 ２ｃ１′ＩＬ Ｏ［１）引張速度 ２ｃｍ／ｍ１ｎ ４Ｖ） チャートスピード ２０ ｃｒｒｔ／ｍ１ｙ
ｒ〜）測定雰囲気 ２２℃、６５％ＲＨの恒温恒室 （２）巻縮数ＣＮ、巻縮率Ｃ１、巻縮率と巻縮数の比Ｃ
ｉ／ＣＮ及び単糸デニール ＪＩＳ−Ｌ １０７４（１９６５）に従って測定 （３） １ ｔｉＩ／ｄの荷重処理による巻縮巻の低下率ＣｉＲ
試料巻縮糸に１ｆ／ｄの荷重を懸吊して室温（２５℃）
で１５分間放置後除重し、除重後そのままの状態で３０
分間放置した試料につきＪＩＳ−Ｌｌｏ ７４ （１９
６５）に従って巻縮率を測定し、その巻縮率をＣｉｌと
したとき、ＣｉＲは次式で算出される値で定義される。

Ｃｉ −Ｃｉｌ ＣｉＲ（％）＝ Ｘ１００ ｉ （ただし、上式中Ｃｉは１１／ｄの荷重処理を施さない
巻縮糸の巻縮率（％）を示す。

）（４）１６０℃における乾熱収縮率ＳＨＤ長さ約２５
ｍｍの試料巻縮系単繊維の上端を紙粋に固定し、その下
端に０．２？／ｄの荷重をかげて室温で懸吊したときの
長さを２（１１７７２、当該荷重を除重後、該試料を乾
熱１６０℃で１５分間無緊張下で熱処理した試料につき
同様に０．２ｇ！′／ｄの荷重をかげて室温で懸吊した
ときの長さをｂｍとして、下式により算出（測定回数ｎ
＝２０とする） （５）（１００）面結晶すイズＡＣＲ 広角Ｘ線の赤道回折曲線の（１００）面の強度の半価中
より５ｈｅｒｒｅｒＯ式を用いて算出〔詳細は丸善株式
会社発行「Ｘ線結晶学」（仁田勇監修）上巻第１４０頁
参照〕 Ｓ ｈｅ ｒｒｅｒ ０式とは、次式で表わされる。

〔ただし、上式中、λはＸ線の波長（久）、Ｂは半価中
（ｒａｄ ）、αは補正角（６，９８Ｘ１０−３ｒａｄ
）、θは回折角（度）〕 本発明の実施例において用いたＸ線は、管電圧４５に■
、管電流７０ ｍＡ 、銅対陰極、Ｎｉ フィルター、
波長１．５４Ａであり、ディフラクトメーターとして、
理学電気株式会社製のＳＧ −７型ゴニオメータ−１Ｘ
線発生装置としてローターフレックスＲＵ −３Ｈ型を
使用した。

次に実施例によって本発明をより具体的に説明する。

なお実施例中の圧縮嵩保持性を表わすｖｌ、ｖ２及びＶ
７値は、試料巻縮ポリエステル繊維ステーブルを開繊し
てウェブとなし、該ウェブを２０ｍＸ１５ｃｒｒＬの長
方形に切断してサンプルウェブを作成し、該サンプルウ
ェブにそれぞれ０．６ ？ ７ｃｍ、５グ／ｃｙｓｔ及
び２５ ？ ／ｃｒｔＨの荷重をのせ、５分後の当該各
荷重下でのウェブ１１当りの容積＜ｃｒｔｌ／？）を測
定し、０．６？／ｃｒＡ荷重下での容積をｖｌ（ｃ４／
？）５′？／ｃｒＡ荷重下での容積をＶ２ （ｃｙｄ／
？ ） 、２５？／Ｃａ荷重下での容積をＶ７（ｃ４
／？） としてそれぞれ示した。

又、繰返し圧縮嵩保持性ｈＲ（％）は、縦×横×高さが
３０ＣＩｒＬＸ ４０ＣｒｆＬＸ １０ｃｍの綿布ガワ
に縦×横−３０ＣＩｒＬ×４０ＣｒＩＬの試料巻縮繊維
ステーブルの開繊ウェブを２４０？詰め込んで座布団を
作成し、該座布団を毎日８時間ずつ３０日間繰返し使用
したときの使用前の２？／ｃｒＡの荷重下での厚さく初
期厚さ）ｈＱ （ｃＩｎ）と３０日使用後の厚さｈｌ（
ｃｍ）から、ｈＲ（％） ＝ （ｈ １，４１０ ）×
１００で示す。

なおｈＲは測定回数４回の平均値として表示する。

又、容積減少率ｖＲは、試料巻縮繊維ステーブルの開繊
ウェブを、２０ＣＩｆＬＸ１５（ｍの長方形に切断し、
これを全重量が２０Ｐとなるように適宜枚数積層して積
層ウェブとなし、該積層ウェブの初期容積Ｖ。

（ｃｒｌｉ）と該積層ウェブを乾熱１００ ’Ｃで１０
分間熱処理し次いで室温で１時間放置した後の容積■ａ
（ｃｄ）とから、次式により算出する。

実施例 ｌ 常法によって製造した固有粘度０．６３（フェノール／
テトラクロルエタン＝６／４の混合溶媒中３０℃で測定
）のポリエチレンテレフタレートを、紡糸温度２８５℃
にて第２図ａ′と同一形状のＣ形スリット状紡糸孔（最
外径１．８ｕ、スリット幅ｌ−０，２ｍｍ）を２４００
個穿設した紡糸口金（隣接する各紡糸孔の中心間間隔＝
６ ｍｍ ）より吐出量６４０Ｃ１／ｍで紡出し、紡
出された糸条を紡糸口金直下で室温の冷却気流を該糸条
に直交して２− Ｏｍ／ ｓｅｃの速度で片側から吹き
当てて非対称冷却し、次いで冷却された糸条を、紡糸口
金の鉛直下方３ｍの位置に設げた長さ６０ｃＩｒＬの縦
型円筒ヒーター内を通過させた後４０００ ｍ／ｍ１ｙ
ｒの速度で引き取り、１４７００デニ一ル／２４００本
のマルチフィラメント糸（固有粘度０．６０）を製造し
た。

次にこのマルチフィラメント糸を６４間の長さに切断し
てステーブルとなし、該ステーブルを乾熱１３０℃で３
分間弛緩熱処理して潜在巻縮を顕在化し、三次元立体巻
縮ステーブル綿を製造した。

かくして製造したステーブル綿を常法によってローラー
カードで開繊してウェブとなし、圧縮嵩高性及び繰返し
圧縮嵩保持性を測定した。

なお本例では、円筒ヒーター内の雰囲気温度を２０〜４
００℃の範囲で４段階に変更した。

本例で得られたポリエステルステープル綿の各種繊維物
性を実験Ａ１−１〜１−４として第１表に示した。

比較例 １ 糸条引取速度を１３００ ｍ７ｍ１ｎ、円筒ヒータ一温
度を２０℃に変更する以外は、実施例１と同一条件で製
造して得た４４０００デニ一ル／２４００本の未延伸マ
ルチフィラメント糸を、スチーム噴射スリットと１６０
℃の熱板とを連続して設けた公知の延伸装置により原長
の３．５倍に延伸し、次いでこのマルチフィラメント糸
を２本引揃えて押込式クリンパ−に押込んで機械巻縮を
賦与し、６５朋の長さのステープルに切断した後、１３
０℃で３分間弛緩熱処理して立体巻縮ステープル綿を製
造した。

かくして得たステーブル綿の繊維物質を実験煮１′−１
として第１表に示した。

実施例 ２ 実施例１−２及び１−４と同一条件で紡糸及びステープ
ル切断して得たポリエステルステーブル綿（ただし、本
例では潜在巻縮な顕在化する弛緩熱処理は施さなかった
）の繊維物性を実験ｊＦ）、２１及び２−２として第１
表に示した。

比較例 ２ 冷却気流の吹当速度をＯ−３ｍ／ ｓｅｅに変更する以
外は実施例１の実験Ａｌ−４と同一条件で紡糸して得た
ポリエステルマルチフィラメント糸を２本引揃えて押込
式クリンパ−に押込んで機械巻縮を賦与し、６５朋の長
さのステープルに切断した後１３０℃で３分間弛緩熱処
理して巻縮ステープル綿を製造した。

かくして得たステープル綿の繊維物性を実験應２′−１
として第１表に示した。

実施例 ３ 実施例１の実験Ａ１−４及び１−２と同一紡糸条件で紡
糸して得たポリエステルマルチフィラメント糸を２本引
揃えて押込式クリンパ−に押込んで機械巻縮を賦与し、
６５ｍ１１の長さのステープルに切断した後１３０℃で
３分間及び１６０℃で３分間それぞれ弛緩熱処理して三
次元立体巻縮ステープル綿を製造した。

かくして得たステーブル綿の繊維物性を実験憲３−１及
び３−２として第１表に示した。

実施例 ４ ポリマーの吐出量を１４１００ ｆｉ／ｍ１ｎ１円筒ヒ
ーターの設置位置を紡糸口金面より５ｒｒＬＴ方としか
つ円筒ヒーターの長さを１２０ｃＩｆＬにした以外は実
施例１の実験Ａ１−４と同一条件で紡糸及び巻縮発現熱
処理をして得た長さ６４間の三次元立体巻縮ポリエステ
ルステープル綿の各種繊維物性を実１験Ａ４−１として
第１表に示した。

また本例において、巻縮発現熱処理の前に実験Ａ３−１
と同様にして機械巻縮を賦与した場合を実験Ａ４−２と
して第１表に示した。

比較例 ３ ポリマーの吐出量を２２４００？／ｍにする以外は実施
例４の実験煮４−１と同一条件で製造して得たポリエス
テルステーブル綿の各種繊維物性を実験Ａ４’−１とし
て第１表に示した。

比較例 ４ ポリマー吐出量を３２００？／／Ｉｕ！ｔとする以外は
実施例１の実験Ａ１−４と同一条件で製造して得たポリ
エステルステーブル綿の各種繊維物性を実験Ａ４’−２
として第１表に示した。

比較例 ５ 紡糸口金として孔径０．４ ｍｍの円形紡糸孔を３６個
穿設したものを使用し、ポリマー吐出量を２４０１？／
ｍとする以外は実施例１の実験１１６．１−４と同一条
件で製造して得たポリエステルステーブル綿の各種繊維
物性を実験７１６．５’−１とし１第１表に示した。

実施例 ６ 円筒ヒーターのかわりに熱風循環式ヒーター（熱風温度
１２０℃および１８０℃）を用いた以外実施例１と同一
条件で製造して得たポリエステルステーブル綿の各種繊
維物性を実験Ａ６−１および６−２として第１表に示し
た。

実施例 ７ 紡糸口金として第２図ｂ′に示すと同様の紡糸孔（スリ
ット幅１＝０．２ｍｍ）を有するものを使用し、円筒ヒ
ーター内の雰囲気温度を４００°Ｃとする以外は実施例
１と同一条件で製造して得たポリエステルステーブル綿
の各種繊維物性を実験Ａ７−１として第１表に示した。

実施例 ８ 紡糸口金として第２図Ｃ′に示すと同様の紡糸孔（スリ
ット幅１＝０．２ｍｍ）を有するものを使用する以外は
実施例７と同一条件で製造して得たポリエステルステー
ブル綿の各種繊維物性を実験Ａ８１として第１表に示し
た。

第１表に示す如く、本発明に属するものは、巻縮繊維例
々の巻縮性能及び巻縮堅牢度が優れていると共に、開繊
ウェブの形態における圧縮高保持性、繰返し圧縮高保持
性及び熱安定性に優れており、詰綿用として好適な繊維
物性を保有していることがわかる。

一方本発明に属さないものは詰綿用としての要求性能を
十分満足しておらず、本発明の繊維より物性的に劣るこ
とが明らかである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る中空巻縮ポリエステル繊維および
異形断面巻縮ポリエステル繊維の横断面の数例を示す第
、第２図は第１図に示す繊維を製造するための紡糸孔の
紡糸口金面部の平面図であり、第２図のａ′〜Ｃ′はそ
れぞれ第１図のａ＝ｃに示す繊維横断面に対応した紡糸
孔を示す。 ■・・・・・・スリット幅。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 初期引張抵抗度Ｙｓが３２？／ｄ以上、（１００）
   面結晶サイズＡＣＲが２８Ａ以上、１６０℃における乾
   熱収縮率ＳＨＤが５％以下、巻縮数ＣＮが４個／インチ
   以上、巻縮率Ｃｉが５％以上、巻縮率と巻縮数の比Ｃｉ
   ／ ＣＮが１以上、１ ？／ｄの荷重処理による巻縮
   率の低下率ＣｉＲが７５％以下、単糸デニールＤが４〜
   ２０ｄで、かつ横断面形状が１０％以上の中空率を有す
   る中空断面であるかまたは断面変形比Ｓが４６００／、
   １７以上の異形断面であることを特徴とするエチレンテ
   レフタレート系ポリエステルからなる立体巻縮を有する
   詰綿用巻縮ポリエステル繊維。