JPS5841922B2 - 鋼ストリツプ製造方法 - Google Patents
鋼ストリツプ製造方法Info
- Publication number
- JPS5841922B2 JPS5841922B2 JP52033529A JP3352977A JPS5841922B2 JP S5841922 B2 JPS5841922 B2 JP S5841922B2 JP 52033529 A JP52033529 A JP 52033529A JP 3352977 A JP3352977 A JP 3352977A JP S5841922 B2 JPS5841922 B2 JP S5841922B2
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- Japan
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- rolled
- strip
- rolling
- hot
- pickling
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- Multi-Process Working Machines And Systems (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はホットストリップミルで圧延された熱延原板
を冷間圧延してストリップを製造する鋼ストリツプ製造
方法に関する。
を冷間圧延してストリップを製造する鋼ストリツプ製造
方法に関する。
一般に、熱間圧延、酸洗および冷間圧延よりなる鋼スト
リツプ圧延のトータルコストは熱延原板の板厚を増すほ
ど低減することが知られている。
リツプ圧延のトータルコストは熱延原板の板厚を増すほ
ど低減することが知られている。
しかしながら、熱延原板の板厚を増すと、熱延原板の圧
延機への咬み込みが悪化する、連続冷間圧延機での圧延
負荷が増大する、ストリップの両エツジに耳割れが発生
する、などの問題がある。
延機への咬み込みが悪化する、連続冷間圧延機での圧延
負荷が増大する、ストリップの両エツジに耳割れが発生
する、などの問題がある。
したがって、従来、熱延原板の板厚は冷間圧延機の設備
仕様等により経験的に設定されており、熱延原板の板厚
増大によるトータルコストの低減には十分な配慮がなさ
れていなかった。
仕様等により経験的に設定されており、熱延原板の板厚
増大によるトータルコストの低減には十分な配慮がなさ
れていなかった。
また、従来の連続酸洗機では脱スケール性向上の補助手
段として、スキンパス、スケ−／Ｌ／ ７” Ｖ −カ
ー等による機械的なデスケーリング方法や、ホウ酸など
の薬剤を塗布する方法など熱間圧延でのスケール発生を
抑制する方法がとられている。
段として、スキンパス、スケ−／Ｌ／ ７” Ｖ −カ
ー等による機械的なデスケーリング方法や、ホウ酸など
の薬剤を塗布する方法など熱間圧延でのスケール発生を
抑制する方法がとられている。
しかしながら未だ十分な脱スケール効果が得られていな
い。
い。
この発明は、従来の鋼ストリツプ連続冷間圧延における
上記のような問題を解決したもので、鋼ストリツプ圧延
におけるトータルコストの低減を図ることができ、しか
も、酸洗機における脱スケール性を大幅に向上せしめる
ことができる鋼ストリツプ製造方法を提供せんとするも
のである。
上記のような問題を解決したもので、鋼ストリツプ圧延
におけるトータルコストの低減を図ることができ、しか
も、酸洗機における脱スケール性を大幅に向上せしめる
ことができる鋼ストリツプ製造方法を提供せんとするも
のである。
以下、この発明の詳細な説明する。
この発明は熱延厚板を高圧下圧延機を用い少くとも３％
以上の圧下で冷間圧延し、該鋼板を２００〜６００℃に
加熱した後酸洗し、さらに所要の厚みに連続冷間圧延す
ることを特徴とする。
以上の圧下で冷間圧延し、該鋼板を２００〜６００℃に
加熱した後酸洗し、さらに所要の厚みに連続冷間圧延す
ることを特徴とする。
第１図に基づいて具体的に説明すると、熱延原板１１は
巻戻機１より繰り出され、溶接機２において、先行の熱
延原板１２の後端と後続の熱延原板１１の先端とが溶接
接続され、前後の熱延原板１１．１２は一体とされる。
巻戻機１より繰り出され、溶接機２において、先行の熱
延原板１２の後端と後続の熱延原板１１の先端とが溶接
接続され、前後の熱延原板１１．１２は一体とされる。
熱延原板１１の板厚は従来の２〜６關に比べて大きく、
６〜１０ｍｒｒｔ程度とすることができる。
６〜１０ｍｒｒｔ程度とすることができる。
次いで、熱延原板１２は、ストリップ貯蔵装置３を経て
圧延機４に連続的に送られる。
圧延機４に連続的に送られる。
このため咬み込み性も向上する。
ここで３％以上の圧下率で冷間圧延される。
圧延機４は１パスで圧下率９０％程度まで高圧下可能な
圧延機であり、例えば既存のゼンジマーミル、プラネタ
リ−ミル、ペンデュラムミルあるいは６段圧延機などが
用いられる。
圧延機であり、例えば既存のゼンジマーミル、プラネタ
リ−ミル、ペンデュラムミルあるいは６段圧延機などが
用いられる。
なお、ストリップ貯蔵装置３は一般に広く用いられてい
るルーパーよりなっており、溶接機２により接続された
熱延原板１２を一時的に貯蔵する。
るルーパーよりなっており、溶接機２により接続された
熱延原板１２を一時的に貯蔵する。
熱延原板１１の溶接中には、巻戻機１からの熱延原板１
１の供給は一時停止するが、この間、ストリップ貯蔵装
置３は圧延機４に熱延原板１２を連続的に供給する。
１の供給は一時停止するが、この間、ストリップ貯蔵装
置３は圧延機４に熱延原板１２を連続的に供給する。
したがって溶接機２およびストリップ貯蔵装置３を設け
ることにより酸洗およびこれに続く冷間圧延を完全連続
化することが可能である。
ることにより酸洗およびこれに続く冷間圧延を完全連続
化することが可能である。
また、圧延機４の出側に設けた張力付加装置５によりこ
の装置５と圧延機４との間にあるストリップ１３に１０
〜２０＃／ｍｔｉ程度の張力を付加し、圧延機４におけ
る圧延荷重を２０〜３０％程度に低減して圧延を容易化
することができ、ストリップ１３の平坦度向上および蛇
行防止を図ることができる。
の装置５と圧延機４との間にあるストリップ１３に１０
〜２０＃／ｍｔｉ程度の張力を付加し、圧延機４におけ
る圧延荷重を２０〜３０％程度に低減して圧延を容易化
することができ、ストリップ１３の平坦度向上および蛇
行防止を図ることができる。
上記圧延に引き続いてストリップ１３は加熱装置６によ
り加熱されたのち、酸洗槽７で酸洗され、連続冷間圧延
機列８により６０〜８０％の圧下率で所要の寸法に圧延
される。
り加熱されたのち、酸洗槽７で酸洗され、連続冷間圧延
機列８により６０〜８０％の圧下率で所要の寸法に圧延
される。
そして、ストリップ１６は巻取機９に巻き取られる。
上記のように酸洗前に３％以上の圧下率で熱延原板１２
を冷間圧延することにより、次のような効果がある。
を冷間圧延することにより、次のような効果がある。
すなわち、（１）酸洗後の連続冷間圧延機列８による圧
延負荷を軽減することができるので、大きな板厚、例え
ば６〜ｌ０ＩＩＬの熱延原板１１を使用することができ
る。
延負荷を軽減することができるので、大きな板厚、例え
ば６〜ｌ０ＩＩＬの熱延原板１１を使用することができ
る。
これより、前述のようにストリップ圧延のトータルコス
トの向上を図ることができる。
トの向上を図ることができる。
（２）本発明者達は、熱間圧延済みのストリップ表面の
スケールはその表面にひずみを加えることによりスケー
ルの剥離、亀裂を促進し、酸洗前のスケール付着量を減
少できることを知見している。
スケールはその表面にひずみを加えることによりスケー
ルの剥離、亀裂を促進し、酸洗前のスケール付着量を減
少できることを知見している。
第２図に酸洗前ストリップの圧下率とスケールの付着量
との関係を示しており、圧下率の増大によりスケール付
着量を大幅に減少せしめることが、可能であることがわ
かる。
との関係を示しており、圧下率の増大によりスケール付
着量を大幅に減少せしめることが、可能であることがわ
かる。
したがって、上記酸洗前の圧延によりスケール付着量が
減少し、酸洗槽７での酸の消費量の減少を図ることがで
きる。
減少し、酸洗槽７での酸の消費量の減少を図ることがで
きる。
（３）圧延時の加工熱および摩擦熱によりストリップ温
度は１００°〜２００℃にまで上昇するので、この熱を
有効に利用して酸洗に用いられる１ 加熱用蒸気の原単
位を大幅に節減できる。
度は１００°〜２００℃にまで上昇するので、この熱を
有効に利用して酸洗に用いられる１ 加熱用蒸気の原単
位を大幅に節減できる。
（４）ストリップ平坦度が向上するので、酸洗槽７内で
のストリップの蛇行が防止され、また酸洗後の耳切り性
が良（なる。
のストリップの蛇行が防止され、また酸洗後の耳切り性
が良（なる。
前記加熱装置６は圧延機４で圧延されたストリップ１３
を２００〜６００℃の温度に中間加熱する。
を２００〜６００℃の温度に中間加熱する。
この加熱により、連続冷間圧延される前の段階において
ストリップ１５は軟化しているので、所要の寸法に連続
冷間圧延された最終製品の耳割れはなくなる。
ストリップ１５は軟化しているので、所要の寸法に連続
冷間圧延された最終製品の耳割れはなくなる。
さらに、酸洗においては脱スケール性が向上し、また、
加熱蒸気を大幅に、例えば全く使用しない程度まで節減
することができる。
加熱蒸気を大幅に、例えば全く使用しない程度まで節減
することができる。
なお、加熱されたストリップ１４の温度低下を防ぐため
加熱装置６はできるだけ酸洗槽Ｉに近い方がよい。
加熱装置６はできるだけ酸洗槽Ｉに近い方がよい。
また上記中間加熱装置を酸洗槽出側に設けて、耳割れ防
止をはかることもできる。
止をはかることもできる。
なお本発明において圧延機４で圧延されたストリップ１
３を加熱装置６で加熱するのに２００〜６００℃と限定
した理由は、２００℃未満であっては冷間圧延で生じた
加工硬化を軟化しきれず、酸洗後さらに冷間圧延する際
に耳割れ、板破断等の問題が生じるためであり、又６０
０℃超に加熱した場合には鋼板が再結晶し材質上好まし
くない結果をもたらすからである。
３を加熱装置６で加熱するのに２００〜６００℃と限定
した理由は、２００℃未満であっては冷間圧延で生じた
加工硬化を軟化しきれず、酸洗後さらに冷間圧延する際
に耳割れ、板破断等の問題が生じるためであり、又６０
０℃超に加熱した場合には鋼板が再結晶し材質上好まし
くない結果をもたらすからである。
上記実施例では酸洗槽７を出たストリップ１５は、直接
連続冷間圧延機列８に送られ所要の厚みに圧延されるが
、これに代えて、一旦巻取機に巻き取り、改めて巻取機
よりストリップを連続冷間圧延機列８に供給するように
してもよい。
連続冷間圧延機列８に送られ所要の厚みに圧延されるが
、これに代えて、一旦巻取機に巻き取り、改めて巻取機
よりストリップを連続冷間圧延機列８に供給するように
してもよい。
この場合には巻取機への巻取りによりストリップ１５の
温度は降下するので、前記加熱装置は巻取機と連続冷間
圧延機列８との間に、特に連続冷間圧延機列８に近接し
て設けることが望ましい。
温度は降下するので、前記加熱装置は巻取機と連続冷間
圧延機列８との間に、特に連続冷間圧延機列８に近接し
て設けることが望ましい。
以上詳細に説明したことから明らかなように、この発明
のストリップ製造方法は、酸洗前に３％以上の圧下率で
熱延原板を冷間圧延するという極めて簡便な構成であり
ながら熱延原板の板厚を大幅に増大してストリップ製造
のトータルコストを切り下げを図ることができるととも
に、酸洗での脱スケール能力を著しく向上することがで
きる。
のストリップ製造方法は、酸洗前に３％以上の圧下率で
熱延原板を冷間圧延するという極めて簡便な構成であり
ながら熱延原板の板厚を大幅に増大してストリップ製造
のトータルコストを切り下げを図ることができるととも
に、酸洗での脱スケール能力を著しく向上することがで
きる。
第１図はこの発明の方法を実施するストリップ製造設備
の概略図、および第２図は圧下率とスケール付着量との
関係を示すグラフである。 １・・・・・・巻取機、２・・・・・・溶接機、３・・
・・・・ストリップ貯蔵装置、４・・・・・・圧延機、
５・・・・・・張力付加装置、６・・・・・・加熱装置
、７・・・・・・酸洗槽、８・・・・・・連続冷間圧延
機列、１１・・・・・・熱延原板。
の概略図、および第２図は圧下率とスケール付着量との
関係を示すグラフである。 １・・・・・・巻取機、２・・・・・・溶接機、３・・
・・・・ストリップ貯蔵装置、４・・・・・・圧延機、
５・・・・・・張力付加装置、６・・・・・・加熱装置
、７・・・・・・酸洗槽、８・・・・・・連続冷間圧延
機列、１１・・・・・・熱延原板。
Claims (1)
- １ 熱延厚板を高圧下圧延機を用い少（とも３％以上の
圧下率で冷間圧延し、該鋼板を２００〜６００℃に加熱
した後酸洗し、さらに所要の厚みに連続冷間圧延するこ
とを特徴とする鋼ストリップの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52033529A JPS5841922B2 (ja) | 1977-03-25 | 1977-03-25 | 鋼ストリツプ製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52033529A JPS5841922B2 (ja) | 1977-03-25 | 1977-03-25 | 鋼ストリツプ製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53118258A JPS53118258A (en) | 1978-10-16 |
| JPS5841922B2 true JPS5841922B2 (ja) | 1983-09-16 |
Family
ID=12389064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52033529A Expired JPS5841922B2 (ja) | 1977-03-25 | 1977-03-25 | 鋼ストリツプ製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841922B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55165203A (en) * | 1979-06-08 | 1980-12-23 | Nippon Steel Corp | Manufacture of thin steel sheet |
| JPS6067683A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-04-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼線材の脱スケール方法 |
| FR2701409B1 (fr) * | 1993-02-12 | 1995-05-05 | Clecim Sa | Installation de traitement de bandes métalliques. |
| CN102836873A (zh) * | 2012-09-13 | 2012-12-26 | 山东沃德动力科技有限公司 | 一种不锈钢带轧制系统 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5089222A (ja) * | 1973-12-11 | 1975-07-17 | ||
| JPS5215421A (en) * | 1975-07-26 | 1977-02-05 | Nippon Steel Corp | Mechanical descaling method |
-
1977
- 1977-03-25 JP JP52033529A patent/JPS5841922B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5089222A (ja) * | 1973-12-11 | 1975-07-17 | ||
| JPS5215421A (en) * | 1975-07-26 | 1977-02-05 | Nippon Steel Corp | Mechanical descaling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53118258A (en) | 1978-10-16 |
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