JPS5841327B2 - 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 - Google Patents
加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS5841327B2 JPS5841327B2 JP55146439A JP14643980A JPS5841327B2 JP S5841327 B2 JPS5841327 B2 JP S5841327B2 JP 55146439 A JP55146439 A JP 55146439A JP 14643980 A JP14643980 A JP 14643980A JP S5841327 B2 JPS5841327 B2 JP S5841327B2
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- Japan
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- ferritic stainless
- rolling
- temperature
- annealing
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造法、特
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
以下の説明において、特別な場合を除きフェライト系ス
テンレス鋼とは通常１１〜２０％のＣＥ’ ５Ｏ０１％
までのＣ１１％までのＭｎ、１％までの５ｉ１０．０５
％までのＮを含むものであり転炉又は電気炉等で溶製し
、インゴット法で作られる場合は分塊圧延によりスラブ
となし、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし、之
を熱間圧延法にまり熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行なっ
た後、１回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ２回以上
の冷間圧延を行なった後、最終焼鈍を施して製品とされ
ている。
テンレス鋼とは通常１１〜２０％のＣＥ’ ５Ｏ０１％
までのＣ１１％までのＭｎ、１％までの５ｉ１０．０５
％までのＮを含むものであり転炉又は電気炉等で溶製し
、インゴット法で作られる場合は分塊圧延によりスラブ
となし、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし、之
を熱間圧延法にまり熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行なっ
た後、１回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ２回以上
の冷間圧延を行なった後、最終焼鈍を施して製品とされ
ている。
従来、フェライト系ステンレス薄鋼板製造における熱延
板焼鈍は熱延鋼帯を８００〜８５０℃で２時間以上の箱
焼鈍をするか又は、９００℃〜１１００℃の温度範囲で
短時間の連続焼鈍をするかのいづれかの方法で行われる
。
板焼鈍は熱延鋼帯を８００〜８５０℃で２時間以上の箱
焼鈍をするか又は、９００℃〜１１００℃の温度範囲で
短時間の連続焼鈍をするかのいづれかの方法で行われる
。
この熱延板焼鈍は（１）或もに際して発生するりジング
を軽減する、（２）深絞り性を向上させる、（３）？’
＋延性を向上させることに技術的意味があり、従来工程
においてはこの熱延板焼鈍が必須条件とされていた。
を軽減する、（２）深絞り性を向上させる、（３）？’
＋延性を向上させることに技術的意味があり、従来工程
においてはこの熱延板焼鈍が必須条件とされていた。
本発明者は、フェライト系ステンレス鋼の製造工程を見
なおした結果、特定の条件下で処理すると従来不可欠と
されていたこの熱延板焼鈍を省略できることを確めた。
なおした結果、特定の条件下で処理すると従来不可欠と
されていたこの熱延板焼鈍を省略できることを確めた。
即ち本発明は鋼中に多量のＭを添加すること及び熱延工
程における捲取温度条件を制御することを骨子とするも
のである。
程における捲取温度条件を制御することを骨子とするも
のである。
箱焼鈍の冶金的意義は、１）熱間圧延中に形成された＜
１１０＞／ＲＤ集合組織を再結晶化させることで最終製
品のりジング及び深絞り性を向上させる、２）熱間圧延
中のγ相から形成された硬い相をフェライト＋炭化物に
完全に分離し、冷延性と最終製品の深絞り性を向上させ
るの２点にある。
１１０＞／ＲＤ集合組織を再結晶化させることで最終製
品のりジング及び深絞り性を向上させる、２）熱間圧延
中のγ相から形成された硬い相をフェライト＋炭化物に
完全に分離し、冷延性と最終製品の深絞り性を向上させ
るの２点にある。
他方連続焼鈍の冶金的意義は前記１）の場合の如く再結
晶させることにあるのは箱焼鈍と同一であるが、連続焼
鈍の場合は圧延終了後に存在する硬い相は、フェライト
＋炭化物に完全には分離せず一部は熱延直後の組織とは
若干具なった硬い相として連続焼鈍後も、フェライトマ
トリックス中に存在し、この硬い相が冷間圧延工程にお
けるすべり変形機構に変化を与え再結晶しにくい＜１１
０＞／／ＲＤ集合組織を最終焼鈍工程において再結晶さ
せ易くシ、リジングを向上させる役割も存在する。
晶させることにあるのは箱焼鈍と同一であるが、連続焼
鈍の場合は圧延終了後に存在する硬い相は、フェライト
＋炭化物に完全には分離せず一部は熱延直後の組織とは
若干具なった硬い相として連続焼鈍後も、フェライトマ
トリックス中に存在し、この硬い相が冷間圧延工程にお
けるすべり変形機構に変化を与え再結晶しにくい＜１１
０＞／／ＲＤ集合組織を最終焼鈍工程において再結晶さ
せ易くシ、リジングを向上させる役割も存在する。
この硬い相は最終焼鈍後もフェライト単相＋炭化物に分
離せずγ値を低下させる働きをする。
離せずγ値を低下させる働きをする。
以上の知見から熱延板焼鈍を箱焼鈍方式として製品を製
造した場合は、絞り性は連続焼鈍方式に比べて良好であ
るが、リジング特性が若干力るという欠点があり、他方
熱延板焼鈍を連続焼鈍方式とした場合は、リジング特性
は箱焼鈍方式と比べて良好だがｒ値が若干力るという欠
点が存在する。
造した場合は、絞り性は連続焼鈍方式に比べて良好であ
るが、リジング特性が若干力るという欠点があり、他方
熱延板焼鈍を連続焼鈍方式とした場合は、リジング特性
は箱焼鈍方式と比べて良好だがｒ値が若干力るという欠
点が存在する。
本発明者は、熱延板焼鈍におけるこれらの欠点を一挙に
解決し、且つ従来不可欠とされていたこの熱延板焼鈍工
程を省略する方策を見い出した。
解決し、且つ従来不可欠とされていたこの熱延板焼鈍工
程を省略する方策を見い出した。
即ちＳｏｂ Ａｌｌ Ｏ，０８□〜０．５％を添加し、
熱間圧延工程において、８００〜１００００Ｃの温度範
囲で捲取後、８００〜１０００°Ｃの温度範囲で１秒以
上、２時間以内、温度が低い稈長時間となるよう保熱後
２ｈ又は水冷することを特徴とするものでありこれらの
場合に、熱延板焼鈍なしの工程で、すぐれた加工特性が
得られることを見い出した。
熱間圧延工程において、８００〜１００００Ｃの温度範
囲で捲取後、８００〜１０００°Ｃの温度範囲で１秒以
上、２時間以内、温度が低い稈長時間となるよう保熱後
２ｈ又は水冷することを特徴とするものでありこれらの
場合に、熱延板焼鈍なしの工程で、すぐれた加工特性が
得られることを見い出した。
まずＭを添加した理由について説明する。
Ａｌを添加した理由は３点ある。
第１点はＭを添加することによりＡ３変態温度を上昇し
、γ相→α相＋炭化物への分解が熱延工程で促進され、
熱延板焼鈍の冶金的意義の第２点であるγ相→フェライ
ト士炭化物の分離が促進され、熱延板焼鈍の冶金的意義
の第３点の冷延性が熱延板焼鈍なしで向上するからであ
る。
、γ相→α相＋炭化物への分解が熱延工程で促進され、
熱延板焼鈍の冶金的意義の第２点であるγ相→フェライ
ト士炭化物の分離が促進され、熱延板焼鈍の冶金的意義
の第３点の冷延性が熱延板焼鈍なしで向上するからであ
る。
熱延板焼鈍を行うことなくこのような反応を促進させる
ために必要なＭ量は０．０８％以上であれば充分である
。
ために必要なＭ量は０．０８％以上であれば充分である
。
Ｍ添加の理由の第２点は、熱延終了後の銅帯中にＡ７Ｎ
を析出させることであり、ＡｌＮの析出量はスラブ加熱
温度、熱延温度、素材のＣ，Ｎ等によっても異なるが、
０．０８％以上のＭ添加があれば、本発明の対象鋼種で
あるフェライト系ステンレスにおいてはＮ ａｓ ＡＡ
Ｎとして約３０１１１］ｍ以上の析出が可能であり、Ｎ
ａｓ Ａ＃Ｎが冷延前に３０Ｉ）Ｉｌｌｎ以上の析出
があれば、深絞り性が向上するからである。
を析出させることであり、ＡｌＮの析出量はスラブ加熱
温度、熱延温度、素材のＣ，Ｎ等によっても異なるが、
０．０８％以上のＭ添加があれば、本発明の対象鋼種で
あるフェライト系ステンレスにおいてはＮ ａｓ ＡＡ
Ｎとして約３０１１１］ｍ以上の析出が可能であり、Ｎ
ａｓ Ａ＃Ｎが冷延前に３０Ｉ）Ｉｌｌｎ以上の析出
があれば、深絞り性が向上するからである。
ＡＡ添加の理由の第３点は、最終焼鈍工程において鋼板
中に残存している硬い相をフェライト＋炭化物に完全に
分離するためであり、Ｍ含有０．０８％以下では、比較
的長時間の焼鈍を行なわないと、フェライト＋炭化物の
分離が行われないので、製品の深絞り特性が劣化するか
らである。
中に残存している硬い相をフェライト＋炭化物に完全に
分離するためであり、Ｍ含有０．０８％以下では、比較
的長時間の焼鈍を行なわないと、フェライト＋炭化物の
分離が行われないので、製品の深絞り特性が劣化するか
らである。
本発明においてＡＡの下限を０．０８％としたのは以上
の如き理由にもとづくものである。
の如き理由にもとづくものである。
他方Ｍの上限を０．５％としたのは、このようなＡｌの
作用効果は０．５％以上でも効果はあるが、その効果が
少なくなるので、０．５以上の添加は経済的に好ましく
ない理由による。
作用効果は０．５％以上でも効果はあるが、その効果が
少なくなるので、０．５以上の添加は経済的に好ましく
ない理由による。
本発明の効果をより効果的に発揮させるためにはＣ量の
制限も重要であり、Ｃは硬い相形式のために０．０３％
以上含有することが望ましい。
制限も重要であり、Ｃは硬い相形式のために０．０３％
以上含有することが望ましい。
又Ｃ量が０．１％を超えると、本発明の如＜ｋｌ’に加
を行なっても冷延性が低下するのでＣは０．１％以下と
する必要がある。
を行なっても冷延性が低下するのでＣは０．１％以下と
する必要がある。
次に捲取温度条件を規定した理由について説明する。
８００００〜１０００℃の温度範囲で捲取後８０００Ｃ
〜１０００℃の温度範囲で１秒〜２時間以内の保熱を低
温稈長時間で行う理由は、この保熱を行なうことにより
、熱延板焼鈍の冶金的意義の第１点の熱延集合組織の再
結晶による破壊及びγ相のフェライト＋炭化物への分離
効果及びＡｌＮの析出促進効果を狙ったものである。
〜１０００℃の温度範囲で１秒〜２時間以内の保熱を低
温稈長時間で行う理由は、この保熱を行なうことにより
、熱延板焼鈍の冶金的意義の第１点の熱延集合組織の再
結晶による破壊及びγ相のフェライト＋炭化物への分離
効果及びＡｌＮの析出促進効果を狙ったものである。
通常の熱延板焼鈍においては、熱延後室部まで冷却され
てから再加熱される迄その間に銅帯中のＮは窒化クロム
、窒化鉄の形で大部分が固定されているため、ＡｌＮを
析出させるためには、これらの窒化物を分離させて発生
するＮとＡ６が反応してＡｎＮとして析出させる必要が
あり、このためには、本発明の如く熱延終了後冷却する
ことなく高温で保定する場合と比較して、相対的に高温
長時間の熱処理が必要となる。
てから再加熱される迄その間に銅帯中のＮは窒化クロム
、窒化鉄の形で大部分が固定されているため、ＡｌＮを
析出させるためには、これらの窒化物を分離させて発生
するＮとＡ６が反応してＡｎＮとして析出させる必要が
あり、このためには、本発明の如く熱延終了後冷却する
ことなく高温で保定する場合と比較して、相対的に高温
長時間の熱処理が必要となる。
本発明で捲取温度及び保定温度の下限を８００℃以上と
規定したのは、この温度未満では再結晶が進行しないか
らであり、上限を１０００℃としたのは、この温度を超
える高温捲取は再結晶の点からは望ましいが、通常の熱
間圧延機で熱延を行なう場合、熱延開始温度は１１５０
℃以下であることが多く、１１５０℃で熱延を開始し、
１０００℃以上の高温で捲取ることは困難であるので、
上限を１０００℃と限定した。
規定したのは、この温度未満では再結晶が進行しないか
らであり、上限を１０００℃としたのは、この温度を超
える高温捲取は再結晶の点からは望ましいが、通常の熱
間圧延機で熱延を行なう場合、熱延開始温度は１１５０
℃以下であることが多く、１１５０℃で熱延を開始し、
１０００℃以上の高温で捲取ることは困難であるので、
上限を１０００℃と限定した。
熱延後高温捲取を行なう具体的な方策としては、例えば
無注水捲取を行なうとか仕上熱延機の直後に捲取機を設
置するとか、熱延後捲取までの温度降下を防ぐために、
ランナウトテーブル上に保熱カーパーを設置するとか、
ランナウトテーブル上で走行する銅帯をガス等により加
熱する等すれば比較的容易に本発明範囲の操業は可能で
ある。
無注水捲取を行なうとか仕上熱延機の直後に捲取機を設
置するとか、熱延後捲取までの温度降下を防ぐために、
ランナウトテーブル上に保熱カーパーを設置するとか、
ランナウトテーブル上で走行する銅帯をガス等により加
熱する等すれば比較的容易に本発明範囲の操業は可能で
ある。
このようにして高温で捲取られた銅帯を保熱するには、
例えば、断熱材等で内張すされたカバー等で銅帯を覆っ
てもよいし、ガスバーナー等で加熱しても良い。
例えば、断熱材等で内張すされたカバー等で銅帯を覆っ
てもよいし、ガスバーナー等で加熱しても良い。
高温保熱時間は再結晶を促進させかつＡＡＮを析出させ
るためには出来るだけ長時間が良く、またリジング特性
向上のためには、冷延前に硬い相を残留させるように、
γ相の、フェライト相＋炭化物への分離を出来るだけ減
少させるべく、出来るだけ短時間が望ましいが、再結晶
をさせる点から８００℃では最大２時間、１０００℃で
は最少約１秒間あればよいので、これらの条件を満足さ
せるべく保熱時間を１秒〜２時間以内とし、低温保熱稈
長時間となるようにするという条件を設定したものであ
る。
るためには出来るだけ長時間が良く、またリジング特性
向上のためには、冷延前に硬い相を残留させるように、
γ相の、フェライト相＋炭化物への分離を出来るだけ減
少させるべく、出来るだけ短時間が望ましいが、再結晶
をさせる点から８００℃では最大２時間、１０００℃で
は最少約１秒間あればよいので、これらの条件を満足さ
せるべく保熱時間を１秒〜２時間以内とし、低温保熱稈
長時間となるようにするという条件を設定したものであ
る。
次にこのようにして高温捲取した後、保熱した鋼帯を水
冷する理由は、水冷することにより出来るだけ硬い相を
フェライトマトリックス中に微細分散させ、冷延中に再
結晶しにくい＜１１０＞／ＲＤ集合組織に変化を与える
ことで、最終焼鈍工程で、再結晶し易くシ、リジング特
性を向上させるためである。
冷する理由は、水冷することにより出来るだけ硬い相を
フェライトマトリックス中に微細分散させ、冷延中に再
結晶しにくい＜１１０＞／ＲＤ集合組織に変化を与える
ことで、最終焼鈍工程で、再結晶し易くシ、リジング特
性を向上させるためである。
以上述べた如く、本発明の骨子は、Ａｌ添加及び熱延工
程における捲取温度条件を制御することにより、冷延工
程終了までは硬い相とフェライト相と炭化物の２相領域
とし、最終焼鈍工程においてフェライト相と炭化物のみ
からなる相に分離することにより、熱延板焼鈍なしの工
程で、冷延性並びにリジング特性及び絞り特性のすぐれ
たフェライト系ステンレス薄鋼板を製造するにある。
程における捲取温度条件を制御することにより、冷延工
程終了までは硬い相とフェライト相と炭化物の２相領域
とし、最終焼鈍工程においてフェライト相と炭化物のみ
からなる相に分離することにより、熱延板焼鈍なしの工
程で、冷延性並びにリジング特性及び絞り特性のすぐれ
たフェライト系ステンレス薄鋼板を製造するにある。
以下本発明を実施例に従って詳細に説明する。
実施例 １
表１に示す成分からなる、連鋳スラブを１１００℃で１
時間加熱後、直ちに圧延し、９００℃の温度で捲取って
空冷するかあるいは９００℃の温度で捲取後１０分経過
してから水冷する２条件の捲取処理を行なった後、熱延
板焼鈍を行なうことなく１回の冷延で製品ゲージまで圧
延し、再結晶焼鈍を施した。
時間加熱後、直ちに圧延し、９００℃の温度で捲取って
空冷するかあるいは９００℃の温度で捲取後１０分経過
してから水冷する２条件の捲取処理を行なった後、熱延
板焼鈍を行なうことなく１回の冷延で製品ゲージまで圧
延し、再結晶焼鈍を施した。
又比較工程として一部の材料につき７５０℃の温度で捲
取後空冷した後、９０００Ｃの温度で５分の熱延板焼鈍
を行ない、１回の冷延で製品ゲージまで圧延し再結晶焼
鈍を施した。
取後空冷した後、９０００Ｃの温度で５分の熱延板焼鈍
を行ない、１回の冷延で製品ゲージまで圧延し再結晶焼
鈍を施した。
かくして得られた製品の加工特性を表２に示した。
表から明らかの如く、本発明に従ってＡｎを添加して高
温捲取を行なったものあるいは、高温捲取後保熱水冷し
たものは、リジング特性およびｒ値が良好であった。
温捲取を行なったものあるいは、高温捲取後保熱水冷し
たものは、リジング特性およびｒ値が良好であった。
これに対してＡ６添加なしでこれらの条件で処理したも
のは、リジング特性は良好であったがｒ値が低かった。
のは、リジング特性は良好であったがｒ値が低かった。
又７５０℃で捲取り空冷後熱延板焼鈍を施した場合、本
発明の知見にもとついてＡｎを含有する鋼板は良好なり
ジング、ｒ値特性を示したが、Ａｌ添加なしの鋼板の場
合はｒ値が著しく悪かった。
発明の知見にもとついてＡｎを含有する鋼板は良好なり
ジング、ｒ値特性を示したが、Ａｌ添加なしの鋼板の場
合はｒ値が著しく悪かった。
７５０’Ｃで捲取後空冷し、熱延板焼鈍なしで処理した
ものは、Ａｌ添加材はｒ値は、Ａｌ添加なしで熱延板焼
鈍した材料よりも良好であったが、リジング性は、若干
劣った。
ものは、Ａｌ添加材はｒ値は、Ａｌ添加なしで熱延板焼
鈍した材料よりも良好であったが、リジング性は、若干
劣った。
また７５０℃で捲取後空冷し、熱延板焼鈍なしで、ＡＡ
含量の低い材料は、ｒ値が著しく悪かった。
含量の低い材料は、ｒ値が著しく悪かった。
以上の如く本発明に従えば、加工性のすぐれたフェライ
ト系ステンレス薄鋼板も熱延板焼鈍なしの１回の冷延と
再結晶化焼鈍により製造できるという効果が奏せられる
。
ト系ステンレス薄鋼板も熱延板焼鈍なしの１回の冷延と
再結晶化焼鈍により製造できるという効果が奏せられる
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ ＳｏＡ？ＡＡｉ’０．０８％〜０．５％含有する
フェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延し、次いで
熱延板焼鈍を行うことなく冷間圧延して最終焼鈍するフ
ェライト系ステンレス薄鋼板の製造法において、熱間圧
延工程において、８００〜１０００’Ｃの温度範囲で捲
取後、８００〜１０００℃の温度範囲で１秒以上２時間
以内、温度が低い程長時間となるように保熱することを
特徴とする加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄
鋼板の製造法。 ２ ５ｏｌｋｌｏ、０８〜０．５％含有するフェライト
系ステンレス鋼スラブを熱間圧延し、次いで熱延板焼鈍
を行うことなく冷間圧延して最終焼鈍するフェライト系
ステンレス薄鋼板の製造法において、熱間圧延工程にお
いて、８００〜１０００℃の温度範囲で捲取後、ＳＯＯ
〜１０００℃の温度範囲で１秒以上２時間以内、温度が
低い程長時間となるように保熱し、次いで水冷すること
を特徴とする加工性のすぐれたフェライト系ステンレス
薄鋼板の製造法。 ３１回冷延法により最終製品厚みとする前項１記載の方
法。 ４１回冷延法により最終製品厚みとする前項２記載の方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55146439A JPS5841327B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55146439A JPS5841327B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5770232A JPS5770232A (en) | 1982-04-30 |
| JPS5841327B2 true JPS5841327B2 (ja) | 1983-09-12 |
Family
ID=15407682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55146439A Expired JPS5841327B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841327B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
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| JPS60204836A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-16 | Nippon Steel Corp | 表面疵のない加工性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼薄板の製造法 |
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| JP2009283380A (ja) * | 2008-05-26 | 2009-12-03 | Denso Corp | 点火装置 |
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-
1980
- 1980-10-20 JP JP55146439A patent/JPS5841327B2/ja not_active Expired
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| JPS5362724A (en) * | 1976-11-17 | 1978-06-05 | Kawasaki Steel Co | Cold rolled plate of stainless steel based on extremelyylowwcarbon nitrogen ferrite and containing aluminum |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5770232A (en) | 1982-04-30 |
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