JPH0353025A - 高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
め要約のデータは記録されません。
Description
ステンレス鋼板の製造方法に関するものである。
ェライト系ステンレス鋼が、また耐食性材料としてMo
を含有するフェライト系ステンレス鋼が注目されている
。なぜなら、このようなフェライト系ステンレス鋼は、
耐熱性においてオーステナイト系ステンレス鋼よりもは
るかに優れた耐酸化性を有し、また耐食性においてオー
ステナイト系ステンレス鋼で問題とされる応力腐食割れ
に対して強い抵抗性を示すことが明かとなってきたため
である。これらは、自動車用排ガス部品、ストーブ部品
、加熱炉々壁等に使用されているが、最近では使用環境
の過酷化に伴ってより一層の耐熱性あるいは耐食性が要
求されており、Ajl!,SiあるいはMoの含有量が
増加しつつある。
ト系ステンレス鋼の熱延鋼帯は靭性が著しく低いので、
室温で同鋼帯のコイルを展開するとき、あるいはさらに
冷間圧延するとき割れや板破断等を生じ、甚だしいとき
には冷間圧延ができない場合がある。これを回避するに
は、鋼帯を遷移温度以上に予熱して通板すれば良いが、
予熱による工程費アノブを招くほか、予熱温度が高い場
合は作業性や能率が悪く、安全上の面からも好ましくな
い。また、熱延鋼帯や冷延鋼帯の製品に曲げ、切断、打
ち抜き等の加工を施す場合も、割れの問題がある。
や製品加工において割れの発生しない、高耐熱耐食性フ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法が強く要望されて
いた。
テンレス鋼熱延調帯の脆化現象を防止するための従来技
術としては、例えば特開昭60−22816号公報に開
示されているように、C,Nを低滅し熱間圧延後に10
゜(/sec以上の冷却速度で急冷して450’C以下
の低温で巻取る方法がある。しかしながら、A/l!
,Si ,Moから選ばれる元素の1種または2種以
上が5.0%を超えて含有するフェライト系ステンレス
鋼では、この方法によっても十分に靭性が改善されない
。
耐熱耐食性フェライト系ステンレスfil板の靭性を改
善することによって、作業性を改善し、さらに製品の加
工性を向上させることを目的としている。
検討した結果、完威したもので、その要旨とするところ
は下記のとおりである。
0.02%以下、ただしC(%)+N(%):0.03
%以下、Cr : 10.0〜40.0%と、Al
,Si .Moから選ばれる元素の1種または2種以
上二合計5. 0超〜15.O%と、希土類金属元素(
REl’l) :合計0.01〜0.50%とを含有
し、熱間圧延温度域でフェライト単相の組織を有するフ
ェライト系ステンレス鋼のスラブを、圧下率を90%以
上として熱間圧延した後25℃/sec以上の冷却速度
で冷却し、500℃以下で巻取り、熱延製品とすること
を特徴とする高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板
の製造方法。
の熱延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延を行
って冷延製品とすることを特徴とする高耐熱耐食性フェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。
鋼の熱延製品に、圧下率を−15%以上とする冷間圧延
と、850〜l100℃の温度域で焼鈍し800〜50
0℃の間を25’C / sec以上の冷却速度で冷却
する熱処理とを1回または2回以上行って冷延製品とす
ることを特徴とする高耐熱耐食性フェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法。
の熱延製品に、圧下率をl5%以上とする冷間圧延と、
850〜1100℃の温度域で焼鈍し800〜500℃
の間を25゜(/sec以上の冷却速度で冷却する熱処
理とを2回以上行い、ついで圧下率をl5%以上とする
冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴とする高耐
熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
0.02%以下、ただしC(%)+N(%)二0.03
%以下、Cr : 10.O〜40.0%と、Af
,Si ,Moから選ばれる元素の1種または2種
以上二合計5.0超〜15.0%と、希土類金属元素(
RE?I) :合計0.01〜0.50%と、Ti,
Nb,V , Zr.Ta,Hf,Bから選ばれる元素
の1種または2種以上一:合計o.oos〜0.50%
とを含有し、熱間圧延温度域でフェライト単相の組織を
有するフェライト系ステンレス鋼のスラブを、圧下率を
90%以上として熱間圧延した後25゜(/sec以上
の冷却速度で冷却し、500℃以下で巻取り、熱延製品
とすることを特徴とする高耐熱耐食性フェライト系ステ
ンレス鋼板の製造方法。
の熱延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延を行
って冷延製品とすることを特徴とする高耐熱耐食性フェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。
の熱延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延と、
850〜1100℃の温度域で焼鈍し800〜500℃
の間を25℃/see以上の冷却速度で冷却する熱処理
とを1回または2回以上行って冷延製品とすることを特
徴とする高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製
造方法。
鋼の熱延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延と
、850〜1100”Cの温度域で焼鈍し800〜50
0℃の間を25℃/sec以上の冷却速度で冷却する熱
処理とを2回以上行い、ついで圧下率をl5%以上とす
る冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴とする高
耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
におけるスラブとは、連続鋳造鋳片、これにブレイクダ
ウンを行った鋼片、インゴット鋳片とこれに分塊圧延を
行った鋼片である。
ある。
もしくはC+Nで0.03%を超える場合、熱延鋼帯の
靭性を著しく低下させる。従って、C,Nの或分範囲は
、それぞれ0.02%以下でかつC+Nの総量が0.0
3%以下とした。
る最も基本的な元素である。本発明においては、10%
未満ではこれらの特性が十分に確保されず、一方40%
を超えて含有すると特に熱延鋼帯の靭性および冷間での
加工性(延性)が著しく低下する。従って、Crの或分
範囲は10.0〜40.0%とした。
化性を向上させる元素であり、Moは耐食性を向上させ
る元素である。本発明においては、これら3元素のうち
から所望の特性に応じて1種または2種以上を含有させ
る。合計で560%以下では耐酸化性あるいは耐食性を
顕著に向上させるのに十分でなく、15%を超えて含有
すると特に熱延鋼帯の靭性および冷間での加工性を著し
く低下する。従って、AI ,St ,Moの成分範
囲は合計で5.0超〜15,O%とした。
d等のランタノイドのことであり、耐酸化性を顕著に向
上させるために添加し、この効果は0.01%未満では
十分でない。しかしながら、0.50%を超えて添加す
ると、REM系酸化物が粗大化するため、熱間加工性が
著しく低下し熱間圧延にて割れが発生する。従って、R
EMの成分範囲は合計で0.01〜0.50%とした。
V , Zr, Ta, H f, Bから選ばれる
元素の1種または2種以上を含有する。これらの元素は
、それぞれが窒化物あるいは炭化物を形成して固溶C,
Nを減少させるとともに熱間圧延中の大圧下加工により
導入される転位上に析出して組織を微細化させ、熱延鋼
帯の靭性を一層向上させる。この効果は、1種または2
種以上合計で0.005%未満では十分でな<、0.5
0%を超えて含有すると冷間での加工性を著しく劣化さ
せる。従って、Ti,Nb,V , Zr,Ta,Hf
,Bの或分範囲は、合計でo.oos〜0.50%とし
た。
温度域でフェライト単相となるように成分調整する。熱
間圧延温度でオーステナイト相が析出すると、熱間圧延
終了後の急速冷却によりマルテンサイト相に変態しミク
ロクラックの発生核となり靭性を劣化させるからである
。熱間圧延温度は、1250〜850℃とするのが好ま
しい。
ス鋼スラブを熱間圧延して熱延製品とする。本発明者等
は、熱延綱帯の靭性に及ぼすREMlと熱間圧延条件の
影響を検討した結果、REM量を合計で0.01%以上
含有した場合、熱間圧延の圧下率を90%以上の大圧下
とし、かつ熱間圧延終了後25℃/sec以上の冷却速
度で500℃以下に急冷すると、靭性が顕著に改善され
ていることを見い出した。この靭性改善の機構は現在ま
だ詳細には明らかにされていないが、均一に微細分散し
たREM系酸化物の周りに熱間圧延の大圧下により導入
された転位が高密度に集積し、熱間圧延終了時までの転
位の再配列により微細なサブグレインが形威されるため
と考えられる。この組織は、その後の急冷により凍結さ
れ、常温まで維持されるため、組織微細化により靭性が
著しく改善されるものと推測される。従って、熱間圧延
の圧下率は、90%以上とした。さらに靭性を向上させ
るためには、95%以上とするのが好ましい。また、熱
間圧延終了後の冷却速度は、25℃/sec以上とし、
巻取り温度まで急冷する。冷却速度が25℃/see未
満だとσ相や金属間化合物等の脆化相が析出し易いため
、熱延材の靭性を劣化させるとともに、熱間圧延終了時
の微細なサブグレイン組織を凍結することができないか
らである。
、熱延終了後の冷却速度が25℃/SeC以上であった
としても、巻取り後の徐冷中の熱サイクルによりσ相や
金属間化合物等の脆化相が析出し易いため、熱延材の靭
性を劣化させる。
いが、特に強加工を行う用途には必要に応じて焼鈍して
も良い。好ましい焼鈍条件としては、靭性確保の点から
焼鈍温度が850〜1100’Cで冷却速度が800〜
500℃の間で25℃/SeC以上である。
製品に冷間圧延を行って冷延製品とする。
圧下率が大きい場合には必要に応じて冷延前に焼鈍して
も良い。この場合の好ましい焼鈍条件としては、後述す
るように靭性確保の点から温度が850〜1100’C
で冷却速度が800〜500℃の間で25゜(/sec
である。
や析出物等へ不均一に導入されるため、これらの場所に
おける応力集中が助長されミクロクラックが容易に発生
・伝播し、靭性が発生する。
トリックスにほぼ均一にかつ高密度に導入され、このよ
うな転位領域は逆にミクロクラックの伝播抵抗となるた
め、延性脆性遷移温度が下がり靭性が向上する。従って
、冷間圧延の圧下率の範囲を15%以上とした。さらに
靭性を向上させるためには、45%以上とするのが好ま
しい。
製品に冷間圧延と熱処理を行って冷延製品とする。冷間
圧延と熱処理は、製品の板厚に応じて2回以上行っても
よい。冷間圧延の圧下率は上記理由により工5%以上と
した。
が十分でなく、一方、1100℃を超えると結晶粒が粗
大化し靭性が著しく劣化する。従って、焼鈍温度の範囲
を850〜1100℃とした。
sec未満とするとび相や金属間化合物等の脆化相がこ
の温度範囲で析出し易いため、冷延材の靭性を劣化させ
る。従って、焼鈍後の冷却速度は、800〜500℃の
間で25℃/sec以上とした。
製品に冷間圧延と熱処理を1回または2回以上行い、さ
らに冷間圧延を行って冷延製品とする。冷間圧延の圧下
率は上記理由により15%以上とし、熱処理の温度およ
び冷却速度も上記理由により850〜1100℃の温度
域で焼鈍したのち800〜500”Cの間を25℃/s
ee以上の冷却速度で冷却することとした。
が要求される場合、または極薄板あるいは箔として使わ
れる場合に使用され、請求項3および7における冷延製
品は、加工性が要求される場合に使用される。
に示すフェライト系ステンレス鋼を溶製した。化学戒分
を第1表に示す。REMは、鋳造直前にξツシュメタル
ワイヤーにて添加した。これらの鋼を第2表に示される
条件に従って製造し板厚:3.5〜6.0閣の熱延鋼帯
とした。靭性評価は、JIS規格に準拠したサブサイズ
(厚み:3. 3 am )のVノッチシャルピー試験
片を圧延方向と平行に採取し衝撃試験を行い、衝撃値が
2kgm/dになる温度(vTz : ’C )で評価
した。vT2が20℃以下である場合、予熱せずに熱延
鋼帯の冷間圧延が可能である。20℃を超えた場合には
、予熱せずに冷間圧延を行うと、衝撃等による板破断の
危険性が極めて高くなる。
されており、冷間圧延時に板破断等のトラブルが発生し
ないことがわかる。
熱延鋼帯とした、第1表に示される本発明対象材を第3
表に示される条件に従って熱処理あるいは冷間圧延した
。靭性評価は、板厚が3.3閣を超えるものについてJ
IS規格に準拠したサブサイズ(厚み:3.3mm)の
Vノッチシャルピー試験片を圧延方向と平行に採取し、
板厚が3. 3 tma以下1.5M以上について板厚
ままのVノッチシャルビー試験片を圧延方向と平行に採
取し衝撃試験を行い、vT2で評価した。板厚が1.
5 mm未満のものは、2t(t:板厚)密着曲げ試験
により割れが発生する温度で評価した。
れており、冷間圧延時に板破断等のトラブルが発生せず
、極薄板・箔まで製造することができることがわかる。
,Si .Moを多量に含有する高耐熱耐食性フェ
ライト系ステンレス鋼板を製造すれば、熱延鋼帯や冷延
鋼帯の冷間圧延時に割れや板破断を防止し、これら鋼帯
を製品として使用するに際して、曲げ、切断、打ち抜き
等を施す場合、割れ発生を解消し、作業性が大幅に改善
される
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量%にて、C:0.02%以下、N:0.02%
以下、ただしC(%)+N(%):0.03%以下、C
r:10.0〜40.0%と、Al、Si、Moから選
ばれる元素の1種または2種以上:合計5.0超〜15
.0%と、希土類金属元素(REM):合計0.01〜
0.50%とを含有し、熱間圧延温度域でフェライト単
相の組織を有するフェライト系ステンレス鋼のスラブを
、圧下率を90%以上として熱間圧延した後25℃/s
ec以上の冷却速度で冷却し、500℃以下で巻取り、
熱延製品とすることを特徴とする高耐熱耐食性フェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。 2、請求項1に記載したフェライト系ステンレス鋼の熱
延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延を行って
冷延製品とすることを特徴とする高耐熱耐食性フェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。 3、請求項1に記載したフェライト系ステンレス鋼の熱
延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延と、85
0〜1100℃の温度域で焼鈍し800〜500℃の間
を25℃/sec以上の冷却速度で冷却する熱処理とを
1回または2回以上行って冷延製品とすることを特徴と
する高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。 4、請求項1に記載したフェライト系ステンレス鋼の熱
延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延と、85
0〜1100℃の温度域で焼鈍し800〜500℃の間
を25℃/sec以上の冷却速度で冷却する熱処理とを
1回または2回以上行い、ついで圧下率を15%以上と
する冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴とする
高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 5、重量%にて、C:0.02%以下、N:0.02%
以下、ただしC(%)+N(%):0.03%以下、C
r:10.0〜40.0%と、Al、Si、Moから選
ばれる元素の1種または2種以上:合計5.0超〜15
.0%と、希土類金属元素(REM):合計0.01〜
0.50%と、Ti、Nb、V、Zr、Ta、Hf、B
から選ばれる元素の1種または2種以上:合計0.00
5〜0.50%とを含有し、熱間圧延温度域でフェライ
ト単相の組織を有するフェライト系ステンレス鋼のスラ
ブを、圧下率を90%以上として熱間圧延した後25℃
/sec以上の冷却速度で冷却し、500℃以下で巻取
り、熱延製品とすることを特徴とする高耐熱耐食性フェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。 6、請求項5に記載したフェライト系ステンレス鋼の熱
延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延を行って
冷延製品とすることを特徴とする高耐熱耐食性フェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。 7、請求項5に記載したフェライト系ステンレス鋼の熱
延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延と、85
0〜1100℃の温度域で焼鈍し800〜500℃の間
を25℃/sec以上の冷却速度で冷却する熱処理とを
1回または2回以上行って冷延製品とすることを特徴と
する高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。 8、請求項5に記載したフェライト系ステンレス鋼の熱
延製品に、圧下率を15%以上とする冷間圧延と、85
0〜1100℃の温度域で焼鈍し800〜500℃の間
を25℃/sec以上の冷却速度で冷却する熱処理とを
1回または2回以上行い、ついで圧下率を15%以上と
する冷間圧延を行って冷延製品とすることを特徴とする
高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
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JP18363989A JPH0757890B2 (ja) | 1989-07-18 | 1989-07-18 | 高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP18363989A JPH0757890B2 (ja) | 1989-07-18 | 1989-07-18 | 高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
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JPH0757890B2 JPH0757890B2 (ja) | 1995-06-21 |
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JP18363989A Expired - Fee Related JPH0757890B2 (ja) | 1989-07-18 | 1989-07-18 | 高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0633197A (ja) * | 1992-04-30 | 1994-02-08 | Kawasaki Steel Corp | 加工性に優れたFe−Cr合金 |
JPH0641696A (ja) * | 1992-05-01 | 1994-02-15 | Kawasaki Steel Corp | 加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるFe−Cr合金 |
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1989
- 1989-07-18 JP JP18363989A patent/JPH0757890B2/ja not_active Expired - Fee Related
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