JPS61272322A - 耐海水ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
耐海水ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS61272322A JPS61272322A JP11383485A JP11383485A JPS61272322A JP S61272322 A JPS61272322 A JP S61272322A JP 11383485 A JP11383485 A JP 11383485A JP 11383485 A JP11383485 A JP 11383485A JP S61272322 A JPS61272322 A JP S61272322A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、海水環境でも使用しうる耐食性を有するフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造法に関するものである
。
ェライト系ステンレス鋼板の製造法に関するものである
。
（従来の技術）
一般に海水環境で使用されるステンレス鋼にはＭｏ含有
量が高く、耐食性の目安として、次の実験式で示される
Ｃｒ当量で評価される場合が多く、Ｃｒ当量が多い程耐
海水性は良好である。
量が高く、耐食性の目安として、次の実験式で示される
Ｃｒ当量で評価される場合が多く、Ｃｒ当量が多い程耐
海水性は良好である。
ここでＣｒ当量；チＯｒ −）−３Ｘ ％ Ｍｏとする
。
。
本発明におけるフェライト系ステンレス鋼とは上記の弐
におけるＣｒ当量が３０％以上のステンレス鋼をいう。
におけるＣｒ当量が３０％以上のステンレス鋼をいう。
一般にステンレス鋼は海水中のようＫ ｃｔ−イオ等の
ハロゲンイオンの存在する環境では孔食、隙間腐食、応
力腐食割れ等を生じやすくその使用が疑問視されてきた
。近年原子力発電所等の復水器管にステンレス鋼の溶接
管が使用されはじめているが、このステンレス鋼は高Ｃ
ｒ 、高Ｍｏを特徴とするステンレス鋼であって前記Ｃ
ｒ当量で３５程度のものである。又Ｃ，Ｎ量が低いが、
Ｃ＋Ｎ量で〜３００ｐｐｍ程度ではＮｂやＴＩでＣ，Ｎ
を安定化゛ して耐食性を高めている。これらのス
テンレス鋼の耐食性という点に関しては従来より多数研
究され、例えば５ｔｒｅｔｃｈｅｒ、 Ｍ、Ａ、 Ｃｏ
ｒｒｏｓｉｏｎ ８３ ｅＡ７０．Ａｐｒｉｌ（１９８
３）Ｋ詳細に述べられている。
ハロゲンイオンの存在する環境では孔食、隙間腐食、応
力腐食割れ等を生じやすくその使用が疑問視されてきた
。近年原子力発電所等の復水器管にステンレス鋼の溶接
管が使用されはじめているが、このステンレス鋼は高Ｃ
ｒ 、高Ｍｏを特徴とするステンレス鋼であって前記Ｃ
ｒ当量で３５程度のものである。又Ｃ，Ｎ量が低いが、
Ｃ＋Ｎ量で〜３００ｐｐｍ程度ではＮｂやＴＩでＣ，Ｎ
を安定化゛ して耐食性を高めている。これらのス
テンレス鋼の耐食性という点に関しては従来より多数研
究され、例えば５ｔｒｅｔｃｈｅｒ、 Ｍ、Ａ、 Ｃｏ
ｒｒｏｓｉｏｎ ８３ ｅＡ７０．Ａｐｒｉｌ（１９８
３）Ｋ詳細に述べられている。
（発明が解決しようとする問題点）
これらの高Ｃｒ・高Ｍｏ ７エライト系ステンレス鋼は
製造工程上脆化が大きく、ＣＣスラブやＣＣスラブを分
塊圧延した後のスラブの取扱い中に割れを発生する置き
割れ現象を経験した。又熱延コイルの巻取り中に脆化し
、巻きもどし時破断する事例を経験した。しかしこれら
の現象についてはほとんど研究がなされておらず、製造
法が不明である。
製造工程上脆化が大きく、ＣＣスラブやＣＣスラブを分
塊圧延した後のスラブの取扱い中に割れを発生する置き
割れ現象を経験した。又熱延コイルの巻取り中に脆化し
、巻きもどし時破断する事例を経験した。しかしこれら
の現象についてはほとんど研究がなされておらず、製造
法が不明である。
（問題点を解決するための手段）
このため本発明者等はこのフェライト系ステンレス鋼の
製造法を確立するため種々の研究をおこなった結果、以
下に述べる要旨の製造法を完成した。すなわち鋼中のＣ
，Ｎを極力低く抑えると共に、必要最少限のＴＩやＮｂ
を添加して、粒界腐食や溶接部の孔食抵抗を確保する。
製造法を確立するため種々の研究をおこなった結果、以
下に述べる要旨の製造法を完成した。すなわち鋼中のＣ
，Ｎを極力低く抑えると共に、必要最少限のＴＩやＮｂ
を添加して、粒界腐食や溶接部の孔食抵抗を確保する。
ＣＣ鋳片や分塊圧延を加えたスラブは冷却に際し、６０
０℃以下までは空冷あるいは空冷以上の冷却速度で冷却
する。
０℃以下までは空冷あるいは空冷以上の冷却速度で冷却
する。
これらのスラブは熱間圧延時Ｋ１１００℃以上で加熱し
、熱間圧延を８００℃以上で終了後、ランナツトテーブ
ル上で注水して強制冷却を施し、脆化域を急冷すること
でホットコイルの脆化を最少限にとどめ、５５０℃以下
の低温捲取を行なうことで靭性を確保し、通常の冷間圧
延工程で冷間圧延可能なフェライト系ステンレス鋼の製
造法を確立した。
、熱間圧延を８００℃以上で終了後、ランナツトテーブ
ル上で注水して強制冷却を施し、脆化域を急冷すること
でホットコイルの脆化を最少限にとどめ、５５０℃以下
の低温捲取を行なうことで靭性を確保し、通常の冷間圧
延工程で冷間圧延可能なフェライト系ステンレス鋼の製
造法を確立した。
以下に本発明の製造法−について詳細に述べる。
第１図は、２５ Ｃｒ −４Ｎｉ −４Ｍｏ −０，４
Ｎｂを主成分とし、Ｃ＋Ｎを種々に変えた小鋼塊を実験
室で溶解し、１１７０ｔｌ：に加熱後、５■厚に熱間圧
延し、圧延終了温度を８００℃以上とし、その後種々の
巻取温度まで水冷し、巻取りのシミレージ冒ンとして、
巻取り温度に１ ｈｒ像保持後炉冷（２０℃／ ｈｒ
） Ｌ、た材料について、２０℃におけるシャルピー衝
撃試験を行なった結果（図中○内数字で衝撃値ｋｇ −
ｍ ／３２を示す）を示している。
Ｎｂを主成分とし、Ｃ＋Ｎを種々に変えた小鋼塊を実験
室で溶解し、１１７０ｔｌ：に加熱後、５■厚に熱間圧
延し、圧延終了温度を８００℃以上とし、その後種々の
巻取温度まで水冷し、巻取りのシミレージ冒ンとして、
巻取り温度に１ ｈｒ像保持後炉冷（２０℃／ ｈｒ
） Ｌ、た材料について、２０℃におけるシャルピー衝
撃試験を行なった結果（図中○内数字で衝撃値ｋｇ −
ｍ ／３２を示す）を示している。
Ｃ＋Ｎが１６０ ｐｐｍ以下程度でも、８００℃で巻取
り、１時間保持後、炉冷した材料では室温の衝撃値が０
．２ ｋｇ−ｍｌα２で極めて脆化している。巻取温度
が低下するにつれて脆化の程度は小さくなり５５０℃程
度になると２ｋｇ−ｍ７３２以上となりて冷間工程での
取扱いが可能な値を示すようになる。
り、１時間保持後、炉冷した材料では室温の衝撃値が０
．２ ｋｇ−ｍｌα２で極めて脆化している。巻取温度
が低下するにつれて脆化の程度は小さくなり５５０℃程
度になると２ｋｇ−ｍ７３２以上となりて冷間工程での
取扱いが可能な値を示すようになる。
−万〇＋Ｎが高い、例えばＣ＋Ｎ＝４００ ｐｐｍの材
料においても５５０℃以下で巻取れば２ｋｌｌ−ｍ＾２
以上の衝撃値を確保することが出来るが、Ｃ＋Ｎが５０
０ ｐｐｍを超えると脆化が大きくなる。
料においても５５０℃以下で巻取れば２ｋｌｌ−ｍ＾２
以上の衝撃値を確保することが出来るが、Ｃ＋Ｎが５０
０ ｐｐｍを超えると脆化が大きくなる。
第２図は、２５ Ｃｒ −５Ｎｉ −３，５Ｍｏ −０
，３ＮｂでＣ−）−Ｎ＝２００ ｐｐｍの鋼材料につい
て、同様に巻取り温度を３５０℃から６００℃まで変え
た場合の衝撃値を示している。低温巻取り程良好である
が、６００℃以上の巻取り温度の材料では脆化が大きく
、衝撃試験温度が１５０℃でも全く脆化している。これ
らの巻取り材の組織検鏡の結果は第３図の通りで、巻取
り温度が５５０℃′以下（図中（１） ４５０℃巻取、
（２）５００℃巻取）では、脆化原因であるＬａマａｓ
相がほとんど現われずＮｂ（ｃＮ）Ｍ２Ｏ（（（Ｆｅ
ＣｒＮＩ ＮｂＭｏ ）６Ｃ） ）が多く見られるが、
６００℃以上（図中（３） ６００℃巻取、（４） ６
５０℃巻取）においては析出物の様子が−変し、析出物
の量が非常に多く、Ｆａ ２ （Ｎｂ ｐ Ｍｏ ）よ
りなるＬａマ・８相が粒界に析出する。
，３ＮｂでＣ−）−Ｎ＝２００ ｐｐｍの鋼材料につい
て、同様に巻取り温度を３５０℃から６００℃まで変え
た場合の衝撃値を示している。低温巻取り程良好である
が、６００℃以上の巻取り温度の材料では脆化が大きく
、衝撃試験温度が１５０℃でも全く脆化している。これ
らの巻取り材の組織検鏡の結果は第３図の通りで、巻取
り温度が５５０℃′以下（図中（１） ４５０℃巻取、
（２）５００℃巻取）では、脆化原因であるＬａマａｓ
相がほとんど現われずＮｂ（ｃＮ）Ｍ２Ｏ（（（Ｆｅ
ＣｒＮＩ ＮｂＭｏ ）６Ｃ） ）が多く見られるが、
６００℃以上（図中（３） ６００℃巻取、（４） ６
５０℃巻取）においては析出物の様子が−変し、析出物
の量が非常に多く、Ｆａ ２ （Ｎｂ ｐ Ｍｏ ）よ
りなるＬａマ・８相が粒界に析出する。
これらの結果から、高Ｃｒ・高Ｍｏ ７エライト系ステ
ンレス鋼は５５０℃以上の高温においてはＬａｖａｓ相
の析出が顕著で特ＶＣ８００℃での脆化が顕著なことが
判明した。
ンレス鋼は５５０℃以上の高温においてはＬａｖａｓ相
の析出が顕著で特ＶＣ８００℃での脆化が顕著なことが
判明した。
したがって製造時においては、スラブ冷却中に８００℃
にピークを有する脆化を回避して冷却すると共に、熱間
圧延後の巻取り時の徐冷時に脆化を回避する工夫が必要
なことが判明した。
にピークを有する脆化を回避して冷却すると共に、熱間
圧延後の巻取り時の徐冷時に脆化を回避する工夫が必要
なことが判明した。
本発明者等はこれらの課題について、次のような方法で
解決した。
解決した。
高Ｃｒ 、高Ｍｏ系のＣＣ鋳片やＣＣ鋳片を分塊圧延し
たスラブ、あるいは鋼塊を分塊圧延した後のスラブの冷
却においては、８００℃に存在するＬａｖ＠ｓ相析出域
の冷却を速くして析出を極力抑制する方向で検討した。
たスラブ、あるいは鋼塊を分塊圧延した後のスラブの冷
却においては、８００℃に存在するＬａｖ＠ｓ相析出域
の冷却を速くして析出を極力抑制する方向で検討した。
その結果、これらスラブの冷却において、６００℃以下
までスラブを空冷あるいは空冷以上で冷却することで可
能となることが判明した。次いで熱間圧延に際しては上
記スラブを加熱炉で１１００℃以上に加熱して析出物を
溶体化させ、スラブ中に存在する第２相粒子を固溶化し
たのち、通常の熱延をおこなう。この圧延は８００℃以
上で終了し、圧延直後より水冷して、８００℃に析出ノ
ーズのあるＬａｖａｓ相の析出を防止し、該熱延銅帯ｔ
−５５０℃以下で巻取り、捲取完了後の復熱や徐冷中に
おいてもＬａｖａｓ相等の金属間化合物や炭化物の形成
を阻止して脆化を防止し、靭性を得るものである。また
熱延コイルを捲取後出来れば３０分以内に水中に浸漬す
ることで冷却速度を早めてさらに靭性の向上を計ること
が出来る。
までスラブを空冷あるいは空冷以上で冷却することで可
能となることが判明した。次いで熱間圧延に際しては上
記スラブを加熱炉で１１００℃以上に加熱して析出物を
溶体化させ、スラブ中に存在する第２相粒子を固溶化し
たのち、通常の熱延をおこなう。この圧延は８００℃以
上で終了し、圧延直後より水冷して、８００℃に析出ノ
ーズのあるＬａｖａｓ相の析出を防止し、該熱延銅帯ｔ
−５５０℃以下で巻取り、捲取完了後の復熱や徐冷中に
おいてもＬａｖａｓ相等の金属間化合物や炭化物の形成
を阻止して脆化を防止し、靭性を得るものである。また
熱延コイルを捲取後出来れば３０分以内に水中に浸漬す
ることで冷却速度を早めてさらに靭性の向上を計ること
が出来る。
以上の現象については更にラボ 実験で成分系を広げて
検討したが、次の成分系において成立することが判った
。
検討したが、次の成分系において成立することが判った
。
Ｃｒ：２０％〜５０％（重量％）
Ｍｏ：２チル６％
Ｎ１： ０ Ｎ８チ
Ｃ： ０．０４％以下 、Ｎ：０．０３％以下Ｎｂ又
はＴ１ １種又は２８！で０．８％以下０：０．０１チ
以下 Ｓｉ：２チ以下 Ｍｎ：２％以下 Ｓ：０．００３−以下 Ｐ：０．０４％以下 紅やＣａ等の脱酸成分０．０６％以下 次に本発明の鋼成分範囲を限定した理由について説明す
る。
はＴ１ １種又は２８！で０．８％以下０：０．０１チ
以下 Ｓｉ：２チ以下 Ｍｎ：２％以下 Ｓ：０．００３−以下 Ｐ：０．０４％以下 紅やＣａ等の脱酸成分０．０６％以下 次に本発明の鋼成分範囲を限定した理由について説明す
る。
本鋼種のように海水環境で使用可能なフェライト系ステ
ンレス鋼は耐海水性の点から高Ｃｒでかつ高Ｍｅ鋼であ
ることが必要で、 Ｃｒｅｑ（＝％Ｃｒ＋３×％Ｍｏ）を３０％以上とする
必要がある。
ンレス鋼は耐海水性の点から高Ｃｒでかつ高Ｍｅ鋼であ
ることが必要で、 Ｃｒｅｑ（＝％Ｃｒ＋３×％Ｍｏ）を３０％以上とする
必要がある。
又耐食性と靭性の点から鋼成分中の不純物であるＣ、Ｎ
、Ｏ，Ｓ、等を極力低減することが必要である。特にＣ
とＮｉが多いと炭窒化物を形成しやすく、靭性を低下さ
せると同時に、粒界腐食を起こしやすくなり、有害元素
であり、更に第１図に示した通り製造性の点からも低い
方が望ましく、Ｃ＋ＮでＯ，ＯＳ＊以下に制限した。更
に０も可能な限り低くすることが望ましく、０．０１％
以下とした。
、Ｏ，Ｓ、等を極力低減することが必要である。特にＣ
とＮｉが多いと炭窒化物を形成しやすく、靭性を低下さ
せると同時に、粒界腐食を起こしやすくなり、有害元素
であり、更に第１図に示した通り製造性の点からも低い
方が望ましく、Ｃ＋ＮでＯ，ＯＳ＊以下に制限した。更
に０も可能な限り低くすることが望ましく、０．０１％
以下とした。
Ｎｂ 、 ＴＩは添加することにより、Ｃ，Ｎを固定し
、゛靭性向上と粒界腐食防止に有効な元素であるが、過
剰に添加すると固溶Ｎｂ 、 Ｔｉ量が増えＬａｖｅｓ
相等の脆化相が析出するので極力少ない方が望ましく、
１種又は２種で上限を０．８％以下とした。
、゛靭性向上と粒界腐食防止に有効な元素であるが、過
剰に添加すると固溶Ｎｂ 、 Ｔｉ量が増えＬａｖｅｓ
相等の脆化相が析出するので極力少ない方が望ましく、
１種又は２種で上限を０．８％以下とした。
Ｎｉは靭性向上に有効であり、８％以下で添加すること
が出来る。
が出来る。
（実施例）
以下に本発明の実施例について説明する。
溶製は転炉とＶＯＤ炉を用い、脱炭、脱Ｎを十分おこな
って溶製した。成分は表１に示す。
って溶製した。成分は表１に示す。
これらはＣＣ鋳片とし、５００℃まで空冷し切断後分塊
圧延用の加熱炉に装入し分塊圧延スラブとした。又ＣＣ
鋳片は５００℃まで空冷し、その後は徐冷ピットで冷却
した。その後熱延加熱炉に装入し、１１７０℃に１０分
以上加熱し通常通り熱間圧延し、８５０℃で最終スタン
ドを出た後水冷して、巻取り温度を５５０℃以下で３５
０℃まで実施した。その後コイルを冷間精整を経て焼鈍
、酸洗し、冷間圧延後、最終焼鈍、酸洗して冷延鋼板と
した。このようＫして本発明法によれば高Ｃｒ・高Ｍｏ
７エライト系ステンレス鋼薄板を製造することが出来
た。比較例として過去に失敗した事例を表２に示した。
圧延用の加熱炉に装入し分塊圧延スラブとした。又ＣＣ
鋳片は５００℃まで空冷し、その後は徐冷ピットで冷却
した。その後熱延加熱炉に装入し、１１７０℃に１０分
以上加熱し通常通り熱間圧延し、８５０℃で最終スタン
ドを出た後水冷して、巻取り温度を５５０℃以下で３５
０℃まで実施した。その後コイルを冷間精整を経て焼鈍
、酸洗し、冷間圧延後、最終焼鈍、酸洗して冷延鋼板と
した。このようＫして本発明法によれば高Ｃｒ・高Ｍｏ
７エライト系ステンレス鋼薄板を製造することが出来
た。比較例として過去に失敗した事例を表２に示した。
（発明の効果）
以上、述べたように本発明法によれば高Ｏｒ 。
高Ｍｏ系の７エライト系ステンレス鋼の製造工程中での
靭性劣化を防ぐことができ、冷間圧延工程におけるホッ
トコイルの破損を起こすことなく大規模で安定製造が可
能となり、安価な耐海水ステンレス鋼板や、溶接鋼管を
製造することが可能となりた０
靭性劣化を防ぐことができ、冷間圧延工程におけるホッ
トコイルの破損を起こすことなく大規模で安定製造が可
能となり、安価な耐海水ステンレス鋼板や、溶接鋼管を
製造することが可能となりた０
第１図は鋼成分の（Ｃ＋Ｎ）量と捲取温度とシャルピー
衝撃値との関係を示す図、第２図は鋼成分（Ｃ十Ｎ）量
を一定にした際の捲取温度とシャルピー衝撃値の関係を
示す図、第３図は巻取り材の金属組織を示す顕微鏡写真
図である。 第１図 Ｃ＋Ｎ ＣｐｐｌｒＯ 第２図 ４を丁ｗシ量度ＣａＣ） 第３図 （Ｘ５０００） （ｘ５０００） ＩＪｍ 第８図 （ｘｓｏｏｏ） （ｘ５ｏ００） ；
衝撃値との関係を示す図、第２図は鋼成分（Ｃ十Ｎ）量
を一定にした際の捲取温度とシャルピー衝撃値の関係を
示す図、第３図は巻取り材の金属組織を示す顕微鏡写真
図である。 第１図 Ｃ＋Ｎ ＣｐｐｌｒＯ 第２図 ４を丁ｗシ量度ＣａＣ） 第３図 （Ｘ５０００） （ｘ５０００） ＩＪｍ 第８図 （ｘｓｏｏｏ） （ｘ５ｏ００） ；
Claims (2)
- （１）Ｃ＋Ｎ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１％以下、
Ｃｒ ｅｑ（＝％Ｃｒ＋３×％Ｍｏ）：３０％以上、Ｎ
ｂ、Ｔｉの１種又は２種：０．８％以下を主要成分とす
るフェライト系ステンレス鋼スラブを鋳造温度、又は分
塊圧延温度から６００℃以下まで空冷又は空冷以上の冷
却速度で冷却し、次いで、該スラブを１１００℃以上に
加熱した後、熱間圧延し、熱間圧延終了後、注水による
急冷を施して５５０℃以下で捲き取り、常法の冷間圧延
工程にて製造することを特徴とする耐海水ステンレス鋼
板の製造方法。 - （２）Ｃ＋Ｎ：０．０５％以下、Ｏ：０．０１％以下、
Ｃｒ ｅｑ（＝％Ｃｒ＋３×％Ｍｏ）：３０％以上、Ｎ
ｂ、Ｔｉの１種又は２種：０．８％以下、Ｎｉ：８％以
下を主要成分とするフェライト系ステンレス鋼スラブを
鋳造温度、又は分塊圧延温度から６００℃以下まで空冷
又は空冷以上の冷却速度で冷却し、次いで、該スラブを
１１００℃以上に加熱した後、熱間圧延し、熱間圧延終
了後、注水による急冷を施して５５０℃以下で捲き取り
、常法の冷間圧延工程にて製造することを特徴とする耐
海水ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11383485A JPS61272322A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 耐海水ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11383485A JPS61272322A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 耐海水ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61272322A true JPS61272322A (ja) | 1986-12-02 |
| JPH0375614B2 JPH0375614B2 (ja) | 1991-12-02 |
Family
ID=14622210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11383485A Granted JPS61272322A (ja) | 1985-05-27 | 1985-05-27 | 耐海水ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61272322A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4883544A (en) * | 1987-12-12 | 1989-11-28 | Nippon Steel Corporation | Process for preparation of austenitic stainless steel having excellent seawater resistance |
| JP4560994B2 (ja) * | 2001-05-24 | 2010-10-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 建築・土木構造用Ｃｒ含有鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109439857B (zh) * | 2018-11-21 | 2020-07-14 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种fo460海工厚板及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5471030A (en) * | 1977-08-17 | 1979-06-07 | Graenges Nyby Ab | Production of sheet or strip from stabilized ferrite stainless chromiummmolybdenummnickel steel |
-
1985
- 1985-05-27 JP JP11383485A patent/JPS61272322A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5471030A (en) * | 1977-08-17 | 1979-06-07 | Graenges Nyby Ab | Production of sheet or strip from stabilized ferrite stainless chromiummmolybdenummnickel steel |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US4883544A (en) * | 1987-12-12 | 1989-11-28 | Nippon Steel Corporation | Process for preparation of austenitic stainless steel having excellent seawater resistance |
| JP4560994B2 (ja) * | 2001-05-24 | 2010-10-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 建築・土木構造用Ｃｒ含有鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0375614B2 (ja) | 1991-12-02 |
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