JP4265054B2 - 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、スラブコーナー割れに起因した表面欠陥の発生しない表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
熱延鋼板は、通常、連続鋳造されたスラブを室温あるいは適当な温度まで冷却後再加熱炉で加熱し、粗圧延機―仕上圧延機によって所望の板厚まで圧延し、ランナウトテーブル上で冷却後コイル状に巻取って製造されている。最近では、省エネルギー、生産性の向上、生産コストの低減を目的として、連続鋳造されたスラブを室温に冷却することなく直接粗圧延―仕上圧延する直送圧延法や連続鋳造により板厚の薄いスラブを製造して直接仕上圧延する薄スラブ法などが一部で実用化されている。
【０００３】
しかし、こうした直接圧延方法では、温度降下が大きく、かつ過酷な変形を受けるスラブコ−ナー部においては、圧延初期段階で熱間加工性の劣化に起因するコーナー割れが発生する場合がある。このコーナー割れは圧延中にラップし、表面にあるスケールをかみ込んで表面欠陥を誘発し、製品歩留まりを著しく低下させる。
【０００４】
そのため、スラブの熱間加工性を向上させる必要があるが、最近、特開平4-253505号公報には、スラブ表面温度を一旦Ar1変態点以下に冷却後復熱と加熱により1000℃以上にする方法が、また、特開平8-309404号公報には、特定の温度域で冷却と復熱を2回繰り返すとともにそれぞれの回で幅圧下を行う方法が提案されている。いずれの方法においても、スラブのオーステナイト(以後、γと呼ぶ)粒径や析出物をコントロールすることにより熱間加工性の向上が図られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平4-253505号公報に記載された方法では、スラブコーナー割れに起因した表面欠陥を完全に防止することはできず、また、特開平8-309404号公報に記載された方法では、冷却と復熱を2回繰り返すために生産性が著しく阻害される。
【０００６】
本発明はこのような問題を解決するためになされたもので、生産性を著しく阻害することなく、スラブコーナー割れに起因した表面欠陥を完全に防止できる表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題は、Ｍｎ：０．１ｗｔ％以上、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１ｗｔ％以下を含有する鋳造ままのスラブを直接あるいは室温まで冷却せずに熱間圧延するに際し、前記スラブを長辺コーナー部の温度が５００℃〜Ａｒ１変態点の範囲になるまで冷却し、冷却後１分を超える時間が経過してから前記冷却後のスラブを長辺コーナー部の温度が（Ａｃ３変態点―１００）℃以上になるまで加熱し、前記スラブに歪速度０．１〜５／ｓ、かつ減肉量５〜７０ｍｍで第１パス目の水平圧延を施す表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法により解決される。
【０００８】
本発明では、まず熱間脆性に大きな影響をおよぼすMn、S、N量を、Mn:0.1wt%以上、S:0.03wt%以下、N:0.01wt%以下に限定する。この条件でないと、以下に述べるようなスラブの熱処理や加工を行っても表面性状に優れた熱延鋼板が得られない。
【０００９】
これらの成分以外は特に限定されないが、C:0.3wt%以下、Mn:2.5wt%以下、S:2.0wt%、P:0.1wt%以下の加工用鋼板に効果的である。また、Ti、Nb、Vなどの特殊成分を含む高張力鋼板などにも適用可能である。
【００１０】
このようにMn、S、N量の制御された鋳造ままのスラブ(直送圧延や薄スラブの場合)あるいは鋳造後再加熱されたスラブ(従来のプロセスの場合)を、その長辺コーナー部の温度がAr1変態点以下になるまで冷却し、1分を超える時間Ar1変態点以下の温度で保持すると、コーナー部ではフェライト＋パーライト変態が十分に行われる。そして、γの消失が十分に行われた状態で、引き続き長辺コーナー部の温度が(Ac3変態点-100)℃以上になるように加熱すると、コーナー部では再結晶γ粒が生成する。したがって、この冷却と加熱の組み合わせにより、コーナー部では鋳造時に生成した粗大なSの粒界偏析により脆化したγ粒が消失し、新たな細かい再結晶γ粒が生成されるので、粒界偏析による加工性の劣化を効果的に防止できる。ここで、冷却の際に、長辺コーナー部の温度を500℃未満にすると、その後の加熱に長時間かかり生産性を著しく阻害するので、長辺コーナー部の温度が500℃以上となるように冷却する必要がある。
【００１１】
なお、スラブの加熱は、バーナー加熱、誘導加熱、あるいはスラブ内部からの復熱などを利用できる。
【００１２】
スラブのコーナー割れを完全に防止するには、こうした熱処理のみによるコーナー部での組織コントロールだけでは不十分で、引き続いて行われるその後の加工の条件、特に第1パス目の加工の歪速度と減肉量を的確に制御する必要がある。すなわち、第1パス目の歪速度は、0.1/s未満だと十分に細かいγ粒が得られず、以後の加工で割れが発生する場合があり、5/sを超えると応力集中により熱間加工性が劣化して割れが発生するので、0.1〜5/sにする必要がある。また、減肉量は、5mm未満だと加工されたγ粒が再結晶しないため、細かいγ粒が得られず以後の加工で割れが発生する場合があり、70mmを超えるとスラブコーナー部の変形量が大きくなり硫化物などを起点にした割れが発生し易くなるので、5〜70mmにする必要がある。
【００１３】
なお、第１パス目の加工は、水平圧延で行う。
【００１４】
【実施例】
表1に示す成分系の鋼1、2のスラブを連造鋳造で作製後、引き続いて表2に示す条件でスラブコーナー部の温度と粗圧延1パス目の歪速度と減肉量を変え、粗圧延1パス目以降は通常の条件で圧延して板厚3.2mmの熱延鋼板1〜19を作製した。
【００１５】
そして、鋼板コーナー部(スラブコーナー部に相当)の表面欠陥の個数を目視で数え、スラブ1m当たりの発生個数を求めた。
【００１６】
結果を表2に示す。
【００１７】
本発明法で作製した熱延鋼板1〜11には、スラブコーナー割れに起因した表面欠陥が全く発生していないことがわかる。
【００１８】
【表１】
【表２】
【発明の効果】
本発明は以上説明したように構成されているので、生産性を著しく阻害することなく、スラブコーナー割れに起因した表面欠陥を完全に防止できる表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法を提供できる。
Claims (1)
- Ｍｎ：０．１ｗｔ％以上、Ｓ：０．０３ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１ｗｔ％以下を含有する鋳造ままのスラブを直接あるいは室温まで冷却せずに熱間圧延するに際し、前記スラブを長辺コーナー部の温度が５００℃〜Ａｒ１変態点の範囲になるまで冷却し、冷却後１分を超える時間が経過してから前記冷却後のスラブを長辺コーナー部の温度が（Ａｃ３変態点―１００）℃以上になるまで加熱し、前記スラブに歪速度０．１〜５／ｓ、かつ減肉量５〜７０ｍｍで第１パス目の水平圧延を施す表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP31485199A JP4265054B2 (ja) | 1999-11-05 | 1999-11-05 | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31485199A JP4265054B2 (ja) | 1999-11-05 | 1999-11-05 | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001137902A JP2001137902A (ja) | 2001-05-22 |
| JP4265054B2 true JP4265054B2 (ja) | 2009-05-20 |
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Family Applications (1)
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| JP31485199A Expired - Fee Related JP4265054B2 (ja) | 1999-11-05 | 1999-11-05 | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 |
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| JP (1) | JP4265054B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7172429B2 (ja) | 2018-10-18 | 2022-11-16 | 日本製鉄株式会社 | 鋼片の製造方法 |
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1999
- 1999-11-05 JP JP31485199A patent/JP4265054B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2001137902A (ja) | 2001-05-22 |
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