JPS5937332B2 - 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 - Google Patents
加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法Info
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- JPS5937332B2 JPS5937332B2 JP55146440A JP14644080A JPS5937332B2 JP S5937332 B2 JPS5937332 B2 JP S5937332B2 JP 55146440 A JP55146440 A JP 55146440A JP 14644080 A JP14644080 A JP 14644080A JP S5937332 B2 JPS5937332 B2 JP S5937332B2
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造法、特
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
に製造工程を簡略化しうる加工性のすぐれたフェライト
系ステンレス薄鋼板の製造法に関するものである。
以下の説明において特別な場合を除きフェライト系ステ
ンレス鋼とは通常１１〜２０％のＣｒをＯ−１％までの
Ｃ、１１％までのＭｎ、１条までのＳｉ、Ｏ、０５％ま
でのＮを含むものであり転炉又は電気炉等で溶製し、イ
ンゴット法で作られる場合は分塊圧延によりスラブとな
し、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし、之を熱
間圧延法により熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行なった後
１回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ２回以上の冷間
圧延を行なった後、最終焼鈍を施して製品とされている
。従来、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造に際して
は、冷間圧延前に熱延鋼帯を８００〜８５０℃で２時間
以上箱焼鈍するか又は９００℃〜１１００℃の温度範囲
の短時間の連続焼鈍をするかのいづれかの方法が採用さ
れている。
ンレス鋼とは通常１１〜２０％のＣｒをＯ−１％までの
Ｃ、１１％までのＭｎ、１条までのＳｉ、Ｏ、０５％ま
でのＮを含むものであり転炉又は電気炉等で溶製し、イ
ンゴット法で作られる場合は分塊圧延によりスラブとな
し、また連続鋳造法の場合は直接スラブとなし、之を熱
間圧延法により熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行なった後
１回の冷間圧延又は中間焼鈍をはさんだ２回以上の冷間
圧延を行なった後、最終焼鈍を施して製品とされている
。従来、フェライト系ステンレス薄鋼板の製造に際して
は、冷間圧延前に熱延鋼帯を８００〜８５０℃で２時間
以上箱焼鈍するか又は９００℃〜１１００℃の温度範囲
の短時間の連続焼鈍をするかのいづれかの方法が採用さ
れている。
この熱延板焼鈍は（１）成形に際して発生するりジンク
を軽減する、（２）深絞り性を向上させる。（３）冷延
性を向上させることに技術的な意味があり、従来工程に
おいてはこの熱延板焼鈍が必須条件とされていた。本発
明者は、フェライト系ステンレス鋼の製造工程をみなお
した結果、特定の条件下で処理すると、従来不可欠とさ
れていたこの熱延板焼鈍を省略できることを確めた。す
なわち本発明は鋼中に多量のＡ７を添加すること及び更
にＢ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒのいづれか１種又は２種以
上を添加することを骨子とするものである。熱延板焼鈍
の冶金的意義は１）再結晶による熱延集合組織の破壊、
２）γ相が変態して出来た硬い相のフェライト＋炭化物
への分離の２点にあると考えられる。
を軽減する、（２）深絞り性を向上させる。（３）冷延
性を向上させることに技術的な意味があり、従来工程に
おいてはこの熱延板焼鈍が必須条件とされていた。本発
明者は、フェライト系ステンレス鋼の製造工程をみなお
した結果、特定の条件下で処理すると、従来不可欠とさ
れていたこの熱延板焼鈍を省略できることを確めた。す
なわち本発明は鋼中に多量のＡ７を添加すること及び更
にＢ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒのいづれか１種又は２種以
上を添加することを骨子とするものである。熱延板焼鈍
の冶金的意義は１）再結晶による熱延集合組織の破壊、
２）γ相が変態して出来た硬い相のフェライト＋炭化物
への分離の２点にあると考えられる。
この硬い相がフェライト＋炭化物に分離しない場合は、
冷延性が著しく悪く、又出来上った製品の加工性、特に
深絞り性が著しく悪い。本発明者は、Ａｔを０．０８％
〜０．５係添加することで、熱間加工中はフエライト＋
オーステナイトの混合組織とし、熱延終丁後には、若干
の硬い相十フエライト＋炭化物に分離させて、冷延性を
向上させ、最終焼鈍においては、フエライト＋炭化物の
みからなる組織にすることで、熱延板焼鈍なしでりジン
ク性並びにｒ値を向上させることが出来ることを発見し
たが、Ｂ；２〜５０ｐＰ，Ｔｉ：０．００５〜０．４チ
，好ましくは０．０１〜０．２係，Ｎｂ；０．００５〜
０．４％，好ましくは０．０１〜０．２係，Ｖ；０．０
０５〜０．４係，好ましくは０．０１〜０．２％ ，
Ｚｒ： ０．００５〜０．４％，好ましくは０．０１〜
０．２％のいづれか１種又は２種以上を複合添加するこ
とで、りジンク性およびｒ値が更に向上することが見い
出され、本発明が完成されたものである。
冷延性が著しく悪く、又出来上った製品の加工性、特に
深絞り性が著しく悪い。本発明者は、Ａｔを０．０８％
〜０．５係添加することで、熱間加工中はフエライト＋
オーステナイトの混合組織とし、熱延終丁後には、若干
の硬い相十フエライト＋炭化物に分離させて、冷延性を
向上させ、最終焼鈍においては、フエライト＋炭化物の
みからなる組織にすることで、熱延板焼鈍なしでりジン
ク性並びにｒ値を向上させることが出来ることを発見し
たが、Ｂ；２〜５０ｐＰ，Ｔｉ：０．００５〜０．４チ
，好ましくは０．０１〜０．２係，Ｎｂ；０．００５〜
０．４％，好ましくは０．０１〜０．２係，Ｖ；０．０
０５〜０．４係，好ましくは０．０１〜０．２％ ，
Ｚｒ： ０．００５〜０．４％，好ましくは０．０１〜
０．２％のいづれか１種又は２種以上を複合添加するこ
とで、りジンク性およびｒ値が更に向上することが見い
出され、本発明が完成されたものである。
まずＡＡＯ．Ｏ８％〜０．５係添加した鋼を基本ベース
とした理由について説明する。
とした理由について説明する。
Ａｔを添加した理由は３点ある。第１点はＡＡを添加す
ることで熱延工程でγ相→α相十炭化物の分離が進行し
、冷延性が向上するためであり、０．０８％以上のＡ／
，があれば充分である。第２点は、鋼中のＮを熱延のマ
マの状態で一部ＡＡＮＯ形で析出させるためであり、熱
延板焼鈍を行なわないでもＡｊ−を０．０８％以上添加
しておけば、通常のＳＵＳ４３Ｏ成分の場合は、冷延前
にＮａｓＡ７Ｎとして約３０ｐｐ以上が析出する。冷延
前のＮａｓＡ７Ｎと製品の深絞り性とは密切な関係があ
り、ＮａｓＡＡＮが３０ｐｐｍ以上高い程深絞り性が向
上する傾向がある。第３点は最終焼鈍工程において鋼板
中に残存していた硬い相をフエライト＋炭化物に完全に
分離するためであり、ＡｔＯ．Ｏ８％未満では、比較的
長時間の焼鈍を行なわないと、分離が不充分で、製品の
深絞り特性が劣化し、降伏応力が高く、伸びが減少する
ことになる。以上の３点からＡｔＯ．Ｏ８％を添加の下
限とした。Ａｔ添加量が多い程これらの効果は増加する
傾向がみられるが、Ａ，ｆｆＯ．５％を越えると、これ
らの効果は飽和に達するので経済的に好ましくないこと
から、ＡｔＯ．５％を添加の下限とした。次にＢを２〜
５０ｐｐｍ複合添加する理由について説明する。
ることで熱延工程でγ相→α相十炭化物の分離が進行し
、冷延性が向上するためであり、０．０８％以上のＡ／
，があれば充分である。第２点は、鋼中のＮを熱延のマ
マの状態で一部ＡＡＮＯ形で析出させるためであり、熱
延板焼鈍を行なわないでもＡｊ−を０．０８％以上添加
しておけば、通常のＳＵＳ４３Ｏ成分の場合は、冷延前
にＮａｓＡ７Ｎとして約３０ｐｐ以上が析出する。冷延
前のＮａｓＡ７Ｎと製品の深絞り性とは密切な関係があ
り、ＮａｓＡＡＮが３０ｐｐｍ以上高い程深絞り性が向
上する傾向がある。第３点は最終焼鈍工程において鋼板
中に残存していた硬い相をフエライト＋炭化物に完全に
分離するためであり、ＡｔＯ．Ｏ８％未満では、比較的
長時間の焼鈍を行なわないと、分離が不充分で、製品の
深絞り特性が劣化し、降伏応力が高く、伸びが減少する
ことになる。以上の３点からＡｔＯ．Ｏ８％を添加の下
限とした。Ａｔ添加量が多い程これらの効果は増加する
傾向がみられるが、Ａ，ｆｆＯ．５％を越えると、これ
らの効果は飽和に達するので経済的に好ましくないこと
から、ＡｔＯ．５％を添加の下限とした。次にＢを２〜
５０ｐｐｍ複合添加する理由について説明する。
Ａｔベース材に更にＢを添加すると、ｒ値及びりジンク
性の両者が改善される。この効果が現われるのはＢが２
ｐｐｍ以上であり、５０ｐｐｍを超えると効果が飽和に
達する。必要以上の添加は経済的に好ましくないので上
限を５９ｐｐｍとした。Ｂを複合添加することで効果が
奏せられる理由は明らかではないが、ＢはＡ７以上に強
力な窒化物形成元素であり、ＡＡで固定出来ないＮを固
定するとか、ＢＮがＡＡＮの析出サイトの役割を呈して
Ａ７Ｎの析出促進効果があるとも考えられる。次にＴｉ
を０．００５〜０．４係、好ましくは０．０１〜０．２
％複合添加する理由について説明する。Ｔｉ添加により
熱延板焼鈍なしで加工性のすぐれたフエライト系ステン
レスを製造する技術については、特公昭５２−８０６号
公報記載の先行技術があるが、この技術は、熱間加工温
度でフエライト単相又は、多くても５％までしかオース
テナイト相を含まないように、Ｔｉを添加したものであ
り、本発明はＡｔ添加により熱間加工中は、オーステナ
イト相を含み、熱延の冷却過程でオーステナイト相→炭
化物＋フエライト相・＼の変態を行なわせることに加え
て更に０．００５％〜０．４％のＴｉを添加することで
、ｒ値及びりジンクの向上を狙ったものであり、先行技
術のＴｉ添加量はＴｉ添加により熱間加工中でもオース
テナイト相を５係以下となるよう、Ｔｉを多量に添加す
るという特徴があり、本発明の技術とは根本的に異なる
ものである。本発明のＡｔベースの４３０鋼においては
Ｔｉ添加量は０．００５％からその効果があらわれるの
でＴｉ添加の下限は０．００５％と規定した。Ｔｉ添加
量が増加する程効果があるが、ＴｉＯ．４％を超えると
その効果が飽和してくることと、経済的に好ましくない
ことから上限は０．４係と規定した。特性及び経済性の
点から好ましい範囲は０．０１％〜０．２係である。Ａ
ｔベースの４３０鋼に微量のＴｉを添加することで、り
ジンク、ｒ値ともに向上する理由については明らかでは
ないが、ＴｉはＡＡ以上に強力な窒化物形成元素であり
、ＡＩ−で固定出来ないＮを固定する作用及び微細析出
したＴｉＮの作用効果によるものと考えている。この他
Ｎｂ，Ｖ，ＺｒもＴｉの場合と同様の理由により、その
適正範囲を０．００５〜０．４％とした。特性及び経済
性の点から好ましい範囲は０．０１％〜０．２係である
。Ｂ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，ＺｒはＡＡベースの４３０鋼に
単独に添加しても効果が発揮されるが、複合添加しても
効果があることは言うまでもない。
性の両者が改善される。この効果が現われるのはＢが２
ｐｐｍ以上であり、５０ｐｐｍを超えると効果が飽和に
達する。必要以上の添加は経済的に好ましくないので上
限を５９ｐｐｍとした。Ｂを複合添加することで効果が
奏せられる理由は明らかではないが、ＢはＡ７以上に強
力な窒化物形成元素であり、ＡＡで固定出来ないＮを固
定するとか、ＢＮがＡＡＮの析出サイトの役割を呈して
Ａ７Ｎの析出促進効果があるとも考えられる。次にＴｉ
を０．００５〜０．４係、好ましくは０．０１〜０．２
％複合添加する理由について説明する。Ｔｉ添加により
熱延板焼鈍なしで加工性のすぐれたフエライト系ステン
レスを製造する技術については、特公昭５２−８０６号
公報記載の先行技術があるが、この技術は、熱間加工温
度でフエライト単相又は、多くても５％までしかオース
テナイト相を含まないように、Ｔｉを添加したものであ
り、本発明はＡｔ添加により熱間加工中は、オーステナ
イト相を含み、熱延の冷却過程でオーステナイト相→炭
化物＋フエライト相・＼の変態を行なわせることに加え
て更に０．００５％〜０．４％のＴｉを添加することで
、ｒ値及びりジンクの向上を狙ったものであり、先行技
術のＴｉ添加量はＴｉ添加により熱間加工中でもオース
テナイト相を５係以下となるよう、Ｔｉを多量に添加す
るという特徴があり、本発明の技術とは根本的に異なる
ものである。本発明のＡｔベースの４３０鋼においては
Ｔｉ添加量は０．００５％からその効果があらわれるの
でＴｉ添加の下限は０．００５％と規定した。Ｔｉ添加
量が増加する程効果があるが、ＴｉＯ．４％を超えると
その効果が飽和してくることと、経済的に好ましくない
ことから上限は０．４係と規定した。特性及び経済性の
点から好ましい範囲は０．０１％〜０．２係である。Ａ
ｔベースの４３０鋼に微量のＴｉを添加することで、り
ジンク、ｒ値ともに向上する理由については明らかでは
ないが、ＴｉはＡＡ以上に強力な窒化物形成元素であり
、ＡＩ−で固定出来ないＮを固定する作用及び微細析出
したＴｉＮの作用効果によるものと考えている。この他
Ｎｂ，Ｖ，ＺｒもＴｉの場合と同様の理由により、その
適正範囲を０．００５〜０．４％とした。特性及び経済
性の点から好ましい範囲は０．０１％〜０．２係である
。Ｂ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，ＺｒはＡＡベースの４３０鋼に
単独に添加しても効果が発揮されるが、複合添加しても
効果があることは言うまでもない。
本発明の効果をより効果的に発揮するにはＣ量の制御も
重要であり、Ｃは硬い相の形成のために０．０３％以上
含有することが望ましいが、Ｃが０．１係を越えると、
本発明の如＜Ａｔ添加を行なっても冷延性が低下するの
で、Ｃは０．１係を越えないようにする必要がある。以
上１回冷延法について説明したが、熱延板焼鈍なしで中
間焼鈍をはさんだ２回冷延法についても本発明の方法を
適用すれば、より特性のすぐれた鋼板が製造されるのは
言うまでもない。
重要であり、Ｃは硬い相の形成のために０．０３％以上
含有することが望ましいが、Ｃが０．１係を越えると、
本発明の如＜Ａｔ添加を行なっても冷延性が低下するの
で、Ｃは０．１係を越えないようにする必要がある。以
上１回冷延法について説明したが、熱延板焼鈍なしで中
間焼鈍をはさんだ２回冷延法についても本発明の方法を
適用すれば、より特性のすぐれた鋼板が製造されるのは
言うまでもない。
次に本発明を実施例に従って説明する。
表１に示す成分からなるフエライト系ステンレス鋼を通
常の条件で熱間圧延して熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行
うことなく１回の冷間圧延により０．７ｍｍの鋼板とし
た後再結晶焼鈍を行なった。
常の条件で熱間圧延して熱延鋼帯とし、熱延板焼鈍を行
うことなく１回の冷間圧延により０．７ｍｍの鋼板とし
た後再結晶焼鈍を行なった。
かくして得られた製品の加工特性を表２に示した。表か
ら明らかの如く本発明の知見にもとづきＡ７を添加し更
にＢ，ＴｔｔＮｂ，Ｖ，Ｚｒを１種又は２種以上添加す
ることで、深絞り性などの加工性が著しく改善される。
以上の如く本発明に従えば、加工性のすぐれたフエライ
ト系ステンレス鋼板を熱延板焼鈍なしで１回の冷延と再
結晶化焼鈍により製造することが出来る。
ら明らかの如く本発明の知見にもとづきＡ７を添加し更
にＢ，ＴｔｔＮｂ，Ｖ，Ｚｒを１種又は２種以上添加す
ることで、深絞り性などの加工性が著しく改善される。
以上の如く本発明に従えば、加工性のすぐれたフエライ
ト系ステンレス鋼板を熱延板焼鈍なしで１回の冷延と再
結晶化焼鈍により製造することが出来る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ＳｏｌＡｌ０．０８〜０．５％、および下記の合金
元素のいづれか１種又は２種以上を含むフェライト系ス
テンレス鋼スラブを熱間圧延した後、熱延板焼鈍を行な
うことなく冷間圧延し、次いで最終焼鈍することを特徴
とする加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板
の製造法。 記 Ｂ；２〜５０ｐｐｍ Ｔｉ；０．００５〜０．４％ Ｎｂ；０．００５〜０．４％ Ｖ；０．００５〜０．４％ Ｚｒ；０．００５〜０．４％ ２ １回冷延法により最終製品厚みとする前項１記載の
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55146440A JPS5937332B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55146440A JPS5937332B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5770223A JPS5770223A (en) | 1982-04-30 |
| JPS5937332B2 true JPS5937332B2 (ja) | 1984-09-08 |
Family
ID=15407703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55146440A Expired JPS5937332B2 (ja) | 1980-10-20 | 1980-10-20 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5937332B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6855213B2 (en) | 1998-09-15 | 2005-02-15 | Armco Inc. | Non-ridging ferritic chromium alloyed steel |
| KR102123665B1 (ko) * | 2018-10-23 | 2020-06-18 | 주식회사 포스코 | 클램프용 고강도 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN111283438A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-06-16 | 无锡市巨燊科技有限公司 | 一种利用碳钢或不锈钢制备槽道的冷轧成形设备与方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4872024A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 | ||
| JPS5015723A (ja) * | 1973-06-14 | 1975-02-19 | ||
| JPS5162112A (en) * | 1974-11-20 | 1976-05-29 | Nippon Steel Corp | Puresuseikeisei oyobi nijikakoseinisugureta fueraitokeisutenresuko |
| JPS51149116A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing ferritics tainless steelplates without ridging |
| JPS52806A (en) * | 1975-02-20 | 1977-01-06 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | Preparation of ester |
| JPS5239559A (en) * | 1975-09-26 | 1977-03-26 | Nippon Steel Corp | Method to manufacture ferritic stainless steel of small rrvalue section anisotrophy |
| JPS5295527A (en) * | 1976-02-06 | 1977-08-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of ferritic stainless steel sheet having good forming prope rty |
| JPS5340625A (en) * | 1976-09-28 | 1978-04-13 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet |
-
1980
- 1980-10-20 JP JP55146440A patent/JPS5937332B2/ja not_active Expired
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4872024A (ja) * | 1971-12-29 | 1973-09-28 | ||
| JPS5015723A (ja) * | 1973-06-14 | 1975-02-19 | ||
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| JPS52806A (en) * | 1975-02-20 | 1977-01-06 | Dai Ichi Kogyo Seiyaku Co Ltd | Preparation of ester |
| JPS51149116A (en) * | 1975-06-18 | 1976-12-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing ferritics tainless steelplates without ridging |
| JPS5239559A (en) * | 1975-09-26 | 1977-03-26 | Nippon Steel Corp | Method to manufacture ferritic stainless steel of small rrvalue section anisotrophy |
| JPS5295527A (en) * | 1976-02-06 | 1977-08-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of ferritic stainless steel sheet having good forming prope rty |
| JPS5340625A (en) * | 1976-09-28 | 1978-04-13 | Nippon Steel Corp | Production of ferritic stainless steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5770223A (en) | 1982-04-30 |
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