JPH0541687B2 - - Google Patents
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- JPH0541687B2 JPH0541687B2 JP61287693A JP28769386A JPH0541687B2 JP H0541687 B2 JPH0541687 B2 JP H0541687B2 JP 61287693 A JP61287693 A JP 61287693A JP 28769386 A JP28769386 A JP 28769386A JP H0541687 B2 JPH0541687 B2 JP H0541687B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
＜産業上の利用分野＞
この発明は、絞り性を始めとする加工性に優
れ、かつ特性の均一な熱延鋼板を作業性良く安定
して製造する方法に関するものである。 ＜従来技術とその問題点＞ 近年、自動車用鋼板等を始めとする加工用鋼板
の使用分野において、素材のコストダウンを狙い
とした「冷延鋼板から熱延鋼板への代替施策」が
推進されていることもあつて、より一層絞り性の
優れた熱延鋼板が強く要望されるようになつてき
た。 従来、これらへの対処法としては「低炭素アル
ミキルド鋼を高温巻取りして加工性を確保する方
法」が一般的であつた。しかし、このような手段
にて製造される熱延鋼板では益々高くなつてきた
性能要求に十分応えることができないことから、 (a) 素材鋼として極低炭素鋼を用いる方法（特開
昭49−89621号）、 (b) 素材鋼としてTiやNbを添加した極低炭素鋼
を用いる方法（特開昭55−97431号）、 等も提案されたが、前記(a)の方法で得られる熱延
鋼板は低炭素系のものより多少加工性が良い程度
で決して満足出来る程の性能を具備せず、一方前
記(b)の方法で得られる熱延鋼板には加工性の点で
は比較的良好であるが材料コストが高いとの不利
な面がある上、何れの方法も、素材鋼のAr3点が
高いために熱延温度範囲が狭くて仕上げ温度を確
保するのが極めて困難であるとの大きな問題を抱
えていたのである。 そこで、このような問題をも解決し、良好な加
工性を有する熱延鋼板を工業的規模で安定生産す
べく、低炭素鋼或いは極低炭素鋼にＢを添加して
固溶Ｎを固定し、これにより非時効性の確保や結
晶粒の粗大化を助長して軟質化を図る方法（特開
昭48−100313号、特開昭56−146822号、特開昭58
−207335号）」も提案された。この場合、“Ｂの添
加”は鋼のAr3点を低下させる効果をも奏するの
で、熱間圧延の仕上げ温度を確保する上で非常に
有利となつている。 しかしながら、上述のような対策では、ＢはＮ
との親和力が極めて強くて圧延中にＮと優先的に
結合してしまいがちであることから、Ar3点の低
下に必要な固溶Ｂを存在させるためにはBNの生
成を見越した過剰量のＢ、通常は15〜40ppm程度
のＢを添加することが必要である。ところが、熱
間圧延中のBNの析出には極めて不安定な要素が
あり、圧延温度や圧下率によつても析出量が変化
すると言う特徴がある。そのため、BNの析出が
遅滞して過剰の固溶Ｂが存在しがちであり、却つ
て鋼を硬質化して絞り性を低下するなど特性のバ
ラツキが目立つようになる懸念が大きかつた。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明者等は、上述のような問題点を踏まえた
上で、自動車用鋼板等に適用しても十分に満足し
得る優れた絞り性を有した熱延鋼板を安定・確実
に製造し得る方法を見出すべく、様々な観点に立
つて研究を重ねた結果、以下に示す如き知見が得
られたのである。即ち、 (a) 素材鋼中に従来のＢ添加熱延鋼板よりも微量
のＢを添加し、これを連続鋳造して得たγ／α
変態前の高温鋳片をそのまま加熱炉に装入して
適温加熱すると、該加熱時に鋼中のＮは先ず拡
散速度の遅いＢと結合してBNを形成するが、
まもなく熱力学的により安定なAlと結合し
AlNを生成して固定されることとなる。この
ため、Ｎ量が低く制限されていることもあつ
て、添加したＢが微量であつても引き続く熱間
圧延中はＮから解離したＢは固溶状態で存在す
るので、これによつて十分な“Ar3点低下効
果”や“結晶粒粗大化作用からの軟質・高延性
化効果”がもたらされる上、Ｂ量が微量である
ので得られる熱延鋼板の特性上のバラツキを招
く恐れもなくなる。 (b) 更に、素材鋼の熱間圧延に際して、γ／α変
態前の高温鋳片をそのまま加熱炉に装入して加
熱・圧延した場合には、結晶粒が細粒化して硬
質化する現象も十分に払拭されてしまう。 (c) 従つて、成分調整をした鋼に微量のＢを含有
せしめた高温の連続鋳造鋳片をそのまま加熱炉
に装入して低温加熱し、これを熱間圧延する
と、絞り性を始めとした加工性に優れると共に
特性バラツキのない熱延鋼板を良好な圧延作業
性の下で極めて安定に得ることができる。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Ｃ：0.03％以下（以降、成分割合を表わす％は
重量％とする）、 Mn：10.30％以下、 Ｓ：0.010％以下、 Al：0.010〜0.080％、Ｂ：0.0002〜0.0015％、 Ｎ：0.0030％以下、 Fe及び不可避不純物：残り から成る成分組成の鋼を連続鋳造して得られた高
温鋳片を900℃以上で加熱炉に装入し、この加熱
炉中で900〜1180℃の温度に保持して鋼中Ｎの
AlN化を促進させた後、仕上げ温度がAr3点以上
の条件で熱間圧延し、巻取ることにより、絞り性
等の加工性に優れると共に特性の均一な、自動車
用鋼板等として十分に満足できる加工用熱延鋼板
を安定して製造し得るようにした点、 に特徴を有するものである。 ところで、この発明の方法において、素材鋼の
成分組成割合及び加熱・圧延条件を上記の如くに
限定したのは次の理由による。即ち、 Ａ 素材鋼の成分割合 (a) Ｃ この発明の熱延鋼板の製造方法に適用される鋼
のＣ含有量が0.03％を越えると得られる熱延鋼板
の加工性が劣化し、絞り用として必要な延性が確
保できなくなることから、Ｃ含有量は0.03％以下
と限定した。なお、Ｃ含有量は低い程好ましく、
出来れば0.01％以下に制限するのが良い。 (b) Mn Mn含有量が0.30％を越えると、Ｃ含有量が多
い場合と同様、良好な延びを確保できなくなるこ
とから、十分に満足できる加工性を確保すべく
Mn含有量は0.30％以下と限定した。なお、Mn含
有量も低い程好ましく、0.20％以下に制限するこ
とが推奨される。 (c) Ｓ Ｓ含有量が0.010％を越えると、硫化物系介在
物の増加に起因して熱延鋼板の絞り性低下を招く
ことから、Ｓ含有量は0.010％と限定した。 (d) Al Al成分は鋼の脱酸剤として添加されるが、そ
の脱酸残渣が0.010％未満であると脱酸が不安定
となり、一方、0.080％を越えて含有されると鋼
が硬化すること加えて熱延鋼板のコスト上昇をも
招くことから、Al含有量は0.010％〜0.080％と定
めた。 (e) Ｂ Ｂ成分には、Ar3点を低下して十分に余裕を持
つた熱間圧延仕上げ温度領域を確保する作用のほ
か、結晶粒の粗大化を通じて熱延鋼板の軟質化を
達成する作用がある。そして、この発明の方法で
は連続鋳造にて得られた熱鋳片を特定条件で加熱
してから熱間圧延するため鋼中のＮはAlNとし
て固定されてしまい、従つてＢは圧延中は十分に
固溶状態で存在することとなるので極く微量の添
加でもその作用を損なうことがない。しかしなが
ら、Ｂ含有量が0.0002％未満では上記作用に所望
の効果が得られず、一方、0.0015％を越えて含有
させると過剰の固溶Ｂが存在することとなつて却
つて熱延鋼板を硬質化し、絞り性を低下させるこ
とからＢ含有量は0.0002〜0.0015％と定めたが、
好ましくは0.0005〜0.0010％に調整するのが良
い。 (f) Ｎ 鋼中のＮはAlによつてAlNとして固定される
が、Ｎ含有量が0.0030％を越えるとAlNの量が多
くなつて熱間圧延の際にＢの析出サイトとなり、
Ｂ添加による前記効果を損なうようになる上、Ｂ
の有効量に悪影響を及ぼす懸念も出てくることか
ら、Ｎ含有量は0.0030％以下と限定した。 Ｂ 加熱・圧延条件 (a) スラブ（鋳片）の加熱炉への装入温度 連続鋳造にて得られた熱鋳片（スラブ）を900
℃未満の温度にまで冷却するとγ／α変態が生じ
て再加熱時のγ粒が細粒化し、従つて熱延鋼板の
α粒も細粒となつて硬質化が生じる。このため、
熱鋳片の加熱炉への装入温度は900℃以上と定め
た。 (b) スラブ（鋳片）の加熱温度 連続鋳造にて得られた鋳片（スラブ）を高温の
状態で加熱炉に装入して1180℃以下で保持する
と、前述したように鋼中Ｎは先ず拡散速度の遅い
Ｂと結合してBNを形成するが、その後熱力学的
により安定なAlと結合してAlNとなるので、添
加してＢは再び圧延中に固溶Ｂとして存在するこ
ととなつて所期の効果を発揮する。 この場合、加熱炉中での加熱温度が1180℃を越
えると鋼中のＢ，Ｎ，Alはそれぞれ固溶状態と
なり、圧延中にBNが生成してＢの添加効果が失
われてしまうこととなる。従つて、鋳片の加熱温
度は1180℃以下と定めた。 なお、加熱中の鋳片の保持時間としては、BN
を形成した鋼中のＮがAlと結び付いてAlNを形
成するのに十分な時間を確保する必要があり、20
分以上とするのが良い。 (c) 圧延仕上げ温度 熱間圧延の仕上げ温度がAr3点を下回ると、得
られる熱延鋼板の加工性が著しく劣化して所望の
絞り性を確保できなくなることから、熱間圧延の
仕上げ温度はAr3点以上と定めた。 なお、巻取り温度については特に厳密に調整す
る必要はなく、通常の範囲である750〜500℃程度
で巻取ることで十分に所望の熱延板製品を得るこ
とができる。 続いて、この発明を実施例により、比較例と対
比しながら説明する。 ＜実施例＞ 実施例 １ まず、第１表で示される如き化学成分組成の鋼
を連続鋳造した後、それぞれ第２表で示す条件に
て加熱炉に装入し、加熱し、熱間圧延して1.6mm
厚の熱延鋼板を製造した。 次いで、このようにして得られた各熱延鋼板か
らJIS5号引張り試験片を切り出し、その引張り特
性を調査したが、この結果を第２表に併せて示し
た。 第２表に示される結果からも明らかなように、
本発明の条件通りに製造された熱延鋼板は、軟質
であつて高い延性（絞り性）を有しており自動車
用鋼板等として十分に満足できるものである上、
同時に第１表に示される如くAr3点が低下してい
て熱間圧延作業に極めて好都合であることが分か
る。 これに対して、試験番号３の場合には加熱炉へ
装入する時点での熱鋳片の温度が低くなつている
ので得られる熱延板は硬質化して延性が十分では
なく、また試験番号４の場合には加熱温度が高く
なつているので熱間圧延中にＢがBNとして析出
れ、かつ特性の均一な熱延鋼板を作業性良く安定
して製造する方法に関するものである。 ＜従来技術とその問題点＞ 近年、自動車用鋼板等を始めとする加工用鋼板
の使用分野において、素材のコストダウンを狙い
とした「冷延鋼板から熱延鋼板への代替施策」が
推進されていることもあつて、より一層絞り性の
優れた熱延鋼板が強く要望されるようになつてき
た。 従来、これらへの対処法としては「低炭素アル
ミキルド鋼を高温巻取りして加工性を確保する方
法」が一般的であつた。しかし、このような手段
にて製造される熱延鋼板では益々高くなつてきた
性能要求に十分応えることができないことから、 (a) 素材鋼として極低炭素鋼を用いる方法（特開
昭49−89621号）、 (b) 素材鋼としてTiやNbを添加した極低炭素鋼
を用いる方法（特開昭55−97431号）、 等も提案されたが、前記(a)の方法で得られる熱延
鋼板は低炭素系のものより多少加工性が良い程度
で決して満足出来る程の性能を具備せず、一方前
記(b)の方法で得られる熱延鋼板には加工性の点で
は比較的良好であるが材料コストが高いとの不利
な面がある上、何れの方法も、素材鋼のAr3点が
高いために熱延温度範囲が狭くて仕上げ温度を確
保するのが極めて困難であるとの大きな問題を抱
えていたのである。 そこで、このような問題をも解決し、良好な加
工性を有する熱延鋼板を工業的規模で安定生産す
べく、低炭素鋼或いは極低炭素鋼にＢを添加して
固溶Ｎを固定し、これにより非時効性の確保や結
晶粒の粗大化を助長して軟質化を図る方法（特開
昭48−100313号、特開昭56−146822号、特開昭58
−207335号）」も提案された。この場合、“Ｂの添
加”は鋼のAr3点を低下させる効果をも奏するの
で、熱間圧延の仕上げ温度を確保する上で非常に
有利となつている。 しかしながら、上述のような対策では、ＢはＮ
との親和力が極めて強くて圧延中にＮと優先的に
結合してしまいがちであることから、Ar3点の低
下に必要な固溶Ｂを存在させるためにはBNの生
成を見越した過剰量のＢ、通常は15〜40ppm程度
のＢを添加することが必要である。ところが、熱
間圧延中のBNの析出には極めて不安定な要素が
あり、圧延温度や圧下率によつても析出量が変化
すると言う特徴がある。そのため、BNの析出が
遅滞して過剰の固溶Ｂが存在しがちであり、却つ
て鋼を硬質化して絞り性を低下するなど特性のバ
ラツキが目立つようになる懸念が大きかつた。 ＜問題点を解決するための手段＞ 本発明者等は、上述のような問題点を踏まえた
上で、自動車用鋼板等に適用しても十分に満足し
得る優れた絞り性を有した熱延鋼板を安定・確実
に製造し得る方法を見出すべく、様々な観点に立
つて研究を重ねた結果、以下に示す如き知見が得
られたのである。即ち、 (a) 素材鋼中に従来のＢ添加熱延鋼板よりも微量
のＢを添加し、これを連続鋳造して得たγ／α
変態前の高温鋳片をそのまま加熱炉に装入して
適温加熱すると、該加熱時に鋼中のＮは先ず拡
散速度の遅いＢと結合してBNを形成するが、
まもなく熱力学的により安定なAlと結合し
AlNを生成して固定されることとなる。この
ため、Ｎ量が低く制限されていることもあつ
て、添加したＢが微量であつても引き続く熱間
圧延中はＮから解離したＢは固溶状態で存在す
るので、これによつて十分な“Ar3点低下効
果”や“結晶粒粗大化作用からの軟質・高延性
化効果”がもたらされる上、Ｂ量が微量である
ので得られる熱延鋼板の特性上のバラツキを招
く恐れもなくなる。 (b) 更に、素材鋼の熱間圧延に際して、γ／α変
態前の高温鋳片をそのまま加熱炉に装入して加
熱・圧延した場合には、結晶粒が細粒化して硬
質化する現象も十分に払拭されてしまう。 (c) 従つて、成分調整をした鋼に微量のＢを含有
せしめた高温の連続鋳造鋳片をそのまま加熱炉
に装入して低温加熱し、これを熱間圧延する
と、絞り性を始めとした加工性に優れると共に
特性バラツキのない熱延鋼板を良好な圧延作業
性の下で極めて安定に得ることができる。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Ｃ：0.03％以下（以降、成分割合を表わす％は
重量％とする）、 Mn：10.30％以下、 Ｓ：0.010％以下、 Al：0.010〜0.080％、Ｂ：0.0002〜0.0015％、 Ｎ：0.0030％以下、 Fe及び不可避不純物：残り から成る成分組成の鋼を連続鋳造して得られた高
温鋳片を900℃以上で加熱炉に装入し、この加熱
炉中で900〜1180℃の温度に保持して鋼中Ｎの
AlN化を促進させた後、仕上げ温度がAr3点以上
の条件で熱間圧延し、巻取ることにより、絞り性
等の加工性に優れると共に特性の均一な、自動車
用鋼板等として十分に満足できる加工用熱延鋼板
を安定して製造し得るようにした点、 に特徴を有するものである。 ところで、この発明の方法において、素材鋼の
成分組成割合及び加熱・圧延条件を上記の如くに
限定したのは次の理由による。即ち、 Ａ 素材鋼の成分割合 (a) Ｃ この発明の熱延鋼板の製造方法に適用される鋼
のＣ含有量が0.03％を越えると得られる熱延鋼板
の加工性が劣化し、絞り用として必要な延性が確
保できなくなることから、Ｃ含有量は0.03％以下
と限定した。なお、Ｃ含有量は低い程好ましく、
出来れば0.01％以下に制限するのが良い。 (b) Mn Mn含有量が0.30％を越えると、Ｃ含有量が多
い場合と同様、良好な延びを確保できなくなるこ
とから、十分に満足できる加工性を確保すべく
Mn含有量は0.30％以下と限定した。なお、Mn含
有量も低い程好ましく、0.20％以下に制限するこ
とが推奨される。 (c) Ｓ Ｓ含有量が0.010％を越えると、硫化物系介在
物の増加に起因して熱延鋼板の絞り性低下を招く
ことから、Ｓ含有量は0.010％と限定した。 (d) Al Al成分は鋼の脱酸剤として添加されるが、そ
の脱酸残渣が0.010％未満であると脱酸が不安定
となり、一方、0.080％を越えて含有されると鋼
が硬化すること加えて熱延鋼板のコスト上昇をも
招くことから、Al含有量は0.010％〜0.080％と定
めた。 (e) Ｂ Ｂ成分には、Ar3点を低下して十分に余裕を持
つた熱間圧延仕上げ温度領域を確保する作用のほ
か、結晶粒の粗大化を通じて熱延鋼板の軟質化を
達成する作用がある。そして、この発明の方法で
は連続鋳造にて得られた熱鋳片を特定条件で加熱
してから熱間圧延するため鋼中のＮはAlNとし
て固定されてしまい、従つてＢは圧延中は十分に
固溶状態で存在することとなるので極く微量の添
加でもその作用を損なうことがない。しかしなが
ら、Ｂ含有量が0.0002％未満では上記作用に所望
の効果が得られず、一方、0.0015％を越えて含有
させると過剰の固溶Ｂが存在することとなつて却
つて熱延鋼板を硬質化し、絞り性を低下させるこ
とからＢ含有量は0.0002〜0.0015％と定めたが、
好ましくは0.0005〜0.0010％に調整するのが良
い。 (f) Ｎ 鋼中のＮはAlによつてAlNとして固定される
が、Ｎ含有量が0.0030％を越えるとAlNの量が多
くなつて熱間圧延の際にＢの析出サイトとなり、
Ｂ添加による前記効果を損なうようになる上、Ｂ
の有効量に悪影響を及ぼす懸念も出てくることか
ら、Ｎ含有量は0.0030％以下と限定した。 Ｂ 加熱・圧延条件 (a) スラブ（鋳片）の加熱炉への装入温度 連続鋳造にて得られた熱鋳片（スラブ）を900
℃未満の温度にまで冷却するとγ／α変態が生じ
て再加熱時のγ粒が細粒化し、従つて熱延鋼板の
α粒も細粒となつて硬質化が生じる。このため、
熱鋳片の加熱炉への装入温度は900℃以上と定め
た。 (b) スラブ（鋳片）の加熱温度 連続鋳造にて得られた鋳片（スラブ）を高温の
状態で加熱炉に装入して1180℃以下で保持する
と、前述したように鋼中Ｎは先ず拡散速度の遅い
Ｂと結合してBNを形成するが、その後熱力学的
により安定なAlと結合してAlNとなるので、添
加してＢは再び圧延中に固溶Ｂとして存在するこ
ととなつて所期の効果を発揮する。 この場合、加熱炉中での加熱温度が1180℃を越
えると鋼中のＢ，Ｎ，Alはそれぞれ固溶状態と
なり、圧延中にBNが生成してＢの添加効果が失
われてしまうこととなる。従つて、鋳片の加熱温
度は1180℃以下と定めた。 なお、加熱中の鋳片の保持時間としては、BN
を形成した鋼中のＮがAlと結び付いてAlNを形
成するのに十分な時間を確保する必要があり、20
分以上とするのが良い。 (c) 圧延仕上げ温度 熱間圧延の仕上げ温度がAr3点を下回ると、得
られる熱延鋼板の加工性が著しく劣化して所望の
絞り性を確保できなくなることから、熱間圧延の
仕上げ温度はAr3点以上と定めた。 なお、巻取り温度については特に厳密に調整す
る必要はなく、通常の範囲である750〜500℃程度
で巻取ることで十分に所望の熱延板製品を得るこ
とができる。 続いて、この発明を実施例により、比較例と対
比しながら説明する。 ＜実施例＞ 実施例 １ まず、第１表で示される如き化学成分組成の鋼
を連続鋳造した後、それぞれ第２表で示す条件に
て加熱炉に装入し、加熱し、熱間圧延して1.6mm
厚の熱延鋼板を製造した。 次いで、このようにして得られた各熱延鋼板か
らJIS5号引張り試験片を切り出し、その引張り特
性を調査したが、この結果を第２表に併せて示し
た。 第２表に示される結果からも明らかなように、
本発明の条件通りに製造された熱延鋼板は、軟質
であつて高い延性（絞り性）を有しており自動車
用鋼板等として十分に満足できるものである上、
同時に第１表に示される如くAr3点が低下してい
て熱間圧延作業に極めて好都合であることが分か
る。 これに対して、試験番号３の場合には加熱炉へ
装入する時点での熱鋳片の温度が低くなつている
ので得られる熱延板は硬質化して延性が十分では
なく、また試験番号４の場合には加熱温度が高く
なつているので熱間圧延中にＢがBNとして析出
【表】
【表】
(注) ＊印は、本発明の条件から外れていることを示
す。
す。
【表】
【表】
して熱延板の軟質化に貢献していないことが分か
る。 そして、試験番号５の場合にはＢの添加がなさ
れていないためＢによる軟質化効果が得られず、
得られる熱延鋼板の延性が不十分となつている。 更に、試験番号６の場合には、Ｂの過剰添加の
ため却つて得られる熱延鋼板は硬質化してしま
い、十分な延性を達成できないことが分かる。 実施例 ２ 第３表に示される如き化学成分組成の鋼をそれ
ぞれ連続鋳造してスラブとした後、これを第４表
で示す条件で加熱し熱間圧延して、1.4mm厚の熱
延鋼板を製造した。 このようにして得られた各鋼板からJIS5号引張
り試験片を切り出し引張り特性のバラツキを調査
したが、その結果は第４表に併記した通りであつ
た。 第４表に示される結果からも、Ｂ含有量が高い
従来のＢ添加熱延鋼板では延性のバラツキが極め
て大きいのに対して、本発明の条件通りに製造さ
れた熱延鋼板では良好な特性が安定して得られて
いることが分かる。 ＜効果の総括＞ 以上に説明した如く、この発明によれば、絞り
性等の加工性に優れた熱延鋼板を生産性良く安定
して製造することができ、自動車用鋼板等として
の要求性能を十分に満たし、なおかつコストの安
い加工用鋼板を提供することが可能となるなど、
産業上有用な効果がもたらされるのである。
る。 そして、試験番号５の場合にはＢの添加がなさ
れていないためＢによる軟質化効果が得られず、
得られる熱延鋼板の延性が不十分となつている。 更に、試験番号６の場合には、Ｂの過剰添加の
ため却つて得られる熱延鋼板は硬質化してしま
い、十分な延性を達成できないことが分かる。 実施例 ２ 第３表に示される如き化学成分組成の鋼をそれ
ぞれ連続鋳造してスラブとした後、これを第４表
で示す条件で加熱し熱間圧延して、1.4mm厚の熱
延鋼板を製造した。 このようにして得られた各鋼板からJIS5号引張
り試験片を切り出し引張り特性のバラツキを調査
したが、その結果は第４表に併記した通りであつ
た。 第４表に示される結果からも、Ｂ含有量が高い
従来のＢ添加熱延鋼板では延性のバラツキが極め
て大きいのに対して、本発明の条件通りに製造さ
れた熱延鋼板では良好な特性が安定して得られて
いることが分かる。 ＜効果の総括＞ 以上に説明した如く、この発明によれば、絞り
性等の加工性に優れた熱延鋼板を生産性良く安定
して製造することができ、自動車用鋼板等として
の要求性能を十分に満たし、なおかつコストの安
い加工用鋼板を提供することが可能となるなど、
産業上有用な効果がもたらされるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量割合にて Ｃ：0.03％以下、Mn：0.30％以下、 Ｓ：0.010％以下、Al：0.010〜0.080％、 Ｂ：0.0002〜0.0015％、 Ｎ：0.0030％以下、 Fe及び不可避不純物：残り から成る成分組成の鋼を連続鋳造して得られた高
温鋳片を900℃以上で加熱炉に装入し、この加熱
炉中で900〜1180℃の温度に保持して鋼中Ｎの
AlN化を促進させた後、仕上げ温度がAr3点以上
の条件で熱間圧延し、巻取ることを特徴とする、
加工性の優れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28769386A JPS63143225A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28769386A JPS63143225A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63143225A JPS63143225A (ja) | 1988-06-15 |
| JPH0541687B2 true JPH0541687B2 (ja) | 1993-06-24 |
Family
ID=17720506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28769386A Granted JPS63143225A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63143225A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0282230U (ja) * | 1988-12-10 | 1990-06-26 | ||
| JP2793222B2 (ja) * | 1989-02-06 | 1998-09-03 | 新日本製鐵株式会社 | 加工用熱延鋼板の製造方法 |
| JP4538898B2 (ja) * | 2000-05-29 | 2010-09-08 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼板の製造方法 |
| EP3018227B1 (en) * | 2013-07-03 | 2019-03-06 | Posco | Hot-rolled steel sheet having excellent workability and anti-aging properties and method for manufacturing same |
| CN112501513B (zh) * | 2020-11-30 | 2022-05-13 | 日照宝华新材料有限公司 | 一种成形性能和表面质量优良的低碳酸洗钢及生产方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5414563A (en) * | 1977-07-06 | 1979-02-02 | Mitsubishi Petrochemical Co | Production of natural coloring agent |
| JPS56146822A (en) * | 1980-04-14 | 1981-11-14 | Nippon Steel Corp | Production of extra mild hot rolled steel sheet |
-
1986
- 1986-12-04 JP JP28769386A patent/JPS63143225A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5414563A (en) * | 1977-07-06 | 1979-02-02 | Mitsubishi Petrochemical Co | Production of natural coloring agent |
| JPS56146822A (en) * | 1980-04-14 | 1981-11-14 | Nippon Steel Corp | Production of extra mild hot rolled steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63143225A (ja) | 1988-06-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |