JPS583692A - 廃水の処理方法 - Google Patents
廃水の処理方法Info
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- JPS583692A JPS583692A JP56099627A JP9962781A JPS583692A JP S583692 A JPS583692 A JP S583692A JP 56099627 A JP56099627 A JP 56099627A JP 9962781 A JP9962781 A JP 9962781A JP S583692 A JPS583692 A JP S583692A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、し尿、下水、各種の有機性廃液、浄化槽汚泥
などの廃水の処理方法に関するものである・ 従来、活性汚泥法では汚泥の固液分離に重力式沈殿槽が
使用されているが、汚泥の沈降速度、濃縮湯度に限界が
あり一1通常の沈殿槽では高濃度の汚泥を曝気槽に維持
できないため高負荷処理が不可能であり、また汚泥の膨
化現象、浮上現象によりしばしば正常な固液分離が困難
に&るという欠点がある・ 一方、活性汚泥処理水の高度化に用いらnている凝集沈
殿法においても、凝集汚泥(フロック)は軽く、暖機な
水量負荷変動でも上昇して沈殿槽から溢流することがあ
り、また、汚泥の濃縮性も活性汚泥より劣る。一般に固
液分離は、沈殿槽による方法が省エネルギー的であり、
最も普遍的な方法として広く採用されているが、以上め
ような宿命的な欠点がある。
などの廃水の処理方法に関するものである・ 従来、活性汚泥法では汚泥の固液分離に重力式沈殿槽が
使用されているが、汚泥の沈降速度、濃縮湯度に限界が
あり一1通常の沈殿槽では高濃度の汚泥を曝気槽に維持
できないため高負荷処理が不可能であり、また汚泥の膨
化現象、浮上現象によりしばしば正常な固液分離が困難
に&るという欠点がある・ 一方、活性汚泥処理水の高度化に用いらnている凝集沈
殿法においても、凝集汚泥(フロック)は軽く、暖機な
水量負荷変動でも上昇して沈殿槽から溢流することがあ
り、また、汚泥の濃縮性も活性汚泥より劣る。一般に固
液分離は、沈殿槽による方法が省エネルギー的であり、
最も普遍的な方法として広く採用されているが、以上め
ような宿命的な欠点がある。
また沈殿槽か・ら引き抜いた余剰汚泥、凝集汚泥は低濃
度であるため、通常は脱水処理の1IIrKll縮槽に
よって濃縮されるが、滞留時間が長いため高水温時KF
i腐敗し脱水処理工程で悪臭を発生している事例が多く
みられ憂慮すべき問題となっている。
度であるため、通常は脱水処理の1IIrKll縮槽に
よって濃縮されるが、滞留時間が長いため高水温時KF
i腐敗し脱水処理工程で悪臭を発生している事例が多く
みられ憂慮すべき問題となっている。
本発明け、これら従来方法の欠点を解消するためのもの
であり、曝気槽の汚泥濃度を高濃度に保って高負荷処理
を可能にするとともに%特に凝集汚泥の沈降濃縮性を改
良し、さらKは余剰汚泥を速かに脱水処理し悪臭の発生
を防止することができる廃水の処理方法を提供すること
を目的とするものである。
であり、曝気槽の汚泥濃度を高濃度に保って高負荷処理
を可能にするとともに%特に凝集汚泥の沈降濃縮性を改
良し、さらKは余剰汚泥を速かに脱水処理し悪臭の発生
を防止することができる廃水の処理方法を提供すること
を目的とするものである。
すなわち本実1151は、廃水を活性汚泥処理液糧で曝
気処理し、その流出液を遠心分離1糧にて濃縮汚泥(1
)と分離水に分離する方法において、前記濃縮汚泥(1
1の少なくとも一部を前記活性汚泥処理液鵬へ返送、す
ると共KJ上記離水中の浮遊嫁S+S)6度を200J
v/j以上にして無機凝集剤と有機性高分子凝集剤によ
り凝集汚泥フロックを形成せしめたのち固液分離し、得
られる濃縮汚泥(I)を前記濃縮汚泥(1)と混合して
脱水することを特徴とする廃水の処理方法である。
気処理し、その流出液を遠心分離1糧にて濃縮汚泥(1
)と分離水に分離する方法において、前記濃縮汚泥(1
1の少なくとも一部を前記活性汚泥処理液鵬へ返送、す
ると共KJ上記離水中の浮遊嫁S+S)6度を200J
v/j以上にして無機凝集剤と有機性高分子凝集剤によ
り凝集汚泥フロックを形成せしめたのち固液分離し、得
られる濃縮汚泥(I)を前記濃縮汚泥(1)と混合して
脱水することを特徴とする廃水の処理方法である。
本発明の実施一様を第1図によって説明すると、廃水1
は返送汚泥冨とともに活性汚泥曝気槽3に流入し、汚濁
物が浄化されたのち流出液(活性汚泥混合液)4となっ
て遠心濃縮機6に流入する。
は返送汚泥冨とともに活性汚泥曝気槽3に流入し、汚濁
物が浄化されたのち流出液(活性汚泥混合液)4となっ
て遠心濃縮機6に流入する。
濃縮汚泥4′の一部(又は全部)が暖気槽3へ返送され
、分離水6は混合槽マで塩化第2鉄、硫酸アルミニウム
、消石灰などの無機凝集剤1とアルカリ剤10が添加さ
n、次いで凝集槽8で高分子凝集剤1噛“が添加され、
汚泥がフロック化されたのち凝集沈殿槽1意に流入する
。凝集沈殿槽13で固液分離された濃縮汚泥1sは濃縮
汚泥貯槽1丁を経由して濃縮汚泥lの残部としての余剰
活性汚泥14とともに脱水処理工程16へ移送され、滲
殿槽1sからの分離水は処理水13として放流される。
、分離水6は混合槽マで塩化第2鉄、硫酸アルミニウム
、消石灰などの無機凝集剤1とアルカリ剤10が添加さ
n、次いで凝集槽8で高分子凝集剤1噛“が添加され、
汚泥がフロック化されたのち凝集沈殿槽1意に流入する
。凝集沈殿槽13で固液分離された濃縮汚泥1sは濃縮
汚泥貯槽1丁を経由して濃縮汚泥lの残部としての余剰
活性汚泥14とともに脱水処理工程16へ移送され、滲
殿槽1sからの分離水は処理水13として放流される。
本発明においては、分離水6の88濃度は200■/j
以上とすることが必須の要件であり、200my/i以
下では沈降速度、凝集汚泥の濃縮変が小 5 − さくなる(第2図及び第3図参照)、第2図は直径79
mm、高さ1209mmの透明アクリル樹脂製カラム(
攪拌機付)忙よる、5倍希釈し尿の活性汚泥処理液(流
出液4に相当する)V遠心鍛縮して得られた分離水の凝
集剤混合液についての沈降試験−果を示している。第3
図は上記凝集剤混合液の沈降開始6時間後の沈降部汚泥
濃度を示したものである。なお、fXz図の分離水at
t濃度は活性汚泥を添加して調整した。前記凝集剤混合
液の調製条件については″811濃度を調整した分離水
に塩化第2鉄Fee I 、を6009/j添加したの
ち苛性ソーダでpHを5に調整して5分間攪拌し1次に
高分子凝集剤を1Qiy、/j添加し5分間緩速攪拌し
た。この高分子凝集剤としてはアニオン性、ノニオン性
のものが有効であり、その添加量は、凝集によって発生
する汚泥量にもよるが、分離水B8が200■/jのと
11F13〜/ノ以上の添加量が必要であった(第4W
J参照)。
以上とすることが必須の要件であり、200my/i以
下では沈降速度、凝集汚泥の濃縮変が小 5 − さくなる(第2図及び第3図参照)、第2図は直径79
mm、高さ1209mmの透明アクリル樹脂製カラム(
攪拌機付)忙よる、5倍希釈し尿の活性汚泥処理液(流
出液4に相当する)V遠心鍛縮して得られた分離水の凝
集剤混合液についての沈降試験−果を示している。第3
図は上記凝集剤混合液の沈降開始6時間後の沈降部汚泥
濃度を示したものである。なお、fXz図の分離水at
t濃度は活性汚泥を添加して調整した。前記凝集剤混合
液の調製条件については″811濃度を調整した分離水
に塩化第2鉄Fee I 、を6009/j添加したの
ち苛性ソーダでpHを5に調整して5分間攪拌し1次に
高分子凝集剤を1Qiy、/j添加し5分間緩速攪拌し
た。この高分子凝集剤としてはアニオン性、ノニオン性
のものが有効であり、その添加量は、凝集によって発生
する汚泥量にもよるが、分離水B8が200■/jのと
11F13〜/ノ以上の添加量が必要であった(第4W
J参照)。
なお、第4図は遠心濃縮して得られた分離水(1182
00■/lを上記と同じ(但し、高分子 6− 凝集剤はノニオン性)条件で凝集処理したものを沈降試
験したときの結果を示している。
00■/lを上記と同じ(但し、高分子 6− 凝集剤はノニオン性)条件で凝集処理したものを沈降試
験したときの結果を示している。
しかして、実施段階における分離水−の88濃度#i、
遠心濃縮機器の水量負荷、汚泥負荷の調整あるいけ遠心
濃縮機60分離水溢流堰(ダム)の高低の調整忙よって
容島に制御できる。ただし上記の調整を行なっても、分
離水6の889度は土50%程度変動するので、遠心濃
縮機Sと混合槽重の間に調整槽を設けるか、あるいけ前
記無機凝集剤−と高分子凝集剤11の注入量は幾分多く
しておいた方が安全である。濃縮汚泥ISは、全て脱水
処理IIII @に移送せず、その一部を流出液(活性
汚泥混合液)4と混合して遠心濃縮機iで濃縮してもよ
い。この場合遠心濃縮機iの汚泥負荷は増加し、濃縮汚
泥111の一部は返送汚泥IK随伴されろか、脱水処理
工程111に流入する汚泥量を減少することができる。
遠心濃縮機器の水量負荷、汚泥負荷の調整あるいけ遠心
濃縮機60分離水溢流堰(ダム)の高低の調整忙よって
容島に制御できる。ただし上記の調整を行なっても、分
離水6の889度は土50%程度変動するので、遠心濃
縮機Sと混合槽重の間に調整槽を設けるか、あるいけ前
記無機凝集剤−と高分子凝集剤11の注入量は幾分多く
しておいた方が安全である。濃縮汚泥ISは、全て脱水
処理IIII @に移送せず、その一部を流出液(活性
汚泥混合液)4と混合して遠心濃縮機iで濃縮してもよ
い。この場合遠心濃縮機iの汚泥負荷は増加し、濃縮汚
泥111の一部は返送汚泥IK随伴されろか、脱水処理
工程111に流入する汚泥量を減少することができる。
なお、濃縮汚泥・III中にけ活性汚泥含量が増加して
凝集汚泥フロックが強化されているため、脱水処理工程
16で得られる一過水のaS 6度も滅−7− 少きせることができる。これを実験結果によって説明す
ると、第2WIの結果を得るために行なった実験におい
て使用した遠心濃縮分離水のうち88soIv/it>
サンプル(a)と81200Q/Iのす7:7”ル(I
I)ヲ採用シ、’E−rL’FnK FeC1B ヲ6
00’!?/i、高分子凝集剤を10W/lを添加して
凝集処理したのち、2・メスシュの網目を有する#IK
よって通水速度2001111/30秒で一過したとこ
ろ、戸通水の811 Fi、サンプルに)、(2)それ
ぞn6011V′j。
凝集汚泥フロックが強化されているため、脱水処理工程
16で得られる一過水のaS 6度も滅−7− 少きせることができる。これを実験結果によって説明す
ると、第2WIの結果を得るために行なった実験におい
て使用した遠心濃縮分離水のうち88soIv/it>
サンプル(a)と81200Q/Iのす7:7”ル(I
I)ヲ採用シ、’E−rL’FnK FeC1B ヲ6
00’!?/i、高分子凝集剤を10W/lを添加して
凝集処理したのち、2・メスシュの網目を有する#IK
よって通水速度2001111/30秒で一過したとこ
ろ、戸通水の811 Fi、サンプルに)、(2)それ
ぞn6011V′j。
20岬/Jであった。
なお%濃縮汚泥II、余剰活性汚泥14を30℃で1日
放置したところ濃縮汚泥1iFi殆ど無臭であったが、
余剰活性汚泥14#i強い刺激臭がした。
放置したところ濃縮汚泥1iFi殆ど無臭であったが、
余剰活性汚泥14#i強い刺激臭がした。
本発明では余剰活性汚泥が充分iII1mされているの
で、後記するように滞留時間の長い濃縮槽を経由させる
必要がないため、汚泥゛の腐敗化の防止に極めて有利で
ある。また本発明は曝気槽流出液すなわち活性汚泥混合
液の分離用に遠心#縮機を用い、かつ分離水のsBを2
00197ノ以上とする)柵81158−3692 (
3) ことを特徴としたものである。従がって対象廃水は、廃
水の汚泥発生量が201■・s s /i・廃水以上で
なければ活性汚泥Fi曝気槽から流出し、その返送が不
可能となるので、BOD#度が5001v/j以上のも
のが望ましい。
で、後記するように滞留時間の長い濃縮槽を経由させる
必要がないため、汚泥゛の腐敗化の防止に極めて有利で
ある。また本発明は曝気槽流出液すなわち活性汚泥混合
液の分離用に遠心#縮機を用い、かつ分離水のsBを2
00197ノ以上とする)柵81158−3692 (
3) ことを特徴としたものである。従がって対象廃水は、廃
水の汚泥発生量が201■・s s /i・廃水以上で
なければ活性汚泥Fi曝気槽から流出し、その返送が不
可能となるので、BOD#度が5001v/j以上のも
のが望ましい。
しかして、脱水処理工程に流入する濃縮汚泥の汚泥濃度
xzzck#/wl>け次のように計算される。
xzzck#/wl>け次のように計算される。
但し、
xl:余剰活性汚泥wa@If(k#//)8=I!縮
、汚泥1m$11W(k#//)Ql:余剰活性汚泥量
(ゼ) Q!:#縮汚泥量C?) し尿を活性汚泥処理した場合通常、余剰活性汚泥は10
に#”汚泥/kj・し尿、S縮汚泥け4kt・汚泥/k
A・し尿発生する。一方、遠心濃細機の濃縮汚泥濃度は
容易に8%前後となる。また第3図より分離水S8が2
00〜800〜/Jのとき、濃縮汚泥−ra約1635
と&ルカラ、Q*、Qta+ 9− れぞnl G/80 =0.125 (ll1s/kj
−L、尿) 。
、汚泥1m$11W(k#//)Ql:余剰活性汚泥量
(ゼ) Q!:#縮汚泥量C?) し尿を活性汚泥処理した場合通常、余剰活性汚泥は10
に#”汚泥/kj・し尿、S縮汚泥け4kt・汚泥/k
A・し尿発生する。一方、遠心濃細機の濃縮汚泥濃度は
容易に8%前後となる。また第3図より分離水S8が2
00〜800〜/Jのとき、濃縮汚泥−ra約1635
と&ルカラ、Q*、Qta+ 9− れぞnl G/80 =0.125 (ll1s/kj
−L、尿) 。
’ / 13 ” 0.31 (1/ / kj・し尿
)となる。これより脱水処理工1jiK流入する汚泥量
tfQ1 + (h =0.43511’/kj、l、
たがってXzzFi=32に#/kA寓3.2% となる。
)となる。これより脱水処理工1jiK流入する汚泥量
tfQ1 + (h =0.43511’/kj、l、
たがってXzzFi=32に#/kA寓3.2% となる。
このように、脱水処理工!!41@KtIL人する濃縮
汚泥11と余剰活性汚泥14の加重平均汚泥濃度は約3
.2%であるのに対して、従来の活性汚泥処理法におけ
る濃縮槽で鋳縮された余剰活性汚泥。
汚泥11と余剰活性汚泥14の加重平均汚泥濃度は約3
.2%であるのに対して、従来の活性汚泥処理法におけ
る濃縮槽で鋳縮された余剰活性汚泥。
凝集汚泥の混合汚泥は通常3%前後であるから、本発明
によれば脱水処理工程1・の前段に別個に濃細工穫を設
ける必要がないことがわかる。
によれば脱水処理工程1・の前段に別個に濃細工穫を設
ける必要がないことがわかる。
なお、本発明においては前記凝集槽8カ)らの凝集汚泥
の固液分離法としては通常の沈殿法の他に、−適法、た
とえば上記のように目のmかいスクリーン等による方法
を利用することかできる。
の固液分離法としては通常の沈殿法の他に、−適法、た
とえば上記のように目のmかいスクリーン等による方法
を利用することかできる。
−10−
以上述べたように本発明によれば、曝気槽内に活性汚泥
を高濃度に維持することができるので高負荷運転が可能
となり、凝集汚泥の沈降性、濃縮性、濾過性が改善され
ると共に、濃縮槽を省略して汚泥の腐敗を防止すること
ができ、%#′j、汚泥発生量の大きな廃水例えばし尿
、畜産排水、と場廃水1食品排水などに本発明を適用し
た場合、充分量の汚泥返送が可能となるため曝気槽に高
濃度の活性汚泥を保有でき、高負荷の廃水処理を行うこ
とができるなどの利益が得られる。
を高濃度に維持することができるので高負荷運転が可能
となり、凝集汚泥の沈降性、濃縮性、濾過性が改善され
ると共に、濃縮槽を省略して汚泥の腐敗を防止すること
ができ、%#′j、汚泥発生量の大きな廃水例えばし尿
、畜産排水、と場廃水1食品排水などに本発明を適用し
た場合、充分量の汚泥返送が可能となるため曝気槽に高
濃度の活性汚泥を保有でき、高負荷の廃水処理を行うこ
とができるなどの利益が得られる。
第1図は本発明の実mat様を示す系統説明図、第2図
乃至第4図は本発明を完成させるために行なった実験の
結果を示すグラフであり、第2図は分離水の8B濃度と
88 分の等速沈降速度の関係を、第3図は分離水のs
a 6gと濃縮汚泥j11Fの関係を、さらに#!4図
は凝集剤の添加条件と分離水中の88分の等速沈降速度
の関係をそれぞれ示している。 1・−・−廃水、ト・・・−返送汚泥、婁・−・−・曝
気槽、−11− 1・・・・・・流出液、l−・・・・濃縮汚泥、i・−
・−遠心濃縮機、6・・・・−分離水、7・・・・−・
混合槽、8・・・・・・凝集槽、9・・・・・・無機凝
集剤、10・・・・・・アルカリ剤、11・−・・・高
分子凝集剤、1m・・・・・・凝集沈殿槽%1s・・・
・・・処理水、14・・・・・・余剰活性汚泥、11・
・・・・・濃縮汚泥、[トー・・・・脱水処理工程、1
マ・−−−・濃縮汚泥貯槽。 特許出願人 荏原インフィルコ株式会社代層人弁理士
端 山 五 −同 弁理士 千
1) 稔特開昭58−3692 (4)
乃至第4図は本発明を完成させるために行なった実験の
結果を示すグラフであり、第2図は分離水の8B濃度と
88 分の等速沈降速度の関係を、第3図は分離水のs
a 6gと濃縮汚泥j11Fの関係を、さらに#!4図
は凝集剤の添加条件と分離水中の88分の等速沈降速度
の関係をそれぞれ示している。 1・−・−廃水、ト・・・−返送汚泥、婁・−・−・曝
気槽、−11− 1・・・・・・流出液、l−・・・・濃縮汚泥、i・−
・−遠心濃縮機、6・・・・−分離水、7・・・・−・
混合槽、8・・・・・・凝集槽、9・・・・・・無機凝
集剤、10・・・・・・アルカリ剤、11・−・・・高
分子凝集剤、1m・・・・・・凝集沈殿槽%1s・・・
・・・処理水、14・・・・・・余剰活性汚泥、11・
・・・・・濃縮汚泥、[トー・・・・脱水処理工程、1
マ・−−−・濃縮汚泥貯槽。 特許出願人 荏原インフィルコ株式会社代層人弁理士
端 山 五 −同 弁理士 千
1) 稔特開昭58−3692 (4)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L 廃水を活性汚泥処理工程で曝気処理し、その流出液
を遠心分離工程にて濃縮汚泥(I)と分離水に分離する
方法において、前記濃縮汚泥(’1)の少なくとも一部
を前記活性汚泥処理工程へ返送すると共に、前記分離水
中の浮遊物(88)濃度を260wg/j以上にして無
機凝集剤と有機性高分子凝集剤により凝集汚泥フロック
を形成着しめたのち固液分離し、得られる濃縮汚泥−)
を前記濃縮汚泥(1)と混合して脱水することを特徴と
する廃水の処理方法。 2、#i記遠心分離工程が、前記IaIIm汚泥(1)
の−部と前記流出液を混合したものを処理するものであ
る特許請求の範囲第1項記載の方法。 3、前記固液分離工程が、沈殿法又は−適法により行な
われるものである特許請求の範囲第1項又は第2項記載
の方法。 2−
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56099627A JPS583692A (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56099627A JPS583692A (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 廃水の処理方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS583692A true JPS583692A (ja) | 1983-01-10 |
JPS644837B2 JPS644837B2 (ja) | 1989-01-26 |
Family
ID=14252317
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56099627A Granted JPS583692A (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 廃水の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS583692A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4717194A (en) * | 1986-01-29 | 1988-01-05 | Ikeda Bussan Co., Ltd. | Seat slide device |
CN117209053A (zh) * | 2023-11-08 | 2023-12-12 | 清控环境(北京)有限公司 | 一种嵌入式曝气沉淀一体化自凝聚活性污泥生化反应器 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5042674A (ja) * | 1973-08-20 | 1975-04-17 | ||
JPS5168974A (en) * | 1974-12-12 | 1976-06-15 | Shinetsu Chemical Co | Shinyono shorihoho |
JPS5597294A (en) * | 1979-01-22 | 1980-07-24 | Kubota Ltd | Treatment of water |
-
1981
- 1981-06-29 JP JP56099627A patent/JPS583692A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5042674A (ja) * | 1973-08-20 | 1975-04-17 | ||
JPS5168974A (en) * | 1974-12-12 | 1976-06-15 | Shinetsu Chemical Co | Shinyono shorihoho |
JPS5597294A (en) * | 1979-01-22 | 1980-07-24 | Kubota Ltd | Treatment of water |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4717194A (en) * | 1986-01-29 | 1988-01-05 | Ikeda Bussan Co., Ltd. | Seat slide device |
CN117209053A (zh) * | 2023-11-08 | 2023-12-12 | 清控环境(北京)有限公司 | 一种嵌入式曝气沉淀一体化自凝聚活性污泥生化反应器 |
CN117209053B (zh) * | 2023-11-08 | 2024-01-30 | 清控环境(北京)有限公司 | 一种嵌入式曝气沉淀一体化自凝聚活性污泥生化反应器 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS644837B2 (ja) | 1989-01-26 |
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