JPS5831420A - 集積化電源装置 - Google Patents
集積化電源装置Info
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- JPS5831420A JPS5831420A JP12894181A JP12894181A JPS5831420A JP S5831420 A JPS5831420 A JP S5831420A JP 12894181 A JP12894181 A JP 12894181A JP 12894181 A JP12894181 A JP 12894181A JP S5831420 A JPS5831420 A JP S5831420A
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- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F3/00—Non-retroactive systems for regulating electric variables by using an uncontrolled element, or an uncontrolled combination of elements, such element or such combination having self-regulating properties
- G05F3/02—Regulating voltage or current
- G05F3/08—Regulating voltage or current wherein the variable is dc
- G05F3/10—Regulating voltage or current wherein the variable is dc using uncontrolled devices with non-linear characteristics
- G05F3/16—Regulating voltage or current wherein the variable is dc using uncontrolled devices with non-linear characteristics being semiconductor devices
- G05F3/20—Regulating voltage or current wherein the variable is dc using uncontrolled devices with non-linear characteristics being semiconductor devices using diode- transistor combinations
- G05F3/22—Regulating voltage or current wherein the variable is dc using uncontrolled devices with non-linear characteristics being semiconductor devices using diode- transistor combinations wherein the transistors are of the bipolar type only
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- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Continuous-Control Power Sources That Use Transistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、少ない占有面積で、低い電源電圧まで動作さ
せ得る集積化電源装置に関するもので、（１）零を含む
任意の温度係数を有する基準電圧源あるいは基準電流源
。
せ得る集積化電源装置に関するもので、（１）零を含む
任意の温度係数を有する基準電圧源あるいは基準電流源
。
（１１） きわめて低い電源電圧のもとで、その動作
および特７性が保証された基準電圧源あるいは基準電流
源。
および特７性が保証された基準電圧源あるいは基準電流
源。
０＋＋＋ 零温度係数のもとで、きわめて広範囲の出
力電圧範囲あるいは出力電流範囲を有する基準電圧源あ
るいは基準電流源。
力電圧範囲あるいは出力電流範囲を有する基準電圧源あ
るいは基準電流源。
（ＩＶ） 公知のバンドギャップ基準電圧源よシも狭
いチップ面積で零温度・係数の基準電圧を発生すること
の出来る基準電圧源。
いチップ面積で零温度・係数の基準電圧を発生すること
の出来る基準電圧源。
を実現するうえで有効なものである。
従来の例えばＲＪ 、 ＷＩＤＬＡＲ” Ｎｅｗ Ｄｅ
ｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｉｎ ＩＣＶｏｌｔａｇｅ Ｒｅ
ｇｕｌａｔｏｒｓ ” ＩＥＥＥ ＩＣＩＪＲＲＡＬ
ＯＦ Ｓｏｔ、ＩＤ−８ＴＡＴＥ ＣＩＲＣＵＩＴＳ
、Ｖｏｊ、５Ｃ−６、ＡＩ 、 ＰＰ２−７ Ｆｅｂ、
１９７１に記載されているバンドギャップ基準電圧源回
路は第１図に示す様に。
ｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｉｎ ＩＣＶｏｌｔａｇｅ Ｒｅ
ｇｕｌａｔｏｒｓ ” ＩＥＥＥ ＩＣＩＪＲＲＡＬ
ＯＦ Ｓｏｔ、ＩＤ−８ＴＡＴＥ ＣＩＲＣＵＩＴＳ
、Ｖｏｊ、５Ｃ−６、ＡＩ 、 ＰＰ２−７ Ｆｅｂ、
１９７１に記載されているバンドギャップ基準電圧源回
路は第１図に示す様に。
きわめて簡単な回路構成で低電圧の零温度係数の出力電
圧が得られるため、乾電池使用のポータプル機器などを
始めとして、低電源電圧のもとで動作させる必要のある
集積回路の内部に多用されて！ いる。
圧が得られるため、乾電池使用のポータプル機器などを
始めとして、低電源電圧のもとで動作させる必要のある
集積回路の内部に多用されて！ いる。
第１図において、トランジスターのエミッタ電流密度を
１１．トランジスタ２のエミッタ電流密度、をＩ２．ト
ランジスタ３０ベース・エミッタ間電圧をＶ 、抵抗
４，５の抵抗値をそれぞれＲ４゜Ｅ３ Ｒ６とし、さらに各トランジスタの直流電流増幅率は充
分大きいものとすると、前記トランジスタ３のコレクタ
・エミッタ間の電圧”ＣＨ２は次式で与えられる。
１１．トランジスタ２のエミッタ電流密度、をＩ２．ト
ランジスタ３０ベース・エミッタ間電圧をＶ 、抵抗
４，５の抵抗値をそれぞれＲ４゜Ｅ３ Ｒ６とし、さらに各トランジスタの直流電流増幅率は充
分大きいものとすると、前記トランジスタ３のコレクタ
・エミッタ間の電圧”ＣＨ２は次式で与えられる。
ここに、ｋはボルツマン定数で、
ｋ−１，３８Ｘ１０−２３ｊｏａｔｌｅ／、Ｋまた、ｑ
は電子の電荷で ｑ −１，６０２Ｘ１０−０−１９ｃｏｕｌｏさらに、
Ｔは絶対温度（０Ｋ）である。・また、０）式で表わさ
れる出力電圧■ｃＥ３の温度係数は次式で与えられる。
は電子の電荷で ｑ −１，６０２Ｘ１０−０−１９ｃｏｕｌｏさらに、
Ｔは絶対温度（０Ｋ）である。・また、０）式で表わさ
れる出力電圧■ｃＥ３の温度係数は次式で与えられる。
ａｖＢＥ３／ａＴはよく知られている様に約−２ｍＶ／
℃であるので、 いま、−例として１１／１２−１０とすると、Ｒ４／Ｒ
５＝−１ｏのとき、Ｇ３）式は０となる。
℃であるので、 いま、−例として１１／１２−１０とすると、Ｒ４／Ｒ
５＝−１ｏのとき、Ｇ３）式は０となる。
また、このとき（１）式からｖｃＥ３は約１２Ｖとなる
。
。
すなわち、第１図において、トランジスタ２のエミッタ
面積の大きさをトランジスタ１のエミッタ面積の１０倍
に設定し、抵抗４の抵抗値を抵抗５の抵抗値の１０倍に
設定したとき、トランジスタ３のコレクタ・エミッタ間
に現われる出力電圧の温度係数は０となる。
面積の大きさをトランジスタ１のエミッタ面積の１０倍
に設定し、抵抗４の抵抗値を抵抗５の抵抗値の１０倍に
設定したとき、トランジスタ３のコレクタ・エミッタ間
に現われる出力電圧の温度係数は０となる。
同様に゛してＪ、／Ｊ２の値を変えて計算してみると、
Ｊ１／Ｊ２−２に設定２した場合にはＲ４／Ｒ６が３３
．５のときに零温度係数となり、１．．４．−４に設定
した場合には、Ｒ４／Ｒ５が１６．７のときに零温度係
数となり、Ｊ１／Ｊ２−６に設定した場合にはＲ４／Ｒ
５が１３．０のときに零温度係数となる。
Ｊ１／Ｊ２−２に設定２した場合にはＲ４／Ｒ６が３３
．５のときに零温度係数となり、１．．４．−４に設定
した場合には、Ｒ４／Ｒ５が１６．７のときに零温度係
数となり、Ｊ１／Ｊ２−６に設定した場合にはＲ４／Ｒ
５が１３．０のときに零温度係数となる。
なお、零温度係数のときの出力電圧はいずれも約１．２
ｖである・。
ｖである・。
ところで、第１図に示したバンドギャップ定電圧源回路
は、その名の示す通り、出力電圧としてシリコンのバン
ドギャップに相当する電圧のときにのみ零温度係数とな
るので、零温度係数のもとて１．２ｖよりも大きな基準
電圧が必要な場合や、反対に１．２■よりも小さな基準
電圧が必要な場合にはカレントミラー回路などを用いて
出力電圧を増倍したり、分割する必要があった。
は、その名の示す通り、出力電圧としてシリコンのバン
ドギャップに相当する電圧のときにのみ零温度係数とな
るので、零温度係数のもとて１．２ｖよりも大きな基準
電圧が必要な場合や、反対に１．２■よりも小さな基準
電圧が必要な場合にはカレントミラー回路などを用いて
出力電圧を増倍したり、分割する必要があった。
また、第１図の定電流源６は一般にカレントミラー回路
が利用されるため、ｏ、ｓＶ程度の電圧が最低限必要と
なるので、電池７め出力電圧が２ｖ以下になると満足な
特性が期待出来ないと言う問題かあった。
が利用されるため、ｏ、ｓＶ程度の電圧が最低限必要と
なるので、電池７め出力電圧が２ｖ以下になると満足な
特性が期待出来ないと言う問題かあった。
さらに、計算例で示した様に、零温度係数を得るために
は、トランジスタ２とトランジスタ１のエミツタ面積比
や抵抗４と抵抗５の抵抗比を高い比率に設定しなければ
ならないため、広いチップ面積を必要としたり、温度特
性のトラッキングが問題になったりした。
は、トランジスタ２とトランジスタ１のエミツタ面積比
や抵抗４と抵抗５の抵抗比を高い比率に設定しなければ
ならないため、広いチップ面積を必要としたり、温度特
性のトラッキングが問題になったりした。
例えば、第１図の回路において、トランジスタ２のエミ
ッタ面積をトランジスタ１のエミッタ面積の１０倍に設
定し、抵抗４の抵抗値を抵抗５の抵抗値の１０倍に設定
したとすると、トランジスタ１の面積とトランジスタ３
の面積とを同じにしたとしても、単位トランジスタが１
２個必要になり、また、抵抗８の抵抗値は抵抗４の抵抗
値と同−程度にする必要がある°ので、単位抵抗（抵抗
５）の２１倍の面積を必要とする。
ッタ面積をトランジスタ１のエミッタ面積の１０倍に設
定し、抵抗４の抵抗値を抵抗５の抵抗値の１０倍に設定
したとすると、トランジスタ１の面積とトランジスタ３
の面積とを同じにしたとしても、単位トランジスタが１
２個必要になり、また、抵抗８の抵抗値は抵抗４の抵抗
値と同−程度にする必要がある°ので、単位抵抗（抵抗
５）の２１倍の面積を必要とする。
さらに定電流源６を構成するために数個のトランジスタ
と抵抗が必要になるため、第１図に示したバンドギャッ
プ定電圧源は回路構成こそ簡単であるが、実際に構成す
るためには集積回路のチップ上で多くの面積を必要とし
、それ故に熱的トラッキング（物理的にも笑気的にも１
１／Ｉ２−１０とＲ４／Ｒ６−１ｏを維持する必要が、
ある。）がとり難いと言う問題があった。
と抵抗が必要になるため、第１図に示したバンドギャッ
プ定電圧源は回路構成こそ簡単であるが、実際に構成す
るためには集積回路のチップ上で多くの面積を必要とし
、それ故に熱的トラッキング（物理的にも笑気的にも１
１／Ｉ２−１０とＲ４／Ｒ６−１ｏを維持する必要が、
ある。）がとり難いと言う問題があった。
本発明は以上の様な問題を解消するものである。
第２図は本発明の一実施例である基準電圧源回路の回路
結線図を示したもので、同図において第１図と同一部分
については同一の符号を付している。
結線図を示したもので、同図において第１図と同一部分
については同一の符号を付している。
第２図において、トランジスタ９と前記トランジスタ９
のベース・コレクタ間に接続された抵抗１ｏと、同ベー
ス・エミーツタ間に接続された抵抗１１によって構成さ
れた定電圧回路１２には定電流源１３によってバイアス
電流が供給され、トランジスタ１４のベースには前記定
電圧回路１２の出力電圧が印加され、前記トランジスタ
１４のエミッタとマイナス側給電線路７ｂの間には抵抗
１５が接続されている。
のベース・コレクタ間に接続された抵抗１ｏと、同ベー
ス・エミーツタ間に接続された抵抗１１によって構成さ
れた定電圧回路１２には定電流源１３によってバイアス
電流が供給され、トランジスタ１４のベースには前記定
電圧回路１２の出力電圧が印加され、前記トランジスタ
１４のエミッタとマイナス側給電線路７ｂの間には抵抗
１５が接続されている。
一方、プラス側給電線路７ａとマイナス側給電線路７ｂ
の間には定電流源１６を介してトランジスタ１のベース
・エミッタ間および抵抗１７が接続され、前記トランジ
スタ１のコレクタは同ベースに直接接続され、前記トラ
ンジスタ１０ベース（コレクタ）側にはトランジスタ２
のベースが接続され、前記トランジスタ２のエミッタは
抵抗５を介してマイナス側給電線路７ｂに接続され、前
記トランジスタ２のコレクタはトランジスタ１８のコレ
クタおよびベース、さらに、前記定電流源１３を構成す
るトランジスタ１９．出力トランジスタ２０のベースに
接続され、前記トランジスタ１８のエミッタは抵抗２１
を介してプラス側給電線路７ａに接続されている。
・また、前記トランジスタ１９．２０のエミッタは
、それぞれ抵抗２２．２３を介してプラス側給電線路７
ａに接続され、前記トランジスタ２０のコレクタは抵抗
２４を介してマイナス側給電線路７ｂに接続されている
。
の間には定電流源１６を介してトランジスタ１のベース
・エミッタ間および抵抗１７が接続され、前記トランジ
スタ１のコレクタは同ベースに直接接続され、前記トラ
ンジスタ１０ベース（コレクタ）側にはトランジスタ２
のベースが接続され、前記トランジスタ２のエミッタは
抵抗５を介してマイナス側給電線路７ｂに接続され、前
記トランジスタ２のコレクタはトランジスタ１８のコレ
クタおよびベース、さらに、前記定電流源１３を構成す
るトランジスタ１９．出力トランジスタ２０のベースに
接続され、前記トランジスタ１８のエミッタは抵抗２１
を介してプラス側給電線路７ａに接続されている。
・また、前記トランジスタ１９．２０のエミッタは
、それぞれ抵抗２２．２３を介してプラス側給電線路７
ａに接続され、前記トランジスタ２０のコレクタは抵抗
２４を介してマイナス側給電線路７ｂに接続されている
。
さらに、前記トランジスタ１４のコレクタはトランジス
タ２５のコレクタおよびベース、トランジスタ２６０ベ
ースに接続され、前記トランジスタ２５．２６のエミッ
タは、それぞれ抵抗２７゜２８を介してプラス側給電線
路７ａに接続されている。
タ２５のコレクタおよびベース、トランジスタ２６０ベ
ースに接続され、前記トランジスタ２５．２６のエミッ
タは、それぞれ抵抗２７゜２８を介してプラス側給電線
路７ａに接続されている。
さて、Ｒ２図の回路において、トランジスタ１および２
のベース・エミッタ間翼圧を、それぞれｖＢＥｌ、ｖＢ
Ｅ２とし、抵抗５ 、１７（７）抵抗値をそれぞれＲ６
・、Ｒ１□とし、トランジスタ２６のコレクタ電流を工
２６としたとき、前記トランジスタ２のコレクタ電流Ｉ
２は次式で与えられる。
のベース・エミッタ間翼圧を、それぞれｖＢＥｌ、ｖＢ
Ｅ２とし、抵抗５ 、１７（７）抵抗値をそれぞれＲ６
・、Ｒ１□とし、トランジスタ２６のコレクタ電流を工
２６としたとき、前記トランジスタ２のコレクタ電流Ｉ
２は次式で与えられる。
ここで、説明を簡単にするために、抵抗２１゜２３０抵
抗値が同じであるとし、トランジスタ１８とトランジス
タ２ｏも同一サイズであるとすると、抵抗２４の両端に
現われる出力電圧ｖｘは・・・・・・ （６） なお、（５）式において、Ｒ２４・は抵抗２４の抵抗値
である。
抗値が同じであるとし、トランジスタ１８とトランジス
タ２ｏも同一サイズであるとすると、抵抗２４の両端に
現われる出力電圧ｖｘは・・・・・・ （６） なお、（５）式において、Ｒ２４・は抵抗２４の抵抗値
である。
ところで、トランジスタ１，２のエミッタ面積を、それ
ぞれＡｅ 、ＮＡｅ とすると、ただし、（６７、（
７）式において、Ｉｏは単位面積あたりの逆方向飽和電
流である。
ぞれＡｅ 、ＮＡｅ とすると、ただし、（６７、（
７）式において、Ｉｏは単位面積あたりの逆方向飽和電
流である。
上記（５） ？ （６） 、 （７）式より、・・・・
・・（８） □ 一方、トランジスタ９，１４のベース・エミッタ間
！圧をそｔ’ＬぞれＶＢＥ９ 、ｖＢＥ１４とし、抵抗
１０゜１１．１５の抵抗値をそれぞれＲ１゜、Ｒ１１，
Ｒ１゜とすると、前記トランジスタ１４のコレクタ電流
１１４は次の様になる。
・・（８） □ 一方、トランジスタ９，１４のベース・エミッタ間
！圧をそｔ’ＬぞれＶＢＥ９ 、ｖＢＥ１４とし、抵抗
１０゜１１．１５の抵抗値をそれぞれＲ１゜、Ｒ１１，
Ｒ１゜とすると、前記トランジスタ１４のコレクタ電流
１１４は次の様になる。
１５
抵抗２７の抵抗値と抵抗２８の抵抗値を等しく設定して
おくことによって、工１４”２６が成立する。
おくことによって、工１４”２６が成立する。
また、ｖＢＥ９＝ＶＢＥ１４がほぼ成立するものとする
と、 前記＠） ｅ （１０）式より 出力電圧ｖｘの温度係数がかなり小さい領域においては
、電流工、の温度係数は抵抗６の温度係数に依存する。
と、 前記＠） ｅ （１０）式より 出力電圧ｖｘの温度係数がかなり小さい領域においては
、電流工、の温度係数は抵抗６の温度係数に依存する。
すなわち、ＩＣチップ上の抵抗はナベで同一の温度係数
を有しているものとすると、（１１）式の対数項の値は
ｖＢＥ９の温度係数と同一の温度係数を有し、その値は
ほぼ−３０００ｐｐｍ となる。
を有しているものとすると、（１１）式の対数項の値は
ｖＢＥ９の温度係数と同一の温度係数を有し、その値は
ほぼ−３０００ｐｐｍ となる。
また、ｋＴ／ｑの温度係数はほぼ＋３０００ｐｐｍであ
るから対数項の絶対値が２．７近辺のとき、（１１）式
第１項の温度係数は零となる。
るから対数項の絶対値が２．７近辺のとき、（１１）式
第１項の温度係数は零となる。
この条件を満たすためには、トランジスタ１のエミッタ
電流密度をトランジスタ２のエミッタ電流密度の２．７
に設定すれば良く、このとき、抵抗１７は不要（Ｒ１□
−０）となる。
電流密度をトランジスタ２のエミッタ電流密度の２．７
に設定すれば良く、このとき、抵抗１７は不要（Ｒ１□
−０）となる。
また、前記対数項の絶対値が２．７よりも大きいときに
は、（１１）式の第１項の温度係数は正の値となるので
、抵抗１７の抵抗値を適当に設定することによシ、（１
１）式で与えられる出方電圧Ｖ！の温度係数を零にする
ことが出来る。
は、（１１）式の第１項の温度係数は正の値となるので
、抵抗１７の抵抗値を適当に設定することによシ、（１
１）式で与えられる出方電圧Ｖ！の温度係数を零にする
ことが出来る。
ちなみに、実際に各抵抗の′数値を求めてみると、トラ
ンジスタ１とトランジスタ２のエミツタ面積比を１に設
定したとき（Ｎ−１）、抵抗６の抵抗値を２６０Ω、抵
抗１０，２１．２３．２７．２８の抵抗値を１にΩ、抵
抗１１の抵抗値を１０にΩ、抵抗１５の抵抗値を２６０
Ω、抵抗２２の抵抗値を３０００、抵抗２４の抵抗値を
２．６にΩにすれば、出力電圧ｖ８の値は０．２６Ｖと
なり、温度係数も零となる。
ンジスタ１とトランジスタ２のエミツタ面積比を１に設
定したとき（Ｎ−１）、抵抗６の抵抗値を２６０Ω、抵
抗１０，２１．２３．２７．２８の抵抗値を１にΩ、抵
抗１１の抵抗値を１０にΩ、抵抗１５の抵抗値を２６０
Ω、抵抗２２の抵抗値を３０００、抵抗２４の抵抗値を
２．６にΩにすれば、出力電圧ｖ８の値は０．２６Ｖと
なり、温度係数も零となる。
この定数で、第２図の回路の占有面積を計算してみると
、まず、各トランジスタのエミッタ面積はすべて同一に
出来るため、トランジスタの個数は９であシ、１にΩ未
満の抵抗はすべて１として、１にΩを基準とした単位抵
抗数は２２となる。
、まず、各トランジスタのエミッタ面積はすべて同一に
出来るため、トランジスタの個数は９であシ、１にΩ未
満の抵抗はすべて１として、１にΩを基準とした単位抵
抗数は２２となる。
したがって、第２図の回路は第１図の回路に比べると素
子数は増加しているものの占有面積はかなシ狭くなる。
子数は増加しているものの占有面積はかなシ狭くなる。
（第１図の回路では定電流源６を除いても、１２個の単
位トランジスタを必要とする。） また、第２図の回路では、その回路構成を見れば明らか
な如く、電源電圧が１．６ｖ程度になっても十分に動作
する。
位トランジスタを必要とする。） また、第２図の回路では、その回路構成を見れば明らか
な如く、電源電圧が１．６ｖ程度になっても十分に動作
する。
さらに、（１１）式より、抵抗６と抵抗２４の抵抗比を
適当に設定することにより、零温度係数のもとで出力電
圧■工を任意に選べることも、あるいは抵抗１０，１１
．１５．１７の抵抗値を適当に遺命することによって任
意の温度係数の微小出力電圧が得られることもわかる。
適当に設定することにより、零温度係数のもとで出力電
圧■工を任意に選べることも、あるいは抵抗１０，１１
．１５．１７の抵抗値を適当に遺命することによって任
意の温度係数の微小出力電圧が得られることもわかる。
なお、（１１）式の導出ノ過程テｖＢＥ９”’ＢＥ１４
が成立するものと仮定したが、第２図の回路では、零温
度係数の出力電圧が得られている状態において、トラン
ジスタ９のエミッタ電流が正の温度係数を有する（抵抗
１０．１１の温度係数が正であるため）のに対して、ト
ランジスタ１４のエミッタ電流の温度係数は負であるの
で、実際には温度特性をも考えると、ｖＢＥ９”−ｖＢ
Ｅ１４ は成立しない。
が成立するものと仮定したが、第２図の回路では、零温
度係数の出力電圧が得られている状態において、トラン
ジスタ９のエミッタ電流が正の温度係数を有する（抵抗
１０．１１の温度係数が正であるため）のに対して、ト
ランジスタ１４のエミッタ電流の温度係数は負であるの
で、実際には温度特性をも考えると、ｖＢＥ９”−ｖＢ
Ｅ１４ は成立しない。
しかしながら、前記トランジスタ１４のコレクタ電流が
負の温度係数を有することには相違なく、この箇所で生
じる誤差（計算では”１４の温度係数を一３０００ｐｐ
ｍとした。）はトランジスタ１のエミッタ電流密度を小
さくしたり、抵抗１７の抵抗値を大きくしたり、あるい
は電流源１３の出力電流に負の温度係数をもた・せるこ
とにより吸収出来る。
負の温度係数を有することには相違なく、この箇所で生
じる誤差（計算では”１４の温度係数を一３０００ｐｐ
ｍとした。）はトランジスタ１のエミッタ電流密度を小
さくしたり、抵抗１７の抵抗値を大きくしたり、あるい
は電流源１３の出力電流に負の温度係数をもた・せるこ
とにより吸収出来る。
なお、本発明の集積化電源装置は第２図の実施例のもの
に限定されるものヤはなく、例えば、第２図の抵抗２４
を除いてトランジスタ２ｏのコレクタから出力電流を取
り出す様にすれば基準電流源となるし、トランジスタ２
あるいはトランジスタ１８のエミッタ側から出力を取り
比す様にすれば、前記トランジスタ２ｏならびに抵抗２
３．２４は不要となる。
に限定されるものヤはなく、例えば、第２図の抵抗２４
を除いてトランジスタ２ｏのコレクタから出力電流を取
り出す様にすれば基準電流源となるし、トランジスタ２
あるいはトランジスタ１８のエミッタ側から出力を取り
比す様にすれば、前記トランジスタ２ｏならびに抵抗２
３．２４は不要となる。
また、定電圧回路１２はダイオードの直列接続された回
路であっても良いし、抵抗１ｏだけをダイオード（ＰＮ
接合）に置き換えることも出来る。
路であっても良いし、抵抗１ｏだけをダイオード（ＰＮ
接合）に置き換えることも出来る。
すなわち、本発明の集積化電源装置は、・端子電圧がバ
イアス電流の変化に対してほぼ一定で負の温度係数を有
する定電圧手段（定電圧回路１２に相当）と、該定電圧
手段にバイアス電流を供給する電流供給手段（定電流源
１３に相当）と、ベースに前記定電圧手段の端子電圧が
印加され、エミッタは抵抗を介して一方のｉ電線路に接
続され、コレクタ電流が負の温度係数を有する第１のト
ランジスタ（トランジスタ１４に相当）と、前記第１の
トランジスタのコレクタ電流に依存した順方向バイアス
電流が供給されるＰＮ接合（トランジスタ１に相当）と
、ベースに前記ＰＮ接合の端子電圧が印加され、エミッ
タは抵抗を介して一方の給電線路に接続されたＭ２のト
ランジスタ（トランジスタ２に相当）を具備し、前記第
２のトランジスタのコレクタあるいはエミッタから基準
出力電圧あるいは基準出力電流を取シ出すように構成し
たもので、従来のバンドギャップ基準電圧源回路に比べ
て、より低い電源電圧まで動作させることが出来、ある
いはより少ない占有面積で構成出来るなど、大なる効果
を奏するものである。
イアス電流の変化に対してほぼ一定で負の温度係数を有
する定電圧手段（定電圧回路１２に相当）と、該定電圧
手段にバイアス電流を供給する電流供給手段（定電流源
１３に相当）と、ベースに前記定電圧手段の端子電圧が
印加され、エミッタは抵抗を介して一方のｉ電線路に接
続され、コレクタ電流が負の温度係数を有する第１のト
ランジスタ（トランジスタ１４に相当）と、前記第１の
トランジスタのコレクタ電流に依存した順方向バイアス
電流が供給されるＰＮ接合（トランジスタ１に相当）と
、ベースに前記ＰＮ接合の端子電圧が印加され、エミッ
タは抵抗を介して一方の給電線路に接続されたＭ２のト
ランジスタ（トランジスタ２に相当）を具備し、前記第
２のトランジスタのコレクタあるいはエミッタから基準
出力電圧あるいは基準出力電流を取シ出すように構成し
たもので、従来のバンドギャップ基準電圧源回路に比べ
て、より低い電源電圧まで動作させることが出来、ある
いはより少ない占有面積で構成出来るなど、大なる効果
を奏するものである。
第１図は従来例を示す回路結線図、第２図は本発明の二
実施例の回路結線図である。 １．２，１４・・・ｍｅ・トランジスタ、７・■・・・
電源、７ａ・・・・・・プラス側給電線路、７ｂ・・・
・・・マイナら側給電線路、１２・・・・・・定電圧回
路、１３・・・・・・定電流源・ 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名ｗｈ
ｌ 図
実施例の回路結線図である。 １．２，１４・・・ｍｅ・トランジスタ、７・■・・・
電源、７ａ・・・・・・プラス側給電線路、７ｂ・・・
・・・マイナら側給電線路、１２・・・・・・定電圧回
路、１３・・・・・・定電流源・ 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名ｗｈ
ｌ 図
Claims (1)
- （１）端子電圧がバイアス電流の変化に対して１１ぼ一
定で負の温度係数を有する定電圧手段と、その定電圧手
段にバイアス電流を供給する電流供給手段と、ペースに
前記定電圧手段の端子電圧が印加され、エミッタは抵抗
を介して一方の給電線路に接続され、かつマレフタ電流
が負の温度係数を有する第１のトランジスタと、前記第
１のトランジスタのコレクタ電流に依存した順方向バイ
アス電流が供給されるＰＮ接合と、ペースに前記ＰＮ接
合の端子電圧が印加され、エミッタは抵抗を介して一方
の給電線路に接続された第２のトランジスタを具備し、
前記、第２のトランジスタのコレクタあるいはエミッタ
から基準出力電圧あるいは基準出力電流を取シ出すよう
にしたことを特徴とする集積化電源装置。 ＠）特許請求の範囲第Ｏ）項の記載において、前記定電
圧手段は、ペース・コレクタ間およびペース・エミッタ
間にそれぞれ抵抗が接続された第３のトランジスタによ
って構成し、前記ＰＮ接合は第４のトランジスタのべ−
ｊス・エミッタ接合によって構成するとともに、前記第
４のトランジスタのエミッタ電流密度を前記第２のトラ
ンジスタのエミッタ電流密度よりも大となる様に設定し
たことを特徴とする集積化電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12894181A JPS5831420A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 集積化電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12894181A JPS5831420A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 集積化電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831420A true JPS5831420A (ja) | 1983-02-24 |
| JPH0316646B2 JPH0316646B2 (ja) | 1991-03-06 |
Family
ID=14997189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12894181A Granted JPS5831420A (ja) | 1981-08-18 | 1981-08-18 | 集積化電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5831420A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60139852A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-24 | 旭化成株式会社 | パイル丸編地及び製法 |
| JPS63145454A (ja) * | 1986-07-08 | 1988-06-17 | 帝人株式会社 | 厚地編物およびその製造方法 |
| CN104090242A (zh) * | 2014-07-01 | 2014-10-08 | 安徽继远电网技术有限责任公司 | 智能一体化电源绝缘检测模块 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4825459A (ja) * | 1971-08-02 | 1973-04-03 | ||
| JPS50343A (ja) * | 1973-05-07 | 1975-01-06 | ||
| JPS55103715U (ja) * | 1979-01-08 | 1980-07-19 |
-
1981
- 1981-08-18 JP JP12894181A patent/JPS5831420A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4825459A (ja) * | 1971-08-02 | 1973-04-03 | ||
| JPS50343A (ja) * | 1973-05-07 | 1975-01-06 | ||
| JPS55103715U (ja) * | 1979-01-08 | 1980-07-19 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60139852A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-24 | 旭化成株式会社 | パイル丸編地及び製法 |
| JPS63145454A (ja) * | 1986-07-08 | 1988-06-17 | 帝人株式会社 | 厚地編物およびその製造方法 |
| JPH0236702B2 (ja) * | 1986-07-08 | 1990-08-20 | Teijin Ltd | |
| CN104090242A (zh) * | 2014-07-01 | 2014-10-08 | 安徽继远电网技术有限责任公司 | 智能一体化电源绝缘检测模块 |
| CN104090242B (zh) * | 2014-07-01 | 2017-01-25 | 安徽继远电网技术有限责任公司 | 智能一体化电源绝缘检测模块 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0316646B2 (ja) | 1991-03-06 |
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