JPS58221229A - レ−ルの熱処理方法 - Google Patents
レ−ルの熱処理方法Info
- Publication number
- JPS58221229A JPS58221229A JP3889983A JP3889983A JPS58221229A JP S58221229 A JPS58221229 A JP S58221229A JP 3889983 A JP3889983 A JP 3889983A JP 3889983 A JP3889983 A JP 3889983A JP S58221229 A JPS58221229 A JP S58221229A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coolant
- rail
- temperature
- heat treatment
- known per
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/04—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rails
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/60—Aqueous agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/63—Quenching devices for bath quenching
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ＣＸ Ｓｌ、Ｍｎならびに合金元素を含む鋼
のレールまｆＣは少なくともレールヘッドを、微細パー
ライト構造を得るように、冷却剤によってオーステナイ
ト範囲内の温度からパーライト化が完了する温度に急冷
することによるレールの熱処理方法に関する。微細／や
一ライト構造の出現は、冷却条件に太いに依存する。マ
ルテンサイトの生成は、レールを脆くするので、どうし
ても防がねばならない。倣細ノ４−ライト構造が生成す
るように冷却を行うならば、かかるレールのＭ適な耐摩
耗性が得られることがわかっている。
のレールまｆＣは少なくともレールヘッドを、微細パー
ライト構造を得るように、冷却剤によってオーステナイ
ト範囲内の温度からパーライト化が完了する温度に急冷
することによるレールの熱処理方法に関する。微細／や
一ライト構造の出現は、冷却条件に太いに依存する。マ
ルテンサイトの生成は、レールを脆くするので、どうし
ても防がねばならない。倣細ノ４−ライト構造が生成す
るように冷却を行うならば、かかるレールのＭ適な耐摩
耗性が得られることがわかっている。
西独特杵出願公告公報第２ダ、３９３３ｇ号から、熱水
中でのかかるレールの急冷が知られるようになった。熱
水中での急冷では、レール上に蒸気皮膜が生じ、この蒸
気皮膜が、蒸気皮膜の生成した領域の冷却速度を減少す
るが、熱水が直接レールと接触する領域では、尚速度で
冷却が起こる。スケールの生成という点で、スケールは
冷却過程中任意の領域でスケールが分離除去されるので
、蒸気皮膜は不均一に生成される。このように、レール
またはレールヘッドのある部分は生成した蒸気皮膜と接
触するが、他の部分は直接熱水の作用を受ける。それで
、レールの長さ全体にわたって、あるいはレールまたは
レールヘッドの表面の異なる部分に不均一な冷却速度が
生じる。このことは微細パーライト構造の生成に悪影響
を与え、種々の領域でレールの耐摩耗性が不均一になる
。惑い構造をもつレールの領域はレール全体の耐摩耗性
に決定的な影響があるので、かかる方法では最適な耐摩
耗性は得られない。
中でのかかるレールの急冷が知られるようになった。熱
水中での急冷では、レール上に蒸気皮膜が生じ、この蒸
気皮膜が、蒸気皮膜の生成した領域の冷却速度を減少す
るが、熱水が直接レールと接触する領域では、尚速度で
冷却が起こる。スケールの生成という点で、スケールは
冷却過程中任意の領域でスケールが分離除去されるので
、蒸気皮膜は不均一に生成される。このように、レール
またはレールヘッドのある部分は生成した蒸気皮膜と接
触するが、他の部分は直接熱水の作用を受ける。それで
、レールの長さ全体にわたって、あるいはレールまたは
レールヘッドの表面の異なる部分に不均一な冷却速度が
生じる。このことは微細パーライト構造の生成に悪影響
を与え、種々の領域でレールの耐摩耗性が不均一になる
。惑い構造をもつレールの領域はレール全体の耐摩耗性
に決定的な影響があるので、かかる方法では最適な耐摩
耗性は得られない。
本発明の目的は、微細パーライト構造を一層均一にし、
かくしてレールまたはレールヘッドの耐摩耗性を改良す
ることである。
かくしてレールまたはレールヘッドの耐摩耗性を改良す
ることである。
本発明は、本質的に、ｏ、ｔｓ−ｏ、ｇｓ％のＣと００
ｇθ％以下の５１ と００Ｓ−ツ、Ｓ％のＭｎ と
残りの鉄および不可避の汚染物質とを含む鋼のレールを
、水と全冷却剤基準で２θ〜６０９６の量の、それ自体
既知の合成冷却剤添加剤、好ましくはポリグリコールと
を含む冷却剤中で処理することから々る。合成冷却剤添
加剤のかかる添加により、レールまたはレールヘッド上
に、冷却速度を減少させる層が生成する。かかる層は均
一であり、スケールの分離除去による悪影響がないので
、この方法で全表面にわたって、かつレールまたはレー
ルヘッドの全長にわたって均一な冷却条件が得られる。
ｇθ％以下の５１ と００Ｓ−ツ、Ｓ％のＭｎ と
残りの鉄および不可避の汚染物質とを含む鋼のレールを
、水と全冷却剤基準で２θ〜６０９６の量の、それ自体
既知の合成冷却剤添加剤、好ましくはポリグリコールと
を含む冷却剤中で処理することから々る。合成冷却剤添
加剤のかかる添加により、レールまたはレールヘッド上
に、冷却速度を減少させる層が生成する。かかる層は均
一であり、スケールの分離除去による悪影響がないので
、この方法で全表面にわたって、かつレールまたはレー
ルヘッドの全長にわたって均一な冷却条件が得られる。
本発明では、合成冷却剤添加剤、好オしくはポリグリコ
ール（または？リエーテルグリコール）を、全冷却剤基
準で、２ｏ−ｔｏ％の量で用いる。
ール（または？リエーテルグリコール）を、全冷却剤基
準で、２ｏ−ｔｏ％の量で用いる。
これらの限界内で、θ、Ａ！；−０，ｇＳ％のＣと０、
ｇ％以下の５１ と０．３−２．ｊｔ％のＭｎ と
残りの鉄および不可避の汚染物質とを含むレール鋼につ
いて、耐摩耗性に関して均一な結果が得られた。冷却剤
は、レールまたはレールヘッド上へ噴霧することができ
る。しかし、レールまたは少なくともレールヘッドを、
それ自体既知の方法で、冷却剤中へ浸漬するのが便利で
ある。彦ぜなら、この方法では、添加された合成不凍性
化合物の皮膜が、より容易にかつよシ均一に形成される
からである。
ｇ％以下の５１ と０．３−２．ｊｔ％のＭｎ と
残りの鉄および不可避の汚染物質とを含むレール鋼につ
いて、耐摩耗性に関して均一な結果が得られた。冷却剤
は、レールまたはレールヘッド上へ噴霧することができ
る。しかし、レールまたは少なくともレールヘッドを、
それ自体既知の方法で、冷却剤中へ浸漬するのが便利で
ある。彦ぜなら、この方法では、添加された合成不凍性
化合物の皮膜が、より容易にかつよシ均一に形成される
からである。
本発明によれば、熱処理は、圧延加熱を利用してその後
の費用のかかる加熱操作を避けることができるように、
圧延加熱から出発してそれ自体既知の方法で行うことが
できる。
の費用のかかる加熱操作を避けることができるように、
圧延加熱から出発してそれ自体既知の方法で行うことが
できる。
本発明によれば、冷却剤は、好１しくは、ｇθ０〜ＳＯ
Ｏ℃の温度範囲内で、０．２〜ｂ／秒の冷却速度が得ら
れるような組成を有する。
Ｏ℃の温度範囲内で、０．２〜ｂ／秒の冷却速度が得ら
れるような組成を有する。
微細パーライト構造を得るのに所要な冷却速度は、レー
ルの種々の組成について知られており、指示されている
範囲は０．２〜ｂ 却剤基準で多量の合成不凍性化合物を用いるときには、
少量の合成不凍性化合物すなわち冷却剤添加剤を添加し
た場合よりも、添加不凍剤すなわち冷却剤添加剤の厚い
皮膜がレールまたはレールヘッド上に形成され、それで
冷却速度もよシフトさくなる。θ、Ａ！；−０，ｇ！；
％のＣ，Ｑ、ざ０％以下の５ｌｓＯ−ｊ−２，３％のＭ
ｎ の上記限界値内のレール鋼の組成を考慮して冷却
剤添加剤の添加量を選択することにより、冷却ａ度を０
．２〜６℃／秒の範囲内で変化させるととがてきる。
ルの種々の組成について知られており、指示されている
範囲は０．２〜ｂ 却剤基準で多量の合成不凍性化合物を用いるときには、
少量の合成不凍性化合物すなわち冷却剤添加剤を添加し
た場合よりも、添加不凍剤すなわち冷却剤添加剤の厚い
皮膜がレールまたはレールヘッド上に形成され、それで
冷却速度もよシフトさくなる。θ、Ａ！；−０，ｇ！；
％のＣ，Ｑ、ざ０％以下の５ｌｓＯ−ｊ−２，３％のＭ
ｎ の上記限界値内のレール鋼の組成を考慮して冷却
剤添加剤の添加量を選択することにより、冷却ａ度を０
．２〜６℃／秒の範囲内で変化させるととがてきる。
本発明では、１．２〜／、３１Ｊ、量％のマンガンと０
．７〜０．７！；重量％の炭１とを含む鋼を１．２ｏ−
ｇｏ重景％の範囲内の合成冷却剤添加剤で、冷却剤添加
剤の添加量をマンガン含１゛の増加と共に増加させ、ま
た炭素含量の増加と共に減少させるならば、％に有利に
処理することができる。冷却剤添加剤のこれらの所定の
添加量限界内で、かつ上記のマンガン含量および炭素含
を範囲内で、一定の耐摩耗性値が得られ、それによって
３’ｌＯ〜３ｇθのレールヘッド内ビッカース硬度Ｈｖ
が０ 得られた。このためには、冷却浴温度を４１．０〜６０
℃、％罠ＳＯ℃に保ち、浴を再循環または攪拌するのが
有利である。これらの手段によって均一な処理温度が得
られ、それと共に、レールヘッドの全横断面にわたって
かつレールヘッドの全表置にわたって均一な結果が得ら
れる。
．７〜０．７！；重量％の炭１とを含む鋼を１．２ｏ−
ｇｏ重景％の範囲内の合成冷却剤添加剤で、冷却剤添加
剤の添加量をマンガン含１゛の増加と共に増加させ、ま
た炭素含量の増加と共に減少させるならば、％に有利に
処理することができる。冷却剤添加剤のこれらの所定の
添加量限界内で、かつ上記のマンガン含量および炭素含
を範囲内で、一定の耐摩耗性値が得られ、それによって
３’ｌＯ〜３ｇθのレールヘッド内ビッカース硬度Ｈｖ
が０ 得られた。このためには、冷却浴温度を４１．０〜６０
℃、％罠ＳＯ℃に保ち、浴を再循環または攪拌するのが
有利である。これらの手段によって均一な処理温度が得
られ、それと共に、レールヘッドの全横断面にわたって
かつレールヘッドの全表置にわたって均一な結果が得ら
れる。
レール鋼を合金化することによって、例えばＣｒ −Ｍ
ｎ合金を用いることによってレールの耐摩耗性を改良す
ることも可能である。しかし、このことによシ、かかる
合金鋼の価格が高くなる上に、かかる合金では溶接操作
後でもマルテンサイトの生成を防ぐために冷却速度を低
く保たねばならないので、レールの溶接性に難点が生じ
る。
ｎ合金を用いることによってレールの耐摩耗性を改良す
ることも可能である。しかし、このことによシ、かかる
合金鋼の価格が高くなる上に、かかる合金では溶接操作
後でもマルテンサイトの生成を防ぐために冷却速度を低
く保たねばならないので、レールの溶接性に難点が生じ
る。
第２図はレールヘッドの断面を示しており、矢印ａで示
されるいわゆる硬度軌跡（ｈａｒｄｎｅｓｓｔｒａｃｅ
）に沿ってレールヘッド表面すからの種々の距離で試
料を測定する。
されるいわゆる硬度軌跡（ｈａｒｄｎｅｓｓｔｒａｃｅ
）に沿ってレールヘッド表面すからの種々の距離で試
料を測定する。
第１図で、縦軸はビッカース硬度、横軸はレールヘッド
頂部表面すなわち走行面すからの距離を示す。曲線Ｃは
、本発明の方法で処理した、微細パーライト構造を有す
る１／−ルの測定値を示している。０．７２％のＣと０
．３０％の５１ とｆ、２７％のＭｎ と残りの鉄
および不可避の汚染物質とを含むレール鋼のレールを選
んだ。曲＃ｄハ、同様な組成のレールについての、レー
ルヘッドを熱水中で急冷した場合の硬度軌跡ａに沿った
硬度の変化を示している。曲線Ｃと曲線ｄとを比べると
一本発明で処理した場合のビッカース硬度値が曲線ｄの
場合よシ筒＜、かつ特に、レールヘッド表面すからの距
離に対するｉｔ減少の依存性が小さいことがわかる。こ
の理由は、微細パーライト構造かよシ均一に形成されて
いるためと考えられる。
頂部表面すなわち走行面すからの距離を示す。曲線Ｃは
、本発明の方法で処理した、微細パーライト構造を有す
る１／−ルの測定値を示している。０．７２％のＣと０
．３０％の５１ とｆ、２７％のＭｎ と残りの鉄
および不可避の汚染物質とを含むレール鋼のレールを選
んだ。曲＃ｄハ、同様な組成のレールについての、レー
ルヘッドを熱水中で急冷した場合の硬度軌跡ａに沿った
硬度の変化を示している。曲線Ｃと曲線ｄとを比べると
一本発明で処理した場合のビッカース硬度値が曲線ｄの
場合よシ筒＜、かつ特に、レールヘッド表面すからの距
離に対するｉｔ減少の依存性が小さいことがわかる。こ
の理由は、微細パーライト構造かよシ均一に形成されて
いるためと考えられる。
第３図は、Ｎ／１）ｆｆ、’ で示した耐摩耗性βを
縦軸とし、レールヘッドの周縁領域で測定したビッカー
ス硬度Ｈｖ５ｏ を横軸とした図である。曲線ｅはビ
ッカース硬度に対する耐摩耗性の推移を示す。
縦軸とし、レールヘッドの周縁領域で測定したビッカー
ス硬度Ｈｖ５ｏ を横軸とした図である。曲線ｅはビ
ッカース硬度に対する耐摩耗性の推移を示す。
範囲ｅ１ は、本発明の方法で熱処理したレールで得
られる創早耗性とビッカース硬度の範囲を示す。
られる創早耗性とビッカース硬度の範囲を示す。
既知の方法で得られる値は範囲ｅ、よりずっと低い。か
くして、範囲”２．０５ ％ ’４ は穐々のレール
鋼品質に対して従来得られている強度値を示し、範囲ａ
ｓと０４とは異なる標準品質のレール鋼にあてはまＪ）
、ｅ２ はクロム−マンガンレール鋼にあてはまる。
くして、範囲”２．０５ ％ ’４ は穐々のレール
鋼品質に対して従来得られている強度値を示し、範囲ａ
ｓと０４とは異なる標準品質のレール鋼にあてはまＪ）
、ｅ２ はクロム−マンガンレール鋼にあてはまる。
第ダ図では、縦軸は／、／重ｉｋ％から始捷るマンガン
含′ｓ、を示す。横軸は０．６！重蓋％から始する駄累
含ｔを示す。この図中に示した長方形ｆは炭素含ｉｋ０
．７〜０．７３１食％、マンガン含量／、２〜／、３Ｚ
書％の鋼の範囲を示す。この範囲内で中間の炭素含量お
よび中間のマンガン含量の鋼では、冷却剤添加剤として
３０容會％の比率の？リグリコールが最良の結果を与え
ることがわかった。この場合、ｉｔｌ、 ’ｉｌＪ ｇ
は冷却剤内の３０容ｉ９６の比率のポリグリコールに対
応する。マンガン含量が一定の場合、炭素含量の増加に
つれて冷却剤添加剤の比率を減少させないと同じ結果は
得られない。逆に、同じ結果を得るためには、マンガン
含量の増加につれて冷却剤り加削の比率を増加し危けれ
ばならない。直線りおよび１は、それぞれ冷却剤添加剤
の添加率の下限および上限、すなわちコθ容鍬％および
Ｓθ容諮Ｘを示している。
含′ｓ、を示す。横軸は０．６！重蓋％から始する駄累
含ｔを示す。この図中に示した長方形ｆは炭素含ｉｋ０
．７〜０．７３１食％、マンガン含量／、２〜／、３Ｚ
書％の鋼の範囲を示す。この範囲内で中間の炭素含量お
よび中間のマンガン含量の鋼では、冷却剤添加剤として
３０容會％の比率の？リグリコールが最良の結果を与え
ることがわかった。この場合、ｉｔｌ、 ’ｉｌＪ ｇ
は冷却剤内の３０容ｉ９６の比率のポリグリコールに対
応する。マンガン含量が一定の場合、炭素含量の増加に
つれて冷却剤添加剤の比率を減少させないと同じ結果は
得られない。逆に、同じ結果を得るためには、マンガン
含量の増加につれて冷却剤り加削の比率を増加し危けれ
ばならない。直線りおよび１は、それぞれ冷却剤添加剤
の添加率の下限および上限、すなわちコθ容鍬％および
Ｓθ容諮Ｘを示している。
冷却剤添加剤の添加率が２０容斯％の下限よシ低くなる
と、上記の鋼では冷却速度が高くなりすぎ、かくしてレ
ールヘッドが鉤・曲する傾向があま９にも大きくなって
しまう。逆に、冷却剤添加剤の添加率がＳＯ＠童％の上
限を越えると、指示した範囲内の組成の銅では、厚い冷
却剤層の形成をもたらす。かかる厚い冷却剤層の形成は
、冷却剤内の冷却剤添加剤濃度の不均一な分布をもたら
し、冷却剤添加剤の姉加率の調節できない減少のために
局部的冷却速度分布の不均一が生じる。その上、′
冷却剤添加剤の減少した冷却剤は、耐摩耗性ｆ増加させ
る点で最良の結泉が得られる領域から外れてしまう。第
４図から、長方形ｆに対応する１成の各鋼に対して、レ
ール鋼の耐魔耗性に関【７て特に良好なかつ均一な結果
が得られる冷却剤内の最適な冷却剤添加剤添加率を求め
ることができる。
と、上記の鋼では冷却速度が高くなりすぎ、かくしてレ
ールヘッドが鉤・曲する傾向があま９にも大きくなって
しまう。逆に、冷却剤添加剤の添加率がＳＯ＠童％の上
限を越えると、指示した範囲内の組成の銅では、厚い冷
却剤層の形成をもたらす。かかる厚い冷却剤層の形成は
、冷却剤内の冷却剤添加剤濃度の不均一な分布をもたら
し、冷却剤添加剤の姉加率の調節できない減少のために
局部的冷却速度分布の不均一が生じる。その上、′
冷却剤添加剤の減少した冷却剤は、耐摩耗性ｆ増加させ
る点で最良の結泉が得られる領域から外れてしまう。第
４図から、長方形ｆに対応する１成の各鋼に対して、レ
ール鋼の耐魔耗性に関【７て特に良好なかつ均一な結果
が得られる冷却剤内の最適な冷却剤添加剤添加率を求め
ることができる。
これらの実験では、冷却剤の淵＃を５０℃で一定に保ち
、浴を絶えず攪拌した。あらゆるＷ１合に、レールヘッ
ドの浸漬深さはｌ／ｌＯｔｍで乏・つた。いずれにして
も、最適な組成の冷却剤では、レールヘッドの周縁層内
に微細ノ母−ライト構造が得られた。
、浴を絶えず攪拌した。あらゆるＷ１合に、レールヘッ
ドの浸漬深さはｌ／ｌＯｔｍで乏・つた。いずれにして
も、最適な組成の冷却剤では、レールヘッドの周縁層内
に微細ノ母−ライト構造が得られた。
第１図は、ビッカース硬度とレールヘッドの表゛面から
の距離との関係を示すグラフであり、第２図は、レール
ヘッドのｖＲ′面図であり、第３図は、耐岸耗性とビッ
カース硬度との関係を示すグラフであり、 第り図は、冷却剤添加剤の添加率を決めた場合の、マン
ガン含館および屍素含ＩＡｖＣよる而・１雄耗性の改良
の依存性を示す図である。 ＝１７
の距離との関係を示すグラフであり、第２図は、レール
ヘッドのｖＲ′面図であり、第３図は、耐岸耗性とビッ
カース硬度との関係を示すグラフであり、 第り図は、冷却剤添加剤の添加率を決めた場合の、マン
ガン含館および屍素含ＩＡｖＣよる而・１雄耗性の改良
の依存性を示す図である。 ＝１７
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ０１ レールまたは少なくともレールヘッドを、微細
・ｆ−ライト構造を得るように、冷却剤によって、オー
ステナイト範囲内にある温度からノ量−ライト化が完了
する温度に急冷することによるレールの熱処理方法であ
って１，０ 、 Ａ 、！−〜ｏ、ｇｓ％のＣと００ｇ
％以下のｓｌ と０．３〜２．３％のＭｎ と残シ
の鉄および不可避の汚染物質とを含む鋼のレールを、水
と全冷却剤基準でコθ〜６０％の量の、それ自体既知の
合成冷却剤添加剤、好ましくは？リグリコールとを含む
冷却剤中で処理することを特徴とする熱処理方法。 ＋２１ レールまたは少なくともレールヘッドを、そ
れ自体既知の方法で、冷却剤中に浸漬することを特徴と
する特許請求の範囲第０１項記載の方法。 （３） 圧延加熱から出発して、それ自体既知の方法
で熱処理を行うことを特徴とする特許請求の範囲第（１
１項または第（２）項記載の方法。 （４） 冷却剤が、ざ００〜５００℃の温度範囲内で
０．２〜ｂ 成を有することを特徴とする特許請求の範囲第（１１項
または第（２１項または第（３）項記載の方法。 ＋５１ ／、２０−７．３０重置火のマンガンと０．
７０〜０．７３重量％の炭素とを含む鋼に対して、合成
冷却剤添加剤の添加を、２０〜ＳＯ容貴％の限界内で、
マンガン含量の増加と共に増加させ、また灰滓含量の増
加と共に減少させることｆ％徴とする、特許請求の範囲
第（１１項〜第（４）項のいずれか１項に記載の方法。 （６） 冷却浴の温度を弘０−Ａθ℃、特に３０℃に
保つことおよび浴を再循珍または攪拌することを特徴と
する特許請求の範囲第（１）項〜第（５）項のいずれか
１項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT931/82 | 1982-03-09 | ||
| AT0093182A AT375402B (de) | 1982-03-09 | 1982-03-09 | Verfahren zum waermebehandeln von schienen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58221229A true JPS58221229A (ja) | 1983-12-22 |
Family
ID=3503141
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3889983A Pending JPS58221229A (ja) | 1982-03-09 | 1983-03-09 | レ−ルの熱処理方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0088746B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58221229A (ja) |
| AT (1) | AT375402B (ja) |
| CA (1) | CA1205729A (ja) |
| DE (1) | DE3370972D1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62161917A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Nippon Steel Corp | 耐摩耗性、耐損傷性にすぐれた端頭部熱処理レ−ルの製造法 |
| JPS63203724A (ja) * | 1987-02-19 | 1988-08-23 | Nkk Corp | レ−ルの焼入方法 |
| US5658400A (en) * | 1993-12-20 | 1997-08-19 | Nippon Steel Corporation | Rails of pearlitic steel with high wear resistance and toughness and their manufacturing methods |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4003363C1 (en) * | 1990-02-05 | 1991-03-28 | Voest-Alpine Industrieanlagenbau Ges.M.B.H., Linz, At | Hardening rails from rolling temp. - using appts. with manipulator engaging rail from exit roller table with support arms positioned pivotably on each side |
| AT401359B (de) * | 1991-04-05 | 1996-08-26 | Vae Ag | Verfahren zur herstellung eines herzstückes |
| AT399346B (de) | 1992-07-15 | 1995-04-25 | Voest Alpine Schienen Gmbh | Verfahren zum w[rmebehandeln von schienen |
| DE19621017C1 (de) * | 1996-05-24 | 1998-01-08 | Butzbacher Weichenbau Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Gleisoberbauteils sowie Gleisoberbauteil |
| AT409268B (de) * | 2000-05-29 | 2002-07-25 | Voest Alpine Schienen Gmbh & C | Verfahren und einrichtung zum härten von schienen |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5166221A (ja) * | 1974-08-16 | 1976-06-08 | Krupp Ag Huettenwerke |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1242660B (de) * | 1963-06-29 | 1967-06-22 | Union Carbide Corp | Abschreckmedium zum Abschrecken von waermebehandeltem Metall |
| DE1802273A1 (de) * | 1968-01-18 | 1969-08-07 | Zentralinstitut Fuer Fertigung | Mittel zum Abschrecken von austenitisiertem Stahl oder anderen Eisenwerkstoffen zum Zweck des Haertens oder Verguetens |
| US4087290A (en) * | 1975-07-03 | 1978-05-02 | E. F. Houghton & Co. | Process for the controlled cooling of ferrous metal |
| BE854834A (fr) * | 1977-05-18 | 1977-09-16 | Centre Rech Metallurgique | Procede de fabrication de rails a caracteristiques ameliorees |
-
1982
- 1982-03-09 AT AT0093182A patent/AT375402B/de not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-02-22 EP EP19830890026 patent/EP0088746B1/de not_active Expired
- 1983-02-22 DE DE8383890026T patent/DE3370972D1/de not_active Expired
- 1983-03-07 CA CA000423018A patent/CA1205729A/en not_active Expired
- 1983-03-09 JP JP3889983A patent/JPS58221229A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5166221A (ja) * | 1974-08-16 | 1976-06-08 | Krupp Ag Huettenwerke |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62161917A (ja) * | 1986-01-09 | 1987-07-17 | Nippon Steel Corp | 耐摩耗性、耐損傷性にすぐれた端頭部熱処理レ−ルの製造法 |
| JPS63203724A (ja) * | 1987-02-19 | 1988-08-23 | Nkk Corp | レ−ルの焼入方法 |
| US5658400A (en) * | 1993-12-20 | 1997-08-19 | Nippon Steel Corporation | Rails of pearlitic steel with high wear resistance and toughness and their manufacturing methods |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AT375402B (de) | 1984-08-10 |
| DE3370972D1 (en) | 1987-05-21 |
| ATA93182A (de) | 1983-12-15 |
| EP0088746B1 (de) | 1987-04-15 |
| EP0088746A1 (de) | 1983-09-14 |
| CA1205729A (en) | 1986-06-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0288054A2 (en) | Method of producing steel plate with good low-temperature toughness | |
| JPS58221229A (ja) | レ−ルの熱処理方法 | |
| JP2010132975A (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2019065396A (ja) | 熱間形成性空気焼き入れ性溶接性鋼板 | |
| JPS5938300B2 (ja) | 耐食性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼 | |
| JP7086666B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3570376B2 (ja) | 耐原油タンク腐食性に優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JP2862186B2 (ja) | 伸びの優れた溶融亜鉛めっき高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0250967B2 (ja) | ||
| EP0165774A2 (en) | Method for producing high-strength steel having improved weldability | |
| US4140552A (en) | Method of treating aluminum-killed and low alloy steel strip and sheet surfaces, in sulfur-bearing atmosphere, for metallic coating | |
| JPH11293396A (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにその製造方法 | |
| JPS5974231A (ja) | 超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 | |
| KR850000930B1 (ko) | 페라이트 스테인레스강 시이트 또는 스트립의 제조방법 | |
| JP4045602B2 (ja) | 絞り成形性に優れる缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS59159928A (ja) | 肌焼き鋼の浸炭焼入れ処理方法 | |
| JPS6114216B2 (ja) | ||
| JPH05148543A (ja) | 厚肉鋼板の加速冷却型製造方法 | |
| JPS61207520A (ja) | 軟質の非時効性表面処理用鋼板の製造方法 | |
| JPS6267119A (ja) | フランジ加工性の良好な焼付硬化性を有するｄｉ缶用鋼板の製造方法 | |
| JPH0135900B2 (ja) | ||
| JP2005220415A (ja) | 焼入れままで優れた靭性を示すｂ添加低合金鋼の製造方法 | |
| CN118086765A (zh) | 一种细珠光体耐腐蚀热轧锯片钢及生产方法 | |
| JPH06179911A (ja) | 耐水素誘起割れ性にすぐれた鋼板の製造方法 | |
| JPH0833948A (ja) | 表面性状の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 |