JPS5821115Y2 - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 この考案は放電灯点灯装置に関し、特に例えば複数の熱
陰極放電灯を直列点灯するものにおいて、直列部分のフ
ィラメントヲ十分な予熱電流で予熱し得る放電灯点灯装
置に関する。

近時エネルギー危機に発して、省資源、省エネルギーが
強く叫ばれており、一つの技術的命題となっている。

本考案の背景となる毎半サイクルスタート点灯方式は、
照明分野においてこの命題を解決せんとするものである
。

すなわち、本考案者の別途提案したところによれば、毎
半サイクルスタート点灯方式（後で詳述する）において
は、放電灯点灯装置の電力損失を従来のグロートよびラ
ピッドスタート点灯方式に比較して例えばそれぞれ１／
４．１／６以下に低減し、かつ形状も重量比でそれぞれ
ｌ／６，１／ｉ２以下に小型化することができる。

ただしこれは在来のけい光ランプを流用した場合のこと
である。

この考案の背景となる毎半サイクルスタート点灯方式に
おいて限流チョークを小型化できる理由について説明す
るため、先ず従来点灯方式の機構について説明しよう。

すなわち、けい光ランプ用放電灯点灯装置として従来は
例えば第１図に示すような回路構成のものが使用されて
いる。

この構成は、交流電源ＡＣに限流装置としての限流チョ
ークＣＨを介して熱陰極放電灯ＦＬを接続し、一方散電
灯ＦＬに振動回路Ｒ′ を並列接続したものである。

この構成によれば、電源ＡＣを接続すると同時に振動回
路Ｒ′が発振動作を開始して、その発振電流によって放
電灯ＦＬのフィラメントｆ 、 ｆ’ を加熱すると
共にその端子間に始動所要電圧ＥＳｔ よりも高い発振
出力電圧を印加する。

そして放電灯ＦＬのフイラメン）ｆ、ｆ’ が十分加熱
され、放電灯ＦＬの始動所要電圧がＥＳｔに低下した時
に、前記発振出力によって始動され遅相点灯する。

一旦点灯すると放電灯ＦＬの端子電圧が電源電圧の約１
／２の管電圧ＶＴに低下する為、振動回路Ｒ′は発振を
維持することができなくなり動作を停止し、放電灯ＦＬ
は電源ＡＣから限流チョークＣＨを介して供給される電
圧によって点灯維持される。

点灯中に督ける電源電圧ｅ１管電圧ｖＴおよび管電流ｉ
Ｔの波形を観測すると第２図Ａ、Ｂ、Ｃのような波形で
ある。

これらの電源電圧ｅ１管電圧Ｖ、および管電流ＩＴの波
形から各瞬時における抵抗外を含壕ない限流チョークＣ
Ｈの端子電圧ＶＣＨと管電流ｌＴの積及び蓄積エネルギ
Ｓを求めると同図りおよびＥに示す波形になる。

これらの波形から理解できるように電源電圧ｅが管電圧
、ｆｔ２ Ｖ、より高い期間（ｔ１〜ｔ２）は（Ｓ１＝ １（ｅ
〜ｖ１）ｉｌｄｔ）なるエネルギが一方的に増加して限
流チョークＣＨに蓄積される。

電源電圧ｅが管電圧Ｖ より低下すると、蓄積エネルギ
は放出状態に転する。

エネルギを放出する期間は電源電圧ｅが管電圧Ｖ、より
低い期間（ｔ２〜ｔ３）うｔ３ であって、この期間（ｔ２〜ｔ３）にｒＳ２ ．２（ｅ
ＶＴ ） ｔｒｄｔ ） なるエネルギが放出
されることになる。

限流チョークＣＨの大きさは第２図Ｅに示す蓄積エネル
ギＳの最大値に基づいて定まる。

すなわち限流チョークＣＨは蓄積エネルギＳの最大振幅
Ｓｍに耐えるようにその容量を選定しなければならない
。

この場合放電灯ＦＬの再点弧電圧Ｅ は再点弧時にお
いて電源電圧ｅを下廻らなければならない。

このことは電源電圧ｅと比較して管電圧ｖＴのピーク値
ｖＴｐ を高くできないことを意味する。

実際在来の放電灯の場合管電圧ＶＴの実効値ｖＴは電源
電圧ｅの実効値Ｅのｌ／２程度に設定され、したがって
限流チョークＣＨの端子電圧Ｖ の実効値Ｖ。

Ｈは電源電圧ｅの実効値ＥのＨ １／２以上に設定される。

本考案者は本考案に先行して、前記欠点を解消する毎半
サイクルスタート点灯方式を提供した。

前述したように本考案の一実施例はとの毎半サイクルス
タート点灯方式を利用した放電灯装置に関するものであ
るから、以下にこの考案の背景となる毎半サイクルスタ
ート点灯方式の動作並びに特徴を説明する。

第３図はとの毎半サイクルスタート点灯方式に基づいて
構成されたけい光ランプ用放電灯点灯装置の一回路構成
例を示す。

同図にかいて、ＡＣは交流電源であって限流装置の一例
としての限流チョークＣＨと熱雲極放電灯ＦＬの直列回
路が接続されている。

前言醋流チョークＣＨには１次巻線Ｗ１０および２次巻
線Ｗ２０が巻かれていて、２次巻線Ｗ２０の一端が放電
灯ＦＬのフィラメントｆの非電源側端イに結ばれ、他端
が昇圧回路Ｒに接続されている。

前記昇圧回路Ｒは、高周波高電圧発振手段の一例として
示すサイリスタＳおよびはねをえり昇圧インダクタＬの
直列回路とコンデンサＣを並列接続して構成された振動
回路Ｒ′に間欠発振用コンデンサＣ１を直列接続した回
路であって、との昇圧回路Ｒの一端は前述した２次巻線
Ｗ２０の他端に接続され、他端は放電灯ＦＬのフィラメ
ントｆノの非電源側端口に接続されている。

な釦、前記振動回路Ｒ′は高周波発振動作する限りにお
しては、トライアック等のゲート付サイリスタを用いる
もの、更にはインバータを用いた高圧発生回路に置換す
ることもできる。

次に上記構成の動作について説明する。

１ず電源ＡＣを接続すると、限流チョークＣＨを介して
放電灯ＦＬに電源電圧ｅが印加されると共に、限流チョ
ークＣＨの２次巻線Ｗ２０＄−よびフイラメン）ｆ、ｆ
’ を介して昇圧回路Ｒにも電源電圧ｅが印加される。

昇圧回路Ｒにむいては、電源電圧ｅが間欠発振用コンデ
ンサＣ１を介してサイリスタＳに印加され、このサイリ
スタＳをブレークオーバさせるために振動回路Ｒ′が発
振動作を開始する。

この発振動作は間欠発振用コンデンサＣ１がなければ継
続するものであるのζ間欠発振用コンデンサＣ１がある
為に電源電圧ｅの立上り部分においてて各半サイクル毎
に間欠的に発振するものとなる。

今、電源電圧ｅの半サイクルについて考えると、上述の
ようにして振動回路Ｒ′が発振動作を開始すると、間欠
発振用コンデンサＣ１が電源電圧ｅを相殺する方向の極
性に充電される。

したがってその端子電圧ｖｃ１が上昇してゆき 電源電
圧ｅとの差の電圧がサイリスタＳのブレークオーバ電圧
ｖ１に満たなくなると、サイリスタＳがオフ状態のま１
となって、振動回路Ｒ′は発振を停止させられる。

それゆえこの半サイクルにむける以後の期間は間欠発振
用コンデンサＣ１の端子電圧ｖｃ１が一定値に保たれか
つサイリスタＳがオフの１１で、振動回路Ｒ′は発振停
止している。

しかし電源電圧ｅが次の半サイクルに転じると、電源電
圧ｅが前の半サイクルの電圧とは逆極性の電圧になる為
、この電圧と間欠発振用コンデンサＣ１に前の半サイク
ルで充電された端子電圧Ｖとの和の電圧が振動回路Ｒ′
に加わり、この和電圧によってサイリスタＳがブレーク
オーバして発振を開始する。

しかし発振と同時に間欠発振用コンデンサＣ１の端子電
圧ｖｃ１が極性を急速に反転して再び電源電圧ｅを相殺
する方向に充電され、やがて振動回路Ｒ′の発振を停止
させる。

従って間欠発振用コンデンサＣ１の急速反転期間のみ振
動回路Ｒ′が発振を行ない、その期間のみ電源ＡＣから
間欠発振用コンデンサＣ１を通じて振動回路Ｒ′に電流
が流れる。

この動作は以後の各半サイクルにおいても同様に行なわ
れる。

前記発振出力Ｖ は限流チョークＣＨの１次巻線Ｗ１Ｏ
と２次巻線Ｗ２Ｏの直列回路の両端間にあられれ、前者
の端子電圧は電源電圧ｅに逆極性に重畳されて放電灯Ｆ
Ｌに印加される。

一方前記振動回路Ｒ′の発振動作中は、電源ＡＣから、
限流チョークＣＨの１次巻線ＷＩＯ−フィラメントｆ−
限流チヨークＣＨの２次巻線Ｗ２Ｏ−昇圧回路Ｒ−フィ
ラメントｆ′を通じて電流が流れ、フィラメントｆ、ｆ
’ が予熱される。

かくしてフィラメントｆ、ｆ’ が予熱され、放電灯
ＦＬの始動所要電圧がＥｓｔに低下すると、昇圧回路Ｒ
からの発振出力ｖＨにトリガされて放電灯ＦＬが始動さ
れる。

放電灯ＦＬが点灯されると、その端子電圧がサイリスタ
Ｓのブレークオーバ電圧よりも低下して、振動回路Ｒ′
が発振動作を継続し得なくなる。

従ってこの半サイクルの以後の期間はフイラメン）ｆ、
ｆ’ の予憎が停止する。

以下、各半サイクル毎に上記動作を繰返して、放電灯Ｆ
Ｌが電源ＡＣの各半サイクル毎に発振出力■□によって
再点弧され乍ら電源電圧ｅによって点灯維持される。

第４図は第３図の回路を用いて実験の結果観測された各
部波形において、その高周波成分を無視した波形を示す
。

この図で管電圧ｖＴは第４図Ｂに示すように間欠発振期
間による休止期間を持った短形波となる。

そのために管電圧ｖＴの実効値ｖＴは、在来点灯方式の
９０〜９５多程度の値を示す。

放電灯ＦＬは各半サイクルの立上り部分において、第１
図りに示す発振出力ＶＴにより再点弧される。

すなわち各再点弧に釦いて放電灯ＦＬには高圧発振出力
Ｖ が印加されることによりイオンが生成されあるいは
その消滅が防止されると共に、第４図Ｅに示すような昇
圧回路Ｒに流れる間欠的な電流１ｃｌが１次巻線Ｗ１Ｏ
および２次巻線Ｗ２Ｏを流れることにより、これに対応
する１次巻線Ｗ１Ｏの端子電圧は２次巻線Ｗ２Ｏとの結
合を介して急激に高まる低周波電圧を放電灯ＦＬに印加
し、管電流ｉＴの立上り位相は電源電圧ｅの変動にかか
わらず一定位相を保つ。

前記電流ｌｃｌはもし管電流が増大すれば管電流波形の
後端が次の半サイクルにくい込むことによって、減少す
る特性があり、そのために前記急激に高まる低周波電圧
は管電流の初期値を低めに制御することができる。

従って、毎半サイクルスタート点灯方式にお・ける管電
流の変動率は安定インピーダンスの減少にかかわらず良
好である。

次に電源ＡＣから放電灯ＦＬに流入する管電流ｉ、は第
４図Ｃに示すように主として発振期間以外の期間（Ｌ２
”・ｔ、４ ）に流れている。

発振期間（１１〜ｔ２）・（ｊ４〜ｔ５）は電源ＡＣか
ら昇圧回路Ｒに電流ｉ が流れている。

この電流は限流チョークＣＨＯ増磁性に結合された１次
巻線Ｗ１Ｏと２次巻線Ｗ２Ｏの双方に流れ、かつ一般に
１次巻線Ｗ１Ｏと２次巻線Ｗ２Ｏの巻数比によって励磁
効果を変更することができる。

前記管電圧ＶＴ、管電流ｉＴ１昇圧回路Ｒへの電流１０
１ 、発振出力電圧ＶＲ並びに電源電圧ｅの波形から限
流チョークＣＨの電圧・電流積Ｖ。

Ｈ・ｉおよび蓄積エネルギＳを算出すると同図Ｅおよび
Ｆに示す波形となる。

発振期間（１１〜ｔ２）に電流１ｃｌにより蓄積される
エネルギＳ１は５２ （８１＝（ｅ ｖＲ）Ｋ ｔｃｌｄｔ ）で与えらｌ れる。

ただしＫは１次、２次巻線Ｗ１０．Ｗ２０の巻数比によ
る定数である。

電源電圧ｅが管電圧ＶＴより高い期間（ｔ２〜ｔ３ ）
に蓄積される工ｔ４ ネルギＳ３は（Ｓｒ（ｅ ＶＴ ） ＩＴ ｄ ｔ
） で３ 与えられる。

逆に管電圧ＶＴのほうが電源電圧ｅよシ、高い期間（ｔ
３〜ｔ４）は前記蓄積エネルギを放出し、ｔ４ その総放出エネルギＳ３は（Ｓ３二 （ｅｖｒ）３ ｉｒｄｔ）で与えられる。

この結果限流チョークＣＨの内部に蓄えられるエネルギ
レベルは第２図Ｇのように増減する。

第４図に示す波形の場合には、Ｓ１＋Ｓ２−８３なる関
係が成立する。

次に第２図および第４図に示す波形に基づいて従来方式
および本毎半サイクルスタート点灯方式に釦いて限流チ
ョークに蓄えられるエネルギむよびインダクタンスをそ
れぞれ計算すれば、の結果が得られ、それだけ限流チョ
ークＣＨのインピーダンスを減少でき、それだけ小型化
することができる。

なオ゛、上記の小型化比率は、従来のグロースタート方
式でかつ単チョーク型に対するものであり、昇圧トラン
ス構成のラピッドスタート方式の安定器と比較すれば、
これらの小型化比率はさらに顕著となる。

更にこのような点灯方式によれば電源電圧ｅと管電流ｉ
Ｔの位相差が従来点灯方式よりも小さいので、力率改善
コンデンサは不要となり或いは極端に小容量とすること
が可能である。

このように毎半サイクルスタート点灯方式は多大の利点
を有するものであるが、第３図の装置の克服すべき問題
点として、フィラメント予熱電流の少ない点があげられ
る。

すなわち、第３図に示すように昇圧回路Ｒをフィラメン
トｆ、ｆ’ の非電源側に接続してフィラメント予熱
回路に兼用した毎半サイクルスタート点灯方式で放電灯
を始動する場合、フィラメントの予熱電流は前記昇圧回
路Ｒに間欠的に流入する入力電流ｉｃｌであるため、多
量の予熱電流を得ることが困難である。

ところで、放電灯の種類によっては、限流チョークＣＨ
が１次巻線Ｗ１０のみでよく、２次巻線Ｗ２０を必要と
しない場合がある。

このような場合、例えば第５図に示すように、放電灯Ｆ
Ｌのフィラメントｆ、ｆ’ の電源側にコンデンサＣを
接続するとともに、フィラメントｆ 、 ｆ’の非電源
側に間欠発振用コンデンサＣ１、昇圧インダクタタＬお
よびサイリスタＳの直列回路を接続することができる。

すなわち、振動回路Ｒ′ 内に放電灯ＦＬのフィラメン
トｆ、ｆ’ を介挿することができる。

このような回路構成によれば、前記第３図と同様の毎半
サイクルスタート点灯方式で放電灯ＦＬを点灯維持でき
るのみならず、始動時放電灯ＦＬのフイラメン）ｆ、ｆ
’ が、振動回路Ｒ′ の高周波発振電流と、電源ＡＣ
から限流チョークＣＨ−フィラメントｆ−間欠発振用コ
ンデンサＣ１−昇圧インダクタルーサイリスタＳ−フィ
ラメントｆ′の経路で流れる低周波電流との重畳電流に
よって予熱されるので、７４２７７１％電流は大きくな
り始動特性を改善することができる。

しかしながら、例えば放電灯を２灯点列点灯する場合、
直列接続部分のフィラメントの予熱が問題である。

すなわち、第６図は２灯点列点灯装置の一例の電気回路
図を示す。

構成にかいて、交流電源ＡＣに限流チョークＣＨと熱陰
極放電灯ＦＬＩ。

ＦＬ２を直列接続し、一方の放電灯ＦＬＩのフイラメン
）ｆｌの非電源側端と他方の放電灯ＦＬ２のフイラメン
）ｆｌの非電源側端との間に、間欠発振用コンデンサＣ
１、昇圧インダクタＩＪ−よびサイリスタＳの直列回路
を接続するとともに、一方の放電灯ＦＬＩのフィラメン
トｆ１の電源側端とフィラメントｆｌ’ の非電源側端
との間にコンデンサＣ２を、また他方の放電灯ＦＬ２の
フィラメントｆ２の電源側端とフィラメントｆ２’ の
非電源側端との間にコンデンサＣ３を接続しである。

上記の構成を、前記第５図と比較すれば、１個の発振コ
ンデンサＣの代りに２個のコンデンサＣ２、Ｃ３が直列
接続して用いられており、また振動回路Ｒ′内にフィラ
メントｆｌ、ｆｌ’およびｆｌ、ｆ２’ が直列に介
挿されている点が相違しているのみである。

しかるに、始動時の動作に唱いて、電源ＡＣが接続され
て振動回路Ｒ′ が発振動作を開始すると、次のような
相違が生ずる。

すなわち、直列接続された２灯の放電灯ＦＬＩ、ＦＬ２
の両端のフィラメントｆ１およびｆｌは、前記と同様に
振動回路Ｒ′の高周波発振電流と、電源ＡＣから限流チ
ョークＣＨ−フィラメントｆ１−間欠発振用コンデンサ
Ｃ１−昇圧インダクタルーサイリスタＳ−フィラメント
ｆ２の経路で流れる低周波電流との重畳電流によって予
熱されるが、放電灯Ｆ Ｌ １釦よびＦＬ２の直列部分
のフィラメントｆ１１およびｆ ２’ には、前記振動
回路Ｒ′の高周波発振電流のみが流れ、電源ＡＣからの
低周波電流は流れなへこのため、これらフィラメントｆ
１′Ｊ？よびｆ２’ の予熱電流が不足し、放電灯ＦＬ
１およびＦＬ２の始動が困難になる。

それゆえに、この考案の主たる目的は、熱陰極放電灯の
フィラメントを高周波電流を含んで予熱するようにした
放電灯装置において、高周波電流のみで予熱されるフィ
ラメント高周波電流を重畳して流して、充分な予熱電流
が得られるような放電灯点灯装置を提供することである
。

この考案の上述の目的およびその他の目的と特徴は図面
を参照して行なう以下の詳細な説明から一層明らかとな
ろう。

第１図はこの考案の一実施例の放電灯を２灯点列点灯す
るための放電灯点灯装置の回路図である。

図において、交流電源ＡＣには、限流装置としての限流
チョークＣＨと第１の熱陰極放電灯ＦＬＩと第２の熱陰
極放電灯ＦＬ２の直列回路が接続される。

この放電灯ＦＬＩに含まれるフィラメントｆ１の電源側
端と放電灯ＦＬ２に含１れるフィラメントｆ２′ の非
電源側端との間に第１の発振コンデンサＣ２が接続され
、放電灯ＦＬｉのフィラメントｆｌ’の非電源側端と放
電灯ＦＬ２のフイラメン）ｆ２の電源側端との間に第２
の発振コンデンサＣ３が接続される。

また、フィラメントｆ１の非電源側端とフイラメン）ｆ
２の非電源側端との間には、昇圧インダクタＬ１とサイ
リスタＳ１と高周波ブロック用のブロックインダクタＬ
ＦＢと間欠発振用コンデンサＣ１と昇圧インダクタＬ２
とサイリスタｓ２とから成る直列回路が並列接続される
。

さらに、前記サイリスタｓ１釦よびブロックインダクタ
ＬＦＢの接続点と、フィラメントｆ１′ の非電源側端
との間に低周波ブロック用のコンデンサ（ローカットコ
ンデンサ）ＣＬＩＫ介挿され、昇圧インダクタＬ２およ
び間欠発振用コンデンサＣ１の接続点と、フィラメン）
ｆ２’の非電源側端との間に低周波ブロック用のコンデ
ンサＣＬ２が介挿される。

前記第１の発振コンデンサＣ２とコンデンサＣＬＩとサ
イリスタＳ１と昇圧インダクタＬ１とで第１の振動回路
Ｒ１’ を構成し、第２の発振コンデンサＣ３とコン
デンサＣＬ２とサイリスタＳ２と昇圧インダクタＬ２と
で第２の振動回路Ｒ２’ を構成する。

すなわち、注目すべき特徴は、放電灯ＦＬＩとＦＬ２と
の直列接続部分のフィラメントｆ１′ とｆ ２’を
、前記第１の振動回路Ｒ１’ 内および第２の振動回路
Ｒ２’ 内にそれぞれ直列に介挿し−Ｃ１高周波発振電
流重畳手段奮構成したことである。

動作にトいて、電源ＡＣからの電流が限流チョークＣＨ
−発振コンデンサＣ３−フィラメントｆ２′ −フィラ
メントｆｌ’ −発振コンデンサＣＣ２を介して流れ、
発振コンデンサＣ２督よびＣ３が充電されるとともに、
フィラメントｆ１’およびｆ２′ が予熱される。

これらの発振コンデンサＣ２，Ｃ３が充電されて、それ
ぞれの両端電圧がサイリスタＳｌ、Ｓ２のブレークオー
バを圧ＶＢＯに達すると、サイリスタＳ１およびＳ２が
ブレークオーバする。

応じて、前記第１の振動回路Ｒ１’ が発振動作して高
周波高電圧を発生し、高周波高電圧を放電灯ＦＬＩの両
端に印加する。

このとき、発振電流が発振コンデンサＣ２−フィラメン
トｆ１−昇圧インダクタＬ１−サイリスタＳ１−コンデ
ンサＣＬ２−フィラメントｆ１′−ｆ ２’ を介し
て流れ、フィラメントｆｌ、ｆ１’。

ｆ ２’ を予熱する。

これと同時に、前記第２の振動回路Ｒ２’ が発振動作
して高周波高電圧を発生弘高周波高電圧を放電灯ＦＬ２
の両端に印加する。

このとき、発振電流が発振コンデンサＣ３−フィラメン
トｆｌ’ −ｆ２’ −コンデンサＣＬ２−昇圧インダ
クタＬ２−サイリスタＳ２−フィラメントｆ２’に介し
て流れ、フィラメントｆ１′。

ｆ ２’、 ｆ ２を予熱する。

一方これと同時に、電源ＡＣから、限流チョークＣＨ−
フィラメントｆ１−昇圧インダクタＬ１−サイリスタ５
ｌ−７０ツクインダクタＬＦＢ−間欠発振用コンデンサ
Ｃ１−昇圧インダクタＬ２−サイリスタＳ２−フイラメ
ン）ｆ２の経路で、低周波電流が流れて、フィラメン）
ｆｌ、ｆ２が予熱きれる。

すなわち、直列接続された放電灯ＦＬ１．ＦＬ２の両端
のフィラメントｆｌ’、ｆ２は、各振動回路Ｒ１’、Ｒ
２’の高周波発振電流と、電源ＡＣからの低周波電流の
重畳電流で予熱されるのに対して、放電灯ＦＬＩ。

ＦＬ２の直列接続部分のフイラメン）ｆｌ’、ｆ２’は
、２つの振動回路Ｒ１’、Ｒ２’ の高周波発振電流の
重畳電流で予熱され、応じてこれらフィラメントｆ １
’、 ｆ ２’の予熱電流が倍増される。

かくして、フィラメントｆｌ、ｆｌ’ およびｆ２．
ｆ２’ が予熱され、始動所要電圧７５ヘ 前記高周波
高電圧よりも小さくなると、放電灯ＦＬ１およびＦＬ２
が始動されて直列点灯される。

以下同様にして、電源電圧ｅの各半サイクル毎に第１の
振動回路Ｒ１′釦よび第２の振動回路Ｒ２’ が発振動
作して、放電灯ＦＬ１１−よびＦＬ２が再点弧されて点
灯維持される。

上述のごとく、この実施例によれば、熱陰極放電灯を２
打直列点灯する場合にかいて、直列接続したフイラメン
）ｆ ｌ’、 ｆ ２’ に、高周波電流重畳による充
分な予熱電流を流すことができ、安定に２灯の放電灯を
始動し、毎サイクルスタート点灯できる。

また、フィラメントの直列接続部分をダブルカレント回
路となるように回路構成することによって充分な予熱電
流を得ることができ、かつ従って回路構成が簡略化され
、安価となる等の特有の効果が奏される。

なか、上記実施例は本考案を毎半サイクルスタート点灯
方式による放電灯点灯装置に適用した場合について説明
したカヘ本考案は何らこれに限定されるものではなく、
その精神を逸脱しない範囲で各種の変形が可能である。

ｆ［、ば、第７図において、ブロックインダクタＬ Ｆ
Ｂ 釦よび間欠発振用コンデンサＣ１の直列回路を省
略するとともに、コンデンサＣＬ１およびＣＬ２を短絡
し、かつ電源ＡＣの電圧を、直列接続された放電灯ＦＬ
ＩおよびＦＬ２の合成管電圧の約２倍の大きさにすれば
、第１図と同様の従来点灯方式による２打直列点灯が可
能である。

また、上記実施例は２打直列点灯の場合について説明し
たが３灯以上の直列点灯の場合であっても 放電灯の直
列接続部分のフィラメントに対して同様に適用できる。

以上のように、この考案によれば、けい光灯のような熱
陰極放電灯のフィラメントを予熱して始動点灯するもの
において、高周波電流のみで予熱されるフィラメントに
高周波電流重畳手段を適用することによって、充分な予
熱電流が得られるような放電灯点灯装置が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来点灯方式による放電灯点灯装置の一例の回
路図である。 第２図は第１図各部の波形図である。 第３図はこの考案の一実施例の背景となる毎半サイクル
スタート点灯方式に基づいて構成された放電灯点灯装置
の−ｆｌｌの回路図である。 第４図は第３図の各部の波形図である。 第５図および第６図はこの考案の前提となる放電灯点灯
装置の回路図である。 第７図はこの考案の一実施例の放電灯点灯装置の回路図
である。 図において、ＡＣは交流電源、ＣＨは限流チョーク（限
流装置）、ＦＬ、ＦＬＩおよびＦＬ２は放電灯、ｆ、ｆ
’、ｆｌ、ｆｌ’、ｆ２．ｆ２’ はフィラメント、Ｒ
は昇圧回路、Ｃ１は間欠発振用コンデンサ、Ｌｌおよび
Ｌｌははねかえり昇圧インダクタ、ＳｌおよびＳｌはサ
イリスタ、Ｃ２，Ｃ３は発振コンデンサ、ＣＬｌおよび
ＣＬ２は低周波ブロック用コンデンサ、ＬＦＢは高周波
ブロック用インダクタ、Ｒ１’、Ｒ２’は高周波高電圧
発生手段（振動回路）を示す。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 低周波交流電源と、 限流装置と、 前記限流装置を介して前記低周波交流電源に直列接続さ
   れた複数個の熱陰極放電灯と、 前記各熱陰極放電灯にそれぞれ並列接続され、かつ前記
   低周波交流電源によって付勢されて高周波高電圧を発生
   する、コンデンサに対して昇圧インダクタによびサイリ
   スタの直列回路を並列接続して構成された高周波高電圧
   発生手段とを備え、前記複数個の直列熱陰極放電灯の両
   端のフィラメントを、前記各高周波高電圧発生手段内に
   それぞれ直列に介挿するとともに、直列部分のフィラメ
   ントを、前記複数個の高周波高電圧発生手段内に直列に
   介挿したことを特徴とする放電灯点灯装置。