JPS5818236Y2 - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 この考案は放電灯点灯装置に関するものであり、特に放
電空間にガラス繊維などのような再結合面を増大させる
部材が混入された特殊な放電灯を点灯するのに適した毎
半サイクルスタート点灯方式の放電灯点灯装置に関する
。

成る種の特殊な放電灯として、再結合面を増加し得る固
体を電極間の空間に設けられた低圧ガス放電灯が提案さ
れている。

特に、最近開発されたこの種の低圧ガス放電灯では、放
電灯を流れる電流の強度を同じとした場合に放電灯の管
電圧を著しく増大させることができる。

加えて、この低圧ガス放電灯は、従来の放電灯において
放電灯電流の増大による放電灯電力の増大によって生じ
る種種の欠点（たとえば放電灯に供給される電気エネル
ギを有効な放射線に変換する効率の低下）を減少するこ
とができる。

このような低圧ガス放電灯についてより詳細に説明しよ
う。

先ず、再結合面を増加し得る固体は、少くとも、放電空
間の軸線に沿って測った電極間の距離りの／２の長さｔ
（＞／）の区域に亘って放電空間に疎に分布される。

そして、前記固体の体積υと前記固体の分布して（・る
区域の長さｔとの商（／ｌ）をｆミクロンで表わし、前
記電極間の距離りと放電空間断り 面の直径ｄとの商（１）をλで表わし、前記λを５とし
た場合に、前記固体の体積υと前記放電υ
−７１ 空間の体積Ｖとの商（／Ｖ）を３Ｘ１０ ／と３２
ｆ ＸＩＯ／、 との間の範囲に設定される。

前記固体は、好ましくはグラスウール、たとえば石英グ
ラスウールまたは金属ウール、たとえばタングステンウ
ールのようなフィラメントウールを以って構成すること
ができるが、絶縁材にて単に棒状に構成して放電空間の
軸線方向に位置させることもできる。

他方、従来から市場に出回っている放電灯は、たとえば
電源電圧１００ボルトに対して管電圧が５５ボルトにな
るように設計されている。

それに対して上述した低圧ガス放電灯は管電圧を非常に
増大させることができる。

例えば、７５体積係のアルゴンと２５体積係のネオンと
の混合気体および水銀を２−５Ｔｏｒｒ充填した４０Ｗ
低圧水銀蒸気放電灯において、放電空間に太さが３６μ
のグラスウールを１４０１ｒＩＩｊ充填した改良放電灯
と、この放電灯と同じ構造でグラスウールを充填しない
在来放電灯とを比較すると次のように、効率および管電
圧が向上している。

しかし、このような管電圧を非常に増大たとえば電源電
圧近くまで増大させ得る放電灯を点灯するのに最適な放
電灯点灯装置が望まれよう。

それゆえに、この考案の主たる目的は上述の要求を満足
し得る放電灯点灯装置を提供することである。

この考案のその他の目的および特徴は図面を参照して行
なう以下の詳細な説明からより一層明らかとなろう。

この考案は、概説すれば、毎半サイクルスタート点灯方
式を用いた放電灯点灯装置により上述した特殊な放電灯
を効率よ（点灯するものである。

この考案の中心となる毎半サイクルスタート点灯方式の
特徴をより明確に理解するために、先ず従来点灯方式の
機構について説明しよう。

すなわち、げい光ランプ用放電灯点灯装置として従来は
例えば第１図に示すような回路構成のものが使用されて
いる。

この構成は交流電源ＡＧに限流装置としての限流チョー
クＣＨを介して放電灯ＦＬを接続し、一方散電灯ＦＬに
振動回路Ｒ′を並列接続したものである。

この構成によれば電源ＡＣを接続すると同時に振動回路
Ｋが発振動作を開始して、その発振電流によって放電灯
ＦＬのフイラメン）ｆ、ｆ’を加熱すると共にその端子
間に始動所要電圧Ｅ ８ ｔ、よりも高い発振出力電圧
を印加する。

そして放電灯ＦＬのフィラメントｆ、ｆ’が十分加熱さ
れ、放電灯ＧＬの始動所要電圧がＥｓｔに低下し？ｉに
、前記発振出力によって始動され遅相点灯する。

一旦点灯すると放電灯ＦＬの端子電圧が管電圧ＶＴに低
下する為、振動回路Ｒ′は発振を維持することができな
くなり動作を停止し、放電灯ＦＬは電源ＡＣから限流チ
ョークＣＨを介して供給される電圧によって点灯維持さ
れる。

点灯中における管電圧ＶＴ及び管電流ｉＴの波形を観測
すると第２図Ａ、Ｈのような波形である。

この管電圧ＶＴ 、管電流ｉＴ及び電源電圧ｅの波形か
ら各瞬時における限流チョークＣＨのエネルギー変化を
求めると同図Ｃに示す波形になる。

この波形から理解できるように電源電圧ｅが管電圧ＶＴ
より高い期間（ｔｌ〜ｔ２）は（ｓ １ ＝Ｊ”、 （
ｅ −ＶＴ ）ｉＴｄｔ）なるエネルギーが一方的に増
加して限流チョークＣＨに蓄積される。

電源電圧ｅが管電圧ＶＴより低下すると、蓄積エネルギ
ーは放出状態に転する。

エネルギーを放出する期間は電源電圧ｅが管電圧ｖＴよ
り低い期間（ｔ２〜ｔ３）であって、３ この期間（ｔ２〜ｔ３）に（ｓ２＝Ｊ′ｔ（ｅ−ｖＴ）
１Ｔｄｔ）なるエネルギーが放出されることになる。

限流チョークＣＨの大きさは蓄積エネルギーの最大値に
基づいて定まる。

すなわち限流チョークＣＨは蓄積エネルギーｓ１の最大
振幅に耐えるようにその容量を選定しなげればなら、な
い。

この場合蓄積エネルギー（ｓ１〜ｓ２）がＯになる時点
は後続の半サイクルの管電流ｉＴが立上り時点よりも遅
れる。

したがって再点弧時に残留エネルギーが放出されて放電
灯ＦＬの点灯維持に寄与することも期待できる。

しかしながら基本的には放電灯ＦＬの再点弧電圧ＥＲｓ
ｔは再点弧時において電源電圧ｅを下廻らなければなら
ない。

このことは電源電圧ｅと比較して管電圧ｖＴのピーク値
ｖＴＰを高くできないことを意味する。

実際在来の放電灯の場合管電圧ＶＴの実効値ｖＴは電源
電圧ｅの実効値Ｅの乃程度に設定さへしたがって限流チ
ョークＣＨの端子電圧ＶＣＨの実効値ＶＣＨは電源電圧
ｅの実効値Ｅの恥以上に設定される。

前述した限流装置の欠点は更に第３図に示す放電灯ＦＬ
の垂下特性曲線ａと限流チョークＣＨのインピーダンス
負荷線ｂ（この場合簡単のためにインピーダンスを抵抗
と仮定した抵抗負荷線として示す。

）によって説明することができる。即ち点灯中における
放電灯ＦＬの管電圧ｖＴと管電流ＩＴは垂下特性曲線ａ
に添って矢印で示すように右方向に移動し、負荷線すと
の交点イで安定するものであって、この交点イの位置を
決定する負荷線すの傾き（限流チョークＣＨのインピー
ダンス）は極めて重要である。

例えば限流チョークＣＨを小型化する為にインピーダン
スを低くシ、負荷線を破線Ｃのように緩傾斜にすると、
その交点口は大幅に右方へ移動し、管電流ＩＴが過大に
なって限流チョークＣＨは却って大型になる。

従ってこの点からも上記構成においては限流チョークＣ
ｆ（の小型化は実現できない。

そのため、前記欠点を解消する毎半サイクルスタート点
灯方式が提案された。

前述したように本考案はこの毎半サイクルスタート点灯
方式を利用した放電灯点灯装置を提供しようとするもの
であるから、以下にこの考案の毎半サイクルスタート点
灯方式の動作並びに特徴を説明する。

第４図はこの毎半サイクルスタート点灯方式に基づいて
構成された低圧放電灯用放電灯点灯装置の一実施例の一
回路構成を示す。

同図において、ＡＣは交流電源であって限流装置の一例
としての限流チョークＣＨと放電灯ＦＬの直列回路が接
続されている。

この放電灯ＦＬは前述したガラスウール等を含む特殊な
低圧放電灯である。

前記限流チョークＣＨには２次巻線Ｗ２０が巻かれてい
て、この２次巻線Ｗ２０の一端が放電灯ＦＬのフィラメ
ントｆの一端イに結ばれ、他端が昇圧回路Ｒに接続され
ている。

前記昇圧回路ＲはサイリスタＳおよびはねかえり昇圧イ
ンダクタＬの直列回路とコンデンサＣを並列接続して構
成された振動回路Ｒ′に間欠発振用コンデンサＣ１を直
列接続した回路であって、この昇圧回路Ｒの一端は前述
した２次巻線Ｗ２０の一端に接続され、他端は放電灯Ｆ
Ｌのフィラメントｆ′の一端口に接続されている。

ＰＲＨは前記昇圧回路Ｒの発振出力によって導通駆動さ
れて放電灯ＦＬのフィラメン）ｆ、ｆ’を予熱する電子
式フィラメント予熱回路であって、サイリスタＳＰと前
記発振出力をブロックする高周波ブロック用インダクタ
ＮＬとの直列回路から成り、放電灯ＦＬの両フィラメン
トｆ、ｆ’の間に直列に接続されている。

なお、前記昇圧回路Ｒは間欠的に発振動作する限りにお
いては、トライアック等のゲート付サイリスタを用いる
もの、更にはインバータ若しくはパルス発生器を用いた
高圧発生回路に置換することもできる。

次に上記構成の動作について説明する。

まず電源ＡＣを接続すると、限流チョークＣＨを介して
放電灯ＦＬに電源電圧ｅが印加されると共に、限流チョ
ークＣＨの２次巻線Ｗ２０を介して昇圧回路Ｒにも電源
電圧ｅが印加される。

昇圧回路Ｒにおいては、電源電圧ｅ）−間欠発振用コン
デンサＣ１を介してサイリスタＳに印加され、このサイ
リスタＳをブレークオーバさせる為に振動回路「が発振
動作を開始する。

この発振動作は間欠発振用コンデンサＣ１がなげれば継
続するものであるが、間欠発振用コンデンサＣ１がある
為に電源電圧ｅの立上り部分において各半サイクル毎に
間欠的に発振するものとなる。

今、電源電Ｅｅの半サイクルについて考えると、上述の
ようにして振動回路Ｒ′が発振動作を開始すると、間欠
発振用コンデンサＣ１が電源電圧ｅを相殺する方向の極
性に充電される。

したがってその端子電圧ｖｃ１が上昇してゆき、電源電
圧ｅとの差の電圧がサイリスタＳのブレークオーバ電圧
ＶＢＯに満たなくなると、サイリスタＳがオフ状態のま
まとなって、振動回路Ｒ′は発振を停止させられる。

それゆえこの半サイクルにおける以後の期間は間欠発医
用コンデンサＣ１の端子電圧ｖｃ１が一定値に保たれた
ままで、振動回路Ｒ′は発振停止している。

しかし電源電圧ｅが次の半サイクルに転じると、電源電
圧ｅが前の半サイクルの電圧とは逆極性の電圧になる為
、この電圧と間欠発振用コンデンサＣ１に前の半サイク
ルで充電された端子電圧ｖｃ１との和の電圧が振動回路
Ｒ′に加わり、この和電圧によってサイリスタＳがブレ
ークオーバして発振を開始する。

しかし発振と同時に間欠発振用コンデンサＣ１の端子電
圧ｖｃ１が極性を急速に反転して再び電源電圧ｅを相殺
する方向に充電され、やがて振動回路Ｒ′の発振を停止
させる。

従って間欠発振用コンデンサＣ１の急速反転期間のみ振
動回路Ｒ′が発振を行ない、その期間のみ電源ＡＣから
間欠発振用コンデンサＣ１を通じて振動回路Ｒ′に電流
が流れる。

この動作は以後の各半サイクルにおいても同様に行なわ
れる。

第５図Ａはこの状態を示す各部の電圧電流波形図であっ
て、ｅは電源電圧、ｖｃｌは間欠発振用コンデンサＣ１
の端子電圧を示したものであって、この電圧の急速反（
転）時のみ間欠発振用コンデンサＣ１に図示のように発
振電流ｉｃｌが流れ、またこの期間だげ昇圧回路Ｒの両
端に高周波高電圧の発振出力ＶＲを生じる。

前記発振出力ＶＲは限流チョークＣＨの１次巻線Ｗ１０
と２次巻線Ｗ２０で分圧され、さらに２次巻線Ｗ２０の
分圧電圧が２次巻線Ｗ２０から１次巻線Ｗ１０に電磁誘
導され、電源電圧ｅに逆極性に重畳されて放電灯ＦＬと
フィラメント予熱回路ＰＲＨとに印加される。

するとフィラメント予熱回路ＰＲＨにおいては、高周波
ブロック用インダクタＮＬを介してサイルスタＳＰに前
記電圧が印加され、サイリスタＳｐは電圧の急変効果（
即ちｖ ／ｄｔ効果）によって導通駆動される。

従って間欠発振位相の後端において電源ＡＣからの電流
がフィラメントｆ１サイリスタＳＰ％ インダクタＮＬ
。

フィラメントｆ′を通じて流れ、フィラメントｆ、ｆ’
が予熱され始める。

前記サイリスタＳｐは昇圧回路Ｒの発振出力ＶＲが予熱
回路ＰＲＨに印加される度毎に導通駆動され、サイリス
クＳＰが導通されている期間ｆ、ｆ’に電源ＡＣから電
流が流れて予熱が行なわれる。

かくしてフイラメン）ｆ、ｆ’が充分予熱され、放電灯
ＦＬの始動所要電圧がＥＢｔに低下すると、昇圧回路Ｒ
からの発振出力ｖＨにトリガされて放電灯ＦＬが始動さ
れる。

放電灯ＦＬが点灯されると、間欠発振勢力は殆んどが導
通化された放電灯ＦＬ中に流れ、また残余の勢力は高周
波ブロック用インダクタＮＬにて吸収され、更にサイリ
スタＳＰのブレークオーバ電圧ＶＢＯを管電圧のピーク
値ｖＴＰより充分高く設定することにより、サイリスタ
Ｓｐは導通しなくなる。

なおサイリスタＳＰのブレークオーバ電圧が非常に高げ
れば場合によっては高周波ブロック用インダクタＮＬを
省略することもできる。

しかしながらそのようなサイリスタは、現時点において
は一般的で無くまた高価である。

従って点灯後はフイラメン）ｆ、ｆ’の予熱が停止した
状態で放電灯ＦＬが電源ＡＣの各半サイクル毎に発振出
力ＶＲによって始動され乍ら電源電圧ｅによって点灯維
持される（第５図Ｂ参照）。

尚、第４図において予熱回路ＰＲＨはフィラメントトラ
ンスによる電極予熱同格と置き換えても良いことは勿論
である。

点灯中において、管電圧ｖＴは第６図Ａに示すように間
欠発振期間による休止期間を持った矩形波となる。

そのために管電圧ＶＴの実効値ｖＴは、在来点灯方式の
９０〜９５係程度の値を示す。

放電灯ＦＬは各半サイクルの立上り部分において発振出
力ＶＲにより強制的に再点弧される。

すなわち各再点弧時において放ｔＴＦ″Ｌには電圧発振
出力ＶＲが印加されることによりイオンの消滅が防止さ
れると共に、昇圧回路Ｒに流れる間欠的な電流１ｃｌが
２次巻線Ｗ２０を流れることにより、これに対応する２
次巻線Ｗ２０の端子電圧は１次巻線Ｗ１０との結合を介
して急激に高まる低周波電圧を放電灯ＦＬに印加する。

管電流ｉＴの立上り位相は電源電圧ｅの変動にかかわら
ず一定位相を保ち、そのために毎サイクルスタート点灯
方式における管電流の変動率は安定インピーダンスの減
少にかかわらず良好である。

この場合放電灯ＦＬはグロー放電による再点弧電圧ＥＲ
ｓｔを伴わず、再点弧すると直ちにアーク放電に移行す
る。

−力先に述べた従来の点灯方式においては、放電灯ＦＬ
は電源電圧ｅによって再点弧する為に、再点弧電圧ＥＲ
ａｔに伴ってグロー放電を生じ、その後アーク放電に移
行する。

従って管電圧ＶＴは第２図Ａに示すように立上がり時大
きなスパイク電圧ＶＴＰを生じ、以後漸減する波形を呈
す。

次に電源ＡＣから放電灯ＦＬに流入する管電流ｉＴは第
６図Ｂに示すように発振期間以外の期間（ｔ２〜ｔ４）
に流れている。

発振期間（ｔ１〜ｔ２）。（ｔ４〜ｔ５）は電源ＡＣか
ら昇圧回路Ｒに電流ｉｃｌが流れている。

同図Ｃはこの電流ｉｃ１の２倍の電流波形を示している
。

２倍にする理由＆六前記電流ｉ。

１が限流チョークＣＨＯ増磁性に結合された１次巻線Ｗ
１０と２次巻線Ｗ２０の双方に流れかつ一般に１次巻線
Ｗ１０と２次巻線Ｗ２Ｏ０巻数が等しい結果、恰も１次
巻線Ｗ１０に２倍の電流が流れたのと同一の効果を生じ
ることによる。

前記管電圧ＶＴＩｓ管電流ｉＴ、昇圧回路Ｒへの電流ｉ
。

１並びに電源電圧ｅの波形から限流チョークＣＨのエネ
ルギー変化を算出すると同図り、Ｅに示す波形となる。

図りは発振出力ＶＲによって限流チョークＣＨに蓄積さ
れるエネルギーを示す。

このエネルギーの総計８１は ｔｓｔ−只τ（ｅ−ｖＲ）２ｉ ｃｌ ・ｄｔ ）で与
えられる。

図Ｅは電源電圧ｅによって点灯が維持されている期間に
限流チョークＣＨに蓄積及び限流チョークＣＨから放出
するエネルギーを示す。

電源電圧ｅが管電圧ｖＴまり高（・期間（ｔ、 ２〜ｔ
３）はエネルギーが蓄積され、その総エネルギーＳ２は
、（ｓ２＝Ｊ’ （ｅ−ｖＴ）ｉＴｄｔ、）で与えら
レル。

逆２ に管電ＥＶＴのほうが電源電圧ｅより、高い期間（ｔ３
〜ｔ、ｉ）は前記蓄積エネルギーを放出し、その総放出
エネルギーＳ３は、 了ｔ３ （Ｓ３＝ ｔ４（ｅ−ｖＴ）ｉＴｄｔ）で与えられる。

ただし、これは第６図に示す波形の場合についてである
。

すなわち一般的に云えばＳｌはエネルギーを蓄積するも
のであるから、Ｓ２．Ｓ３共に放出側に廻ったとしても
放電が維持される。

そのような場合管電圧ＶＴは明らかに電源電圧ｅを上達
る。

ともあれ、第６図に示す波形の場合には、Ｓ１＋５２＝
Ｓ３なる関係が成立する。

例数なら本構成においては各半サイクル毎に発振出力Ｖ
Ｒによって強制的に再点弧させられるから、先に述べた
従来の点灯方式のように前のサイクルで蓄積されたエネ
ルギーを次のサイクルに持ち越すことが点灯維持の為の
必須条件とはならないからである。

次に第６図に示す波形に基づいて毎半サイクルスタート
点灯方式における小型化の理由を説明すれば次の通りで
ある。

但し簡単のために、管電流ｉＴの時刻ｔ２における初期
値を零と仮定し、かつ間欠発振用コンデンサＣ１による
エネルギーの蓄積部分を無視する。

そのような場合、管電流ｉＴは次のように算出できる。

但し、Ｌ＆劃側流チョークＣＨのインダクタンス、電源
電圧ｅ＝Ｅｍｓｉｎθ、θ＝ωｔ、蓄電ＥＶＴの振幅は
ｖＴｍとし、管電流ｉＴの出現する期間をψ１＝ｓｉｎ
−１ｖＴｍ／Ｅｍからθ＝π＋ψ２の期間とする。

／２の場合について計算すれば第７図のようになる。

第７図からｖＴｒｎとＥｍが小さくなるとｉＴが激減す
ることが知れる。

例えばＶＴ ｍ、／Ｅ ｍ−ｈ／ ２の場合はｖＴ”／
Ｅｍ＝ 、１２の場合に比較して電流０．ｌ ＩＴか乃に減少する。

したがって、同一の電流ｉＴを得るのに必要な限流チョ
ークＣＨのインダクタンスＬはｌ／７となるわけである
。

このことは限流チョークＣＨの端子電圧ＶＣＨを激減で
きることを意味し、それだけ限流チョークＣＨのインピ
ーダンスを減少でき、それだけ小型化することができる
。

またインピーダンスを小さくし得ることはインピーダン
ス負荷線（第３図参照）の傾斜を緩やかにしてもさしつ
かえないことを意味し、このことは放電灯ＦＬの垂下特
性曲線との交点が第３図に示す程大きく右に移動しなＩ
７′ｒ−ことを意味する。

即ち、毎半ザイクルスタート点灯方式の場合は放電灯Ｆ
Ｌの垂下特性曲線が略水平或いは正傾斜しており、且つ
略直線であることを意味する。

この点灯方式の最大の利点は上記のように限流チョーク
ＣＨの端子電圧ＶＣＨすなわち蓄積エネルギーを在来放
電灯を在来点灯方式で点灯する場合の名○程度、改良放
電灯を在来点灯方式で点灯する場合のＡ程度にも減少せ
しめ得ることになる。

これによって電力損失もそれぞれ／ｉ ０− ／４程度
迄に減少することが期待出来、回路系の総合効率もそれ
ぞれ約２５％、１５％の向上を期待することができる。

また、限流チョークＣＨに２次巻線Ｗ２０を設けて、こ
の２次巻線Ｗ２０を昇圧回路Ｒと直列接続したので、２
次巻線Ｗ２０の誘導性インピーダンスを利用して昇圧回
路Ｒの入力インピーダンスを低下せしめて、入力電流ｉ
ｃｌを増大して昇圧回路Ｒの高周波出力エネルギを増大
できるので、再点弧エネルギが不足して再点弧動作が不
能ないし不確実になったり、間欠発振用コンデンサＣ１
の容量を増大して昇圧回路Ｒの入力電流１ｃｌを増大す
る場合のように、放電灯ＦＬの発光期間が減少して発光
効率が低下することもないという顕著な効果がある。

更にこのような点灯方式によれば電源電圧ｅと管電流ｉ
Ｔの位相差が従来点灯方式よりも小さいので、力率改善
コンデンサは不要となり或いは極端に小容量とすること
が可能である。

また第１図の従来装置のように電源電圧によって放電灯
ＦＬを再点弧するものに比し、昇圧回路Ｒの高圧発振出
力で強制的に放電灯ＦＬを再点弧するので、比較的電源
電圧の変動による光束変動が小さく・。

以上の詳細な説明から、毎半サイクルスタート点灯方式
は従来点灯方式に比べてきわめて優れていることが理解
されよう。

加えて、この考案の最も重要な特徴および効果は、放電
空間に再結合面を増加させ５る例えばガラスウール等の
固体を分布させて管電圧を非常に高くした特殊な放電灯
に対して毎半サイクルスタート点灯方式の放電灯点灯装
置が相当な高効率で有効に用いられるということである
。

なお、毎半サイクルスタート点灯方式の放電灯点灯回路
の一例として第４図に示したが、勿論この回路に限定さ
れるものでないのはいうまでもない○

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の放電灯点灯装置の一例を示す電気回路図
である。 第２図は第１図に示す装置の各部の電圧、電流ならびに
エネルギー波形図である。 第３図は第１図に示す装置における放電灯の垂下特性図
である。 第４図はこの考案の毎サイクルスタート点灯方式の放電
灯点灯装置の一実施例を示す電気回路図である。 第５図は第４図に示す装置の各部の電圧および電流波形
図を示す。 第６図は第４図に示す装置における要部の電圧、電流お
よびエネルギー波形図である。 第７図ｋＮ電流の流れる期間と管電流との関係を示す。 図において、ＡＣは低周波交流電源、ＣＨは限流装置、
Ｗ２Ｏは２次線輪、ＦＬは放電灯、Ｒは高圧発生手段（
昇圧回路）、Ｃ１は間欠発振用コンデンサ、Ｃはコンデ
ンサ、ｓ、ｓｐはサイリスタ、Ｌははねかえり昇圧イン
ダクタである。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 低周波交流電源と、 １次巻線および２次巻線を有する限流装置と、前記限流
   装置の１次巻線を介して前記低周波交流電源電圧が与え
   られる放電灯と、 前記限流装置の１次巻線および２次巻線を介して前記低
   周波交流電源によって付勢されて、前記低周波交流電源
   電圧の各半サイクル毎に間欠的に高周波高圧出力を発生
   する、コンデンサに対してサイリスタおよびはねかえり
   昇圧インダクタの直列回路を並列接続しかつ少な（とも
   前記サイリスタに対して間欠発振用コンデンサを直列接
   続して構成された高周波出力発生手段とを備え、前記放
   電灯は、ガス放電における再結合面を増加し得る固体を
   電極間の空間に有し、それによって管電圧を前記低周波
   交流電源電圧に近づけられたものであることを特徴とす
   る放電灯点灯装置。