JPS5821113Y2 - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 この考案は放電灯点灯装置に関し、特に毎半サイクルス
タート点灯方式を用いたものであってその輻射雑音に対
して改良された放電灯点型装置に関する。

近時エネルギー危機に発して、省資源、省エネルギーが
強く叫ばれており、一つの技術的命題となっている。

本考案の背景となる毎半サイクルスタート点灯方式は、
照明分野においてこの命題を解決せんとするものである
。

すなわち、本考案者の別途提案したところによれば、毎
半サイクルスタート点灯方式（後で詳述する）において
は、放電灯点灯装置の電力損失を従来のグローおよびラ
ビットスタート点灯方式に比較して例えばそれぞれ／、
、 ／６以下に低減し、かつ形状も重量比でそれぞれ
ン、ン 以下に小型化することができ １２ る。

ただしこれは在来のげい光ランプを流用した場合のこと
である。

この考案の背景となる毎半サイクルスタート点灯方式に
おいて限流チョークを小型化できる理由について説明す
るため、先ず従来点灯方式の機構について説明しよう。

すなわち、げい光ランプ用放電灯点灯装置として従来は
例えば第１図に示すような回路構成のものが使用されて
いる。

この構成は、交流電源ＡＣに限流装置としての限流チョ
ークＣＨを介して放電灯ＦＬを接続し、一方放電灯ＦＬ
に振動回路Ｒ′を並列接続したものである。

この構成によれば、電源ＡＣを接続すると同時に振動回
路「が発振動作を開始して、その発振電流によって放電
灯ＦＬのフイラメン） ｆ 、 ｆ’を加熱すると共に
その端子間に始動所要電圧Ｅｓｔよりも高（・発振出力
電圧を印加する。

そして放電灯ＦＬのフィラメントｆ、ｆ’が十分加熱さ
れ、放電灯ＦＬの始動所要電圧がＥｓｔに低下した時に
、前記発振出力によって始動され遅相点灯する。

一旦点灯すると放電灯ＦＬの端子電圧が電源電圧の約犠
の管電圧ＶＴに低下する為、振動回路Ｒ′は発振を維持
することができなくなり動作を停止し、放電灯ＦＬは電
源ＡＣから限流チョークＣＨを介して供給される電圧に
よって点灯維持される。

点灯中における電源電圧ｅ、管電圧ＶＴおよび管電流ｉ
Ｔの波形を観測すると第２図Ａ、Ｂ、Ｃのような波形で
ある。

これらの電源電圧ｅ、管電圧ＶＴおよび管電流ｉＴの波
形から各瞬時における抵抗弁を含まない限流チョークＣ
Ｈの端子電圧ＶＣＨと管電流ｉＴの積及び蓄積エネルギ
Ｓを求めると同図りおよびＥに示す波形になる。

これらの波形から理解できるように電源電圧ｅが管電圧
ＶＴより高い期間（ｔ１〜ｔ２）は（Ｓｌ””Ｊｔ”、
（ｅ ｖＴ） １Ｔｄｔ）なるエネルギが一方的に
増加して限流チョークＣＨに蓄積される。

電源電圧ｅが管電圧ＶＴより低下すると、蓄積エネルギ
は放出状態に転する。

エネルギを放出する期間は電源電圧ｅが管電圧ｖＴより
低い期間（ｔ２〜ｔ３）であって、この期間（ｔ２〜ｔ
３）出されることになる。

限流チョークＣＨの大きさは第２図Ｅに示す蓄積エネル
ギＳの最大値ニ基づいて定まる。

すなわち限流チョークＣＨは蓄積エネルギＳの最大振幅
Ｓｕｍに耐えるようにその容量を選定しなげればならな
い。

この場合放電灯ＦＬの再点弧電圧ＥＲａｔは再点弧時に
おいて電源電圧ｅを下廻らなげればならない。

このことは電源電圧ｅと比較して管電圧ＶＴのピーク値
ＶＴＰを高（できないことを意味する。

実際在来の放電灯の場合管電圧ＶＴの実効値ＶＴは電源
電圧ｅの実効値Ｅの％程度に設定され、したがって限流
チョークＣＨの端子電圧Ｖ の実効値Ｖ。

Ｈは電源電圧ｅの実効値Ｅのら以上に設定される。

本考案者は本考案に先行して、前記欠点を解消する毎半
サイクルスタート点灯方式を提供した。

前述したように本考案はこの毎半サイクルスタート点灯
方式を利用した放電灯点灯装置に関するものであるから
、以下にこの考案の背景となる毎半サイクルスタート点
灯方式の動作並びに特徴を説明する。

第３図はこの毎半サイクルスタート点灯方式に基づいて
構成されたげい光ランプ用放電灯点灯装置の一回路構成
例を示す。

同図において、ＡＣは交流電源であって限流装置の一例
としての限流チョークＣＨと放電灯ＦＬの直列回路が接
続されている。

前記限流チョークＣＨには後述する高圧発生手段の一例
として示す昇圧回路の発振出力を電源電圧に重畳するた
めの手段となる１次巻線Ｗ１０および２次巻線Ｗ２０が
巻かれていて、２次巻線Ｗ２０の一端が放電灯ＦＬのフ
イラメン）ｆの一端イに結ばれ、他端が昇圧回路Ｒに接
続されている。

前記昇圧回路ＲはサイリスタＳおよびはねかえり昇圧イ
ンダクタＬの直列回路とコンデンサＣを並列接続して構
成された振動回路Ｒ′に間欠発振用コンデンサＣ１を直
列接続した回路であって、この昇圧回路Ｒの一端は前述
した２次巻線Ｗ２０の一端に接続さへ他端は放電灯ＦＬ
のフィラメントｆ′の一端口に接続されている。

ＰＲＨは前記昇圧回路Ｒの発振出力によって導通駆動さ
れて放電灯ＦＬのフィラメントｆ、ｆ’を予熱する電子
式フィラメント予熱回路であって、サイリスタＳＰと前
記発振出力をブロックする高周波ブロック用インダクタ
ＮＬとの直列回路から成り、放電灯ＦＬの両フィラメン
トｆ、ｆ’の間に直列に接続されている。

なお、前記昇圧回路Ｒは高周波発振動作する限りにおい
ては、トライアック−等のゲート付サイリスタを用いる
もの、更にはインバータを用いた高圧発生回路に置換す
ることもできる。

次に上記構成の動作について説明する。

まず電源ＡＣを接続すると、限流チョークＣＨを介して
放電灯ＦＬに電源電圧ｅが印加されると共に、限流チョ
ークＣＨの２次巻線Ｗ２０を介して昇圧回路Ｒにも電源
電圧ｅが印加される。

昇圧回路Ｒにおいては、電源電圧ｅが間欠発振用コンデ
ンサＣ１を介してサイリスタＳに印加され、このサイリ
スタＳをブレークオーバさせる為に振動回路Ｋが発振動
作を開始する。

この発振動作は間欠発振用コンデンサＣ１がなげれば継
続するものであるが、間欠発振用コンデンサＣ１がある
為に電源電圧ｅの立上り部分において各半サイクル毎に
間欠的に発振するものとなる。

今、電源電圧ｅの半サイクルについて考えると、上述の
ようにして振動回路「が発振動作を開始すると、間欠発
振用コンデンサＣ１が電源電圧ｅを相殺する方向の極性
に充電される。

したがってその端子電圧ＶＣＩが上昇してゆき、電源電
圧ｅとの差の電圧がサイリスタＳのブレークオーバ電圧
ＶＢＯに満たなくなると、サイリスタＳがオフ状態のま
まとなって、振動回路には発振を停止させられる。

それゆえこの半サイクルにおける以後の期間は間欠発振
用コンデンサＣ１の端子電圧ＶＣＩが一定値に保たれた
ままで、振動回路πは発振停止している。

しかし電源電圧ｅが次の半サイクルに転じると、電源電
圧ｅが前の半サイクルの電圧とは逆極性の電圧になる為
、この電圧と間欠発振用コンデンサＣ１に前の半サイク
ルで充電された端子電圧Ｖ。

１との和の電圧が振動回路Ｒ′に加わり、この和電圧に
よってサイリスタＳがブレークオーバして発振を開始す
る。

しかし発振と同時に間欠発振用コンデンサＣ１の端子電
圧ｖｃ１が極性を急速に反転して再び電源電圧ｅを相殺
する方向に充電され、やがて振動回路Ｒ′の発振を停止
させる。

従って間欠発振用コンデンサＣ１の急速反転期間のみ振
動回路Ｒ′が発振を行ない、その期間のみ電源ＡＣから
間欠発振用コンデンサＣ１を通じて振動回路Ｒ′に電流
が流れる。

この動作は以後の各半サイクルにおいても同様に行なわ
れる。

前記発振出力ＶＲは限流チョークＣＨの１次巻線Ｗ１０
と２次巻線Ｗ２０の直列回路の両端間にあられれ、前者
の端子電圧は電源電圧ｅに逆極性に重畳されて放電灯Ｆ
Ｌとフィラメント予熱回路ＰＲＨとに印加される。

するとフィラメント予熱回路ＰＲＨにおいては、高周波
ブロック用インダクタＮＬを介してサイリスタＳｐに前
記電圧が印加され、サイリスタＳＰは電圧の急変効果（
即ちｄｖ７． ｔ、効果）によって導通駆動される。

従って間欠発振位相の後端において電源ＡＣからの電流
がフィラメントｆ１サイリスタＳＰ１インダクタＮＬ、
スイラメントｆ′を通じて流派、フィラメントｆ
、 ｆ’が予熱され始める。

前記サイリスタＳＰは昇圧回路Ｒの発振出力ＶＲが予熱
回路ＰＲＨに印加される度に導通駆動され、サイリスタ
ＳＰが導通されている期間ｆ。

ｆ′に電源ＡＣから電流が流れて予熱が行なわれる。

かくしてフィラメントｆ、ｆ’が充分予熱され、放電灯
ＦＬの始動所要電圧がＥｓｔに低下すると、昇圧回路Ｒ
からの発振出力ｖＲにトリガされて放電灯ＦＬが始動さ
れる。

放電灯ＦＬが点灯されると、間欠発振勢力はほとんどが
導通化された放電灯ＰＬ中に流れ、また残余の勢力は高
周波ブロック用インダクタＮＬにて吸収され、更にサイ
リスタＳｐのブレークオーバ電圧ＶＢＯを管電圧のピー
ク値Ｖφ２より充分高く設定することにより、サイリス
タＳＰは導通しな（なる。

従って点灯後はフィラメントｆ、ｆ’の予熱が停止した
状態で放電灯ＦＬが電源ＡＣの各半サイクル毎に発振出
力ＶＲによって始動され乍ら電源電圧ｅによって点灯維
持される。

尚、第３図において予熱回路ＰＲＨはフィラメントトラ
ンスによる電極予熱回路と置き換えても良いことは勿論
である。

第４図は第３図の回路を用いて実験の結果観測された各
部波形において、その高周波成分を無視した波形を示す
。

この図で管電圧ＶＴは第４図Ｂに示すように間欠発振期
間による休止期間を持った矩形波となる。

そのために管電圧ＶＴの実効値ｖＴは、在来点灯方式の
９０〜９５係程度の値を示す。

放電灯ＦＬは各半サイクルの立上り部分にお（・て、第
４図りに示す発振出力ＶＢにより再点弧される。

すなわち各再点弧において放電灯ＦＬには高圧発振出力
ＶＲが印加されることによりイオンの消滅が防止される
と共に、第４図Ｅに示すように昇圧回路Ｒに流れる間欠
的な電流ｉｃ１が１次巻線Ｗ１０と２次巻線Ｗ２０を流
れることにより、これに対応する２次巻線Ｗ２０の端子
電圧は１次巻線Ｗ１０との結合を介して急激に高まる低
周波電圧を放電灯ＦＬに印加し、管電流ｉＴの立上り位
相は電源電圧ｅの変動にかかわらず一定位相を保つ。

前記電流ｉｃｍはもし管電流が増大すれば管電流波形の
後端が次の半サイクルにくい込むことによって、減少す
る特性があり、そのために前記急激に高まる低周波電圧
は管電流の初期値を低めに制御することができる。

従って、毎半サイクルスタート点灯方式におげろ管電流
の変動率は安定インピーダンスの減少にかかわらず良好
である。

次に電源ＡＣから放電灯ＦＬに流入する管電流ｉＴは第
４図Ｃに示すように主として発振期間以外の期間（ｔ２
〜ｔ４）に流れている。

発振期間（１１〜ｔ２）、（ｔ４〜ｔｓ）は電源ＡＣか
ら昇圧回路Ｒに電流ｉ。

１が流れている。この電流は限流チョークＣＨＯ増磁性
に結合された１次巻線Ｗ１０と２次巻線Ｗ２０の双方に
流れ、かつ一般に１次巻線Ｗ１０と２次巻線Ｗ２０の巻
数比によって励磁効果を変更することができる。

前記管電圧ＶＴ、管電流ｉＴ、昇圧回路Ｒへの電流ｉｃ
ｍ、発振出力電圧ｖＲ並びに電源電圧ｅの波形から限流
チョークＣＨの電圧・電流積（ＶＣＨ” １ ）および
蓄積エネルギＳを算出すると同図ＥおよびＦに示す波形
となる。

発振期間（ｔ１〜ｔ２）に電流ｔ ２ ｉｃｌにより蓄積されるエネルギＳ１は（Ｓ、＝ ｔ
、□（ｅ ＶＨ）ＫＩ Ｃ１ｄ ｔ ）で与えられる
。

ただしＫは１次、２次巻線Ｗ１０、Ｗ２Ｏの巻数比によ
る定数である。

電源電圧ｅが管電圧ＶＴより高い期間（ｔ２了ｔ３ 〜ｔ３）に蓄積されるエネルギＳ２は（Ｓ２−ｔ２（ｅ
ｖＴ）ｔＴｄｔ）で与えられる。

逆に管電圧ＶＴのほうが電源電圧ｅより、高い期間（ｔ
３〜ｔ４）は前記蓄積エネルギを放出し、その総放出エ
ネルギＳ３は（Ｓ３ Ｊ ’ （ｅ Ｖ Ｔ） １７
ｄｔ、 ）３ で与えられる。

この結果限流チョークＣＨの内部に蓄えられるエネルギ
レベルは第２図Ｇのように増減する。

第４図に示す波形の場合には、Ｓ１＋Ｓ２−８３なる関
係が成立する。

次に第２図および第４図に示す波形に基づいて従来方式
および本毎半サイクルスタート点灯方式にお（・て限流
チョークに蓄えられるエネルギおよびインダクタンスを
それぞれ計算すれば、の結果が得られ、それだげ限流チ
ョークＣＨのインピーダンスを減少でき、それだけ小型
化することができる。

なお、上記の小型化比率は、従来のグロースタート方式
のかつ単チョーク型に対するものであり、昇圧トランス
構成のラピッドスタート方式の安定器と比較すれば、こ
れらの小型化比率はさらに顕著になる。

更にこのような点灯方式によれば電源電圧ｅと管電流ｉ
Ｔの位相差が従来点灯方式より＆Ｊ−さいので、力率改
善コンデンサは不要となり或（・は極端に小容量とする
ことが可能である。

このように毎半サイクルスタート点灯方式は多大の利点
を有するものであるが、克服すべき問題点として各半サ
イクルの前半に発生される高周波発振出力に伴う雑音と
騒音がある。

雑音にはライン雑音と空中線輻射雑音との２種類がある
が、ここで問題となるのは、フィルタによって減衰する
ことのできない放電灯を媒体とする空中線輻射雑音であ
る。

発振出力ｖＲの周波数は通常数１０ｋＨｚ程度であるが
、その波形は必ずしも正弦波ではなく、極めて多くの高
調波成分を含むものである。

したがって、これらの高調波成分がたとえば５００ｋＨ
ｚ以下における輻射性雑音となり、たとえば搬送通信に
対して大きな雑音源となるおそれがある。

すなわち、このような昇圧回路Ｒからの高調波成分は、
例えば限流チョークＣＨの分布容量を介してその空間電
位例えば収容ケースおよび灯具に誘起される。

そのため、この灯具それ自体がアンテナとなって、前記
高調波成分が空中線雑音として放射される。

一方、このようなげい光ランプ点灯装置からの輻射性雑
音のレベルは、電気用品取締法によってその上限値が決
められている。

それぞり、３ｍ離れて、１５０ｋＨｚ−１６０５ｋＨｚ
で６０ｄＢ、 １６０５ｋＨｚ〜２７ＭＨｚで５５ｄＢ
および２７ＭＨ２〜２００ＭＨｚで５０ｄＢである。

また、従来の毎半サイクルスタート点灯方式の放電灯点
灯装置の成る例では、第５図におげろ線ａに示すごとく
、長波帯特に１５０ｋＨｚ付近で急激に大きくなってい
る。

そのため、この１５０ ｋＨｚでは、極端な場合には、
６０ｄＢの上限値を超えてしまうことがある。

それゆえに、この考案の主たる目的は、空中線輻射雑音
を可及的に低減した毎半サイクルスタート点灯方式によ
る放電灯点灯装置を提供することである。

この考案は、要約すれば、低周波交流電源の各半サイク
ル毎に高周波高電圧を重畳して放電灯に与え、この放電
灯を再点弧させるような毎半サイクルスタート点灯方式
を用いた放電灯点灯装置において、例えばチョークコイ
ル（リーケージトランス）あるいはフィラメントトラン
ス等の電磁部品の分布容量の小さい側（始端又は終端）
を高周波高電圧発生手段の高電位側に接続するとともに
、放電灯の管電流路にブロックインダクタと雑音防止用
コンデンサの並列回路を介挿した装置である。

この考案の上述の目的およびその他の目的と特徴は図面
を参照して行なう以下の詳細な説明から一層明らかとな
ろう。

第６図はこの考案の一実施例を示す電気回路図である。

構成において、低周波交流電源ＡＣは、限流装置として
の単チョークＳＣＨを介して昇圧回路Ｒと放電灯ＦＬと
の並列回路が接続される。

この単チョークＳＣＨの巻数ないしインダクタンスは、
第３図の毎半サイクルスタート点灯方式に用いられる限
流チョークＣＨの１次巻線Ｗ１０と２次巻線Ｗ２０との
和にほぼ等しくなるように決められている。

また、例えば非飽和インダクタから成るブロックインダ
クタＢＬと雑音防止用コンデンサＣＮとの並列回路が放
電灯ＦＬと直列に介挿される。

さらに、前記放電灯ＦＬは、灯具ＬＨによって保持され
る。

なお、前記電源ＡＣには、必要に応じて、力率改善コン
デンサ（図示せず）が並列的に接続されてもよい。

昇圧回路Ｒは、例えば、第３図と同じように間欠発振用
コンデンサＣ１と振動回路Ｒ′との直列回路から成り、
また振動回路「は、発振コンデンサＣと、はねかえり昇
圧インダクタＬおよびスイッチ手段としてのサイリスタ
Ｓの直列回路とが並列接続されて成る。

動作において、電源ＡＣを投入すると、例えば第４図Ａ
のととくの電源電圧ｅが、単チョークＳＣＨを介して昇
圧回路Ｒに印加されるとともに、放電灯ＦＬに印加され
る。

このとき、放電灯ＦＬにはインダクタＢＬが直列に介挿
されているため、昇圧回路Ｒは、必ず、放電灯ＦＬに先
んじて起動される。

すなわち、まず、振動回路Ｒ′のサイリスタＳがブレー
クオーバして、昇圧インダクタＬおよび発振コンデンサ
Ｃを含む該振動回路Ｒ′が発振する。

ここで、間欠発振用コンデンサＣ１は、単チョークＳＣ
Ｈと協働してこの振動回路Ｒ′を電源電圧ｅに対して一
定飲相で間欠発振させる。

つぎに、電源電圧ｅは、前記ブロックインダクタＢＬ（
とコンデンサＣＮとの並列回路）を介して、成る程度遅
延されて放電灯ＦＬに与えられる。

このとき、放電灯ＦＬには、電源電圧ｅと、昇圧回路Ｒ
からの高周波高電圧ｖＨとが重畳されて印加される。

従って、放電灯ＥＬは始動される。放電灯ＦＬの始動後
は、前記昇圧回路Ｒからの間欠発振の高周波高電圧ＶＲ
によって、電源電圧ｅの各半サイクルの一定位相で、再
点弧される。

この実施例においては、ブロックインダクタＢＬに並列
にコンデンサＣＮを接続している。

そしてこの並列回路の反（並列）共振周波数を例えば１
５０ｋＨｚ（これは所望の周波数でよい）に選ぶ。

そうすることによって、昇圧回路Ｒおよび放電灯ＦＬ等
の等価信号源からの輻射雑音となるべき例えば１５０ｋ
Ｈｚの高調波成分は、前記並列回路の反共振（インピー
ダンス最大）によって減衰又は阻止され、管電流ｉＴの
閉回路網には流れ込まない。

そのため、輻射雑音成分は小さくなる。

一方、前記限流装置すなわち単チョークＳＣＨは、１ｌ
ＯＷ等の大型のものでは一般に第７図ａに示すように、
コア１に巻線２を巻装したエレメントカ、金属ケース３
内にケース３から浮いた状態で収納され、コンパウンド
４で充填されている。

このような単チョークＳＣＨにおいては、第７図すのよ
うに巻線２とコア１との間、コア１とケース３との間お
よび巻線２とケース３との間にそれぞれ分布容量Ｃ８□
、Ｃ８２，Ｃ８３が存在する。

前記ケース３はビス等によって、灯具ＬＨ（第６図）に
固定されるので、結局巻線２と灯具ＬＨとの間に静電容
量Ｃ８が存在することになる。

この巻線２と灯具ＬＨとの間の合成分布容量Ｃ８を第６
図の破線で示す。

この分布容量Ｃ８は、昇圧回路Ｒによって発生した高周
波高電圧の高調波成分を前記灯具ＬＨに導入する。

従って、この灯具ＬＨと単チョークＳＣＨの巻線２との
間の分布静電容量Ｃ８は、できるだけ小さいことが望ま
しい。

しかし、第７図ａ、ｂからもわかるように、巻線２とコ
ア１との間の分布容量Ｃ８□は、コア１とケース３との
間の分布容量Ｃ８゜に直列接続されて作用するので比較
的小さく、一方巻線２とケース３との間の分布容量Ｃ８
３は比較的大きい。

また、巻線２０巻終り端子６側にあっては、巻始め端子
５側よりも巻線一層当りのケース３に対する対向面積が
数倍大きいため、巻線２とケース３との間の分布容量Ｃ
８３は、第７図すの等価回路図に示すように、巻線２０
巻終り端子６側の方が巻始め端子５側よりも数倍大きい
。

従って、この実施例では、電磁部品としての単チョーク
ＳＣＨの巻線２の巻終り端子６を電源側とし、巻始め端
子５側を非電源側とする。

そのため高周波電圧源（昇圧回路Ｒ）の高電位側と灯具
ＬＨとの間の分布容量Ｃ８は比較的小さなものとなり、
前記分布容量Ｃ８を介して灯具ＬＨに導入されて該灯具
ＬＨから輻射される高調波雑音成分は小さいものとなる
。

このことを第８図のグラフを参照してより詳しく説明す
る。

この第８図において線ａは前記単チョークＳＣＨの巻始
め端子５側を電源ＡＣ側に接続した場合を示し、線すは
この第６図の実施例に従って巻終り端子６側を電源ＡＣ
側に接続したデータを示す。

すなわち、このように灯具ＬＨと単チョークＳＣＨの非
電源側、すなわち昇圧回路Ｒの高電位側との間の分布容
量を小さくすることによって、そのノイズレベルを約５
ｄＢ以上小さくすることができる。

第９図はこの考案の他の実施例を示す電気回路図である
。

構成においてこの実施例では、以下の点剣余いて、第６
図の実施例と同様である。

すなわち、放電灯ＦＬのフイラメン） ｆ 、 ｆ’は
前記低周波交流電源ＡＣに接続されたヒータトランスＨ
Ｔのフィラメント巻線Ｗｆ、Ｗｆ’によって予熱される
。

従って、動作についても、このフィラメントｆ、ｆ’の
予熱の態様が異なるのみで他は第６図と同じである。

ここで、前記ヒータトランスＨＴは、コアに対してまず
１次巻線Ｗ１を巻回し、続いて高周波電圧源の高電位側
となる側のフィラメント巻線Ｗｆを巻回し、最後に高周
波電圧源の零電位側となる側のフィラメント巻線Ｗｆ’
を巻回することによって完成されるものとする。

第９図の場合ヒータトランスＨＴは、その２次側巻線と
してのフィラメント巻線Ｗｆと前記単チョークＳＣＨの
非電源側とが同電位になる。

また、このトランスＨＴのフィラメント巻線Ｗｆ’が電
源ＡＣのアース側に接続され、この巻線Ｗｆ’が１次巻
線Ｗ１と他のフィラメント巻線Ｗｆとｑ司のシールド手
段として作用する。

このようにヒータトランスＨＴを用いた場合、１次巻線
Ｗ１と高周波電圧の高電位側となるフィラメント巻線と
の間にシールド手段を形成することによって、このヒー
タトランスＨＴのフィラメント巻線と前記灯具ＬＨとの
間に生じる分布容量Ｃ８を減少させ、それによってこの
灯具ＬＨから放射される高周波雑音成分を低減させ得る
。

第１０図はこの考案のその他の実施例を示す電気回路図
である。

構成において、この実施例は限流装置として単漏れ変圧
器（リーケージトランス）ＬＴを用いた例を示す。

この実施例においても、この単漏れ変圧器ＬＴの２次巻
線Ｗ２の巻終り側端子を電源ＡＣ側に接続することによ
って、灯具ＬＨからの輻射性雑音成分を低減させるよう
にした。

上述のごとく、この実施例によれば、放電灯点灯装置に
含まれる電磁部品の巻線端子のうち分布容量の小さい方
の端子を昇圧回路Ｒ側に接続し、大きい方を電源ＡＣ側
に接続することによって、高周波電源の高電位側と灯具
間の分布容量を小さくして、灯具ＬＨ等の導体からの輻
射雑音を低減させ得る。

なお、この考案は、このような限流チョークあるいはフ
ィラメントトランス以外の他の電磁部品、例えば、はね
かえり昇圧インダクタＬ又はブロックインダクタＢＬ等
についても同様に巻線の分布容量の大きい側を高周波電
源と反対側に接続することによって同等の効果が得られ
る。

なお、巻線の巻終り又は巻始めのいずれが分布容量が大
きいかは、その電磁部品のコアあるいはケースと巻線と
の対向面積の相違或は巻線構造などによって異なるもの
であり、要は巻線の巻始メ端子および巻終り端子のうち
、灯具に対する分布容量の大きい方の端子を電源ＡＣ側
に、また分布容量の小さい方の端子を高周波電源側に接
続すればよい。

以上のように、この考案によれば、昇圧回路による高周
波高電圧の高調波成分が、高周波高電位点の空間電位が
電磁部品のコア、ケース、および灯具等の導体におよん
でこれがアンテナとなり輻射されるような場合に、これ
らの間の分布静電容量を最小とすることによってその輻
射雑音電力の低減ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の放電灯点灯装置の一例を示す電気回路図
である。 第２図は第１図に示す装置の各部の電圧、電流、電圧電
流積ならびに蓄積エネルギ波形図である。 第３図はこの考案の背景となる毎半サイクルスタート点
灯方式のげい光灯点灯装置の一例を示す電気回路図であ
る。 第４図は第３図に示す装置における要部の電圧、電流、
電圧電流積ならびに蓄積エネルギ波形図である。 第５図はこの考案の背景となる毎半サイクルスタート点
灯方式による放電灯点灯装置の輻射雑音レベルを示すグ
ラフである。 第６図はこの考案の一実施例を示す電気回路図である。 第７図ａは単チョークＳＣＨの一例を示す構造縦断面図
であり、第７図すはその分布容量を示す等価回路図であ
る。 第８図はこの実施例の効果を説明するためのグラフであ
る。 第９図および第１０図はいずれもこの考案の他の実施例
を示す電気回路図である。 図において、ＦＬは放電灯、ＬＨは灯具、ＳＣＨは限流
装置（単チョークコイル）、ＡＣは交流電源、ＨＴはヒ
ータトランス、Ｗｆ、Ｗｆ′はフィラメント巻線、ＬＴ
はリーケージトランス、Ｒは高周波高電圧発生手段（昇
圧回路）、Ｃ１は間欠発振用コンデンサ、Ｒ′は振動回
路、Ｃは発振コンデンサ、Ｌははねかえり昇圧インダク
タ、Ｓはサイリスタ、ＢＬはブロックインダクタ、ＣＮ
は雑音防止用コンデンサ、Ｃｓ ＊ Ｃｓ １ ｍ Ｃ
Ｂ ２ ＊ ＣＢ ３は分布容量である。

Claims (8)

【実用新案登録請求の範囲】
1. （１） 低周波交流電源と、 限流装置と、 前記限流装置を介して前記低周波交流電源電圧が与えら
   れる放電灯と、 前記放電灯に並列接続され、前記低周波交流電源によっ
   て付勢されて該低周波交流電源の各半サイクル毎に間欠
   的に高周波高電圧を発生して前記放電灯に印加して該放
   電灯を再点弧し、放電灯の再点弧後は高周波高電圧の発
   生を停止する高周波高電圧発生手段とを備える放電灯点
   灯装置であって、さらに 当該装置に含まれる電磁部品の端子のうち分布容量の小
   さい側を前記高周波高電圧発生手段の高電位側に接続す
   るとともに、前記放電灯と高周波高電圧発生手段との間
   であってかつ放電灯と直列にブロックインダクタと雑音
   防止用コンデンサの並列回路を介挿したことを特徴とす
   る放電灯点灯装置。
2. （２） 前記電磁部品は前記限流装置である実用新案
   登録請求の範囲第１項記載の放電灯点灯装置。
3. （３）前記限流装置は単チョークコイルである実用新案
   登録請求の範囲第２項記載の放電灯点灯装置。
4. （４）前記限流装置はリーケージトランスである実用新
   案登録請求の範囲第２項記載の放電灯点灯装置。
5. （５）前記電磁部品として、さらに、前記放電灯のフィ
   ラメントを予熱するためのヒータトランスを有し、 前記ヒータトランスにシールド手段を適用した実用新案
   登録請求の範囲第１項ないし第４項のいずれかに記載の
   放電灯点灯装置。
6. （６）前記シールド手段は前記フィラメント巻線自体で
   ある実用新案登録請求の範囲第５項記載の放電灯点灯装
   置。
7. （７）前記電磁部品は前記高周波高電圧発生手段に含ま
   れるはねかえり昇圧インダクタである実用新案登録請求
   の範囲第１項記載の放電灯点灯装置。
8. （８）前記電磁部品は前記ブロックインダクタである実
   用新案登録請求の範囲第１項記載の放電灯点灯装置。