JPS5820471B2 - 放電灯点方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は放電灯点灯方法に関し、特に例えば高圧放電
灯あるいは大電力はい充放電灯等の大電力放電灯を組手
サイクルスタート点灯方式によって点灯するのに好適す
る放電灯点灯方法に関する。

近時エネルギー危機に発して、省資源、省エネルギーが
強く叫ばれており、一つの技術的命題となっている。

本発明の背景となる組手サイクルスタート点灯方式は、
照明分野においてこの命題を解決せんとするものである
。

すなわち、本発明者の別途提案したところによれば、組
手サイクルスタート点灯方式（後で詳述する）において
は、放電灯点灯装置の電力損失を従来の点灯方式の例え
ば１７４以下に低減し、かつ形状も重量比で１／６以下
に小型化することができる。

ただしこれは在来のはい光ランプを流用した場合のこと
である。

この発明の背景となる組手サイクルスタート点灯方式に
おいて限流チョークを小型化できる理由について説明す
るため、先ず従来点灯方式の機構について説明しよう。

すなわち、けい光ランプ用放電灯点灯装置として従来は
例えば第１図に示すような回路構成のものが使用されて
いる。

この構成は、交流電源ＡＣに限流装置としての限流チョ
ークＣＨを介して放電灯ＦＬを接続し、一方放電灯ＦＬ
に振動回路Ｒ′を並列接続したものである。

この構成によれば、電源ＡＣを接続すると同時に振動回
路Ｒ′が発振動作を開始して、その発振電流によって放
電灯ＦＬのフィラメントｆ、 ｆ’を加熱すると共に七
の端子間に始動所要電圧Ｅｓｔ よりも高い発振出力
電圧を印加する。

そして放電灯ＦＬのフイラメン） ｆ、 ｆ’が十分加
熱され、放電灯ＦＬの始動所要電圧がＥｓｔに低下した
時に、前記発振出力によって始動され遅相点灯する。

一旦点灯すると放電灯ＦＬの端子電圧が管電圧ＶＴに低
下する為、振動回路Ｒ′は発振を維持することができな
くなり動作を停止し、放電灯ＦＬは電源ＡＣから限流チ
ョークＣＨを介して供給される電圧によって点灯維持さ
れる。

点灯中における電源電圧ｅ、管電圧ＶＴおよび管電流Ｉ
Ｔの波形を観測すると第２図Ａ、Ｂ、Ｃのような波形で
ある。

これらの電源電圧ｅ、管電圧ｖＴおよび管電流ＩＴの波
形から各瞬時における抵抗分を含まない限流チョークＣ
Ｈの端子電圧ｖｃＨと管電流ＩＴの積及び蓄積エネルギ
Ｓを求めると同図りおよびＥに示す波形になる。

これらの波形から理解できるように電源電圧ｅが管電圧
ＶＴ より高い期間（ｔ１〜ｔ２）は ２ （８・＝ｆ、（ｅ−“Ｔ） ｔｙｄ ｔ ）なる１ネ″
ギ゛一が一方的に増加して限流チョークＣＨに蓄積され
る。

電源電圧ｅが管電圧ＶＴ より低下すると、蓄積エネル
ギーは放出状態に転する。

エネルギーを放出する期間は電源電圧ｅが管電圧ＶＴ
より低。

い期間（ｔ２〜ｔ３）であって、この期間（ｔ２〜ｔ３
）３ に（Ｓ２ブｔ２（ｅ ＶＴ ）ｌＴｄｊ）なるエネル
ギーが放出されることになる。

限流チョークＣＨＯ太きさは第２図Ｅに示す蓄積エネル
ギーＳの最大値に基づいて定まる。

すなわち限流チョークＣＨは蓄積エネルギーＳの最大振
幅Ｓｍに耐えるようにその容量を選定しなければならな
い。

この場合放電灯ＦＬの再点弧電圧ＥＲｓｔは再点弧時に
おいて電源電圧ｅを下廻らなければならない。

このことは電源電圧ｅと比較して管電圧ＶＴのピーク値
ｖＴＰを高くできないことを意味する。

実際在来の放電灯の場合管電圧ＶＴの実効値ＶＴは電源
電圧ｅの実効値Ｅの１／２程度に設定され、したがって
限流チョークＣＨの端子電圧Ｖｏ□の実効値ｖｃＨは電
源電圧ｅの実効値Ｅの１／２以上に限定される。

本発明者は本発明に先行して、前記欠点を解消する組手
サイクルスタート点灯方式を提供した。

前述したように本発明はとの組手サイクルスタート点灯
方式を利用した放電灯点灯装置によって大電力の放電灯
を点灯する放電灯点灯方法を提供しようとするものであ
るから、以下にこの発明の背景となる組手サイクルスタ
ート点灯方式の動作並びに特徴を説明する。

第３図はこの組手サイクルスタート点灯方式に基づいて
構成されたはい光ランプ用放電灯点灯装置の一回路構成
例を示す。

同図において、ＡＣは交流電源であって限流装置の一例
としての限流チョークＣＨと放電灯ＦＬの直列回路が接
続されている。

前記限流チョークＣＨには後述する高圧発生手段の一例
として示す昇圧回路の発振出力を電源電圧に重畳するだ
めの手段である２次巻線Ｗ２０が巻かれていて、この２
次巻線Ｗ２０のプ端が放電灯ＦＬのフィラメントｆの一
端イに結ばれ、他端が昇圧回路Ｒに接続されている。

前記昇圧回路ＲはサイリスタＳおよびはねかえり昇圧イ
ンダクタＬの直列回路とコンデンサＣを並列接続して構
成された振動回路Ｒ′に間欠発振用コンデンサＣ１を直
列接続した回路であって、この昇圧回路Ｒの一端は前述
した２次巻線Ｗ２０の一端に接続され、他端は放電灯Ｆ
Ｌのフィラメントｆ′の一端口に接続されている。

ＰＲＨは前記昇圧回路Ｒの発振出力によって導通駆動さ
れて放電灯ＦＬのフイラメン） ｆ、 ｆ’を予熱する
電子式フイラメシト予熱回路であって、サイリスタＳＰ
と前記発振出力をブロックする高周波ブロック用イン
ダクタＮＬとの直列回路から成９、放電灯ＦＬの両フイ
ラメン） ｆ、 ｆ’の間に直列に接続されている。

なお、前記昇圧回路Ｒは高周波発振動作する限りにおい
ては、トライアック等のゲート付サイリスタを用いるも
の、更にはインバータを用いた高圧発生回路に置換する
こともできる。

次に上記構成の動作について説明する。

まず電源ＡＣを接続すると、限流チョークＣＨを介して
；放電灯ＦＬに電源電圧ｅが印加されると共に、限流チ
ョークＣＨの２次巻線Ｗ２０を介して昇圧回路Ｒにも電
源電圧ｅが印加される。

昇圧回路Ｒにおいては、電源電圧ｅが間欠発振用コンデ
ンサＣ１を介してサイリスタＳに印加され、このサイリ
スクＳをブレークオーバさせる為に振動回路Ｒ′が発振
動作を開始する。

この発振動作は間欠発振用コンデンサＣ１がなければ継
続するものであるが、間欠発振用コンデンサＣ１がある
為に電源電圧ｅの立上り部分において各半サイクル毎に
間欠的に発振するものとなる。

今、電源電圧ｅの半サイクルについて考えると、上述の
ようにして振動回路Ｒ′が発振動作を開始すると、間欠
発振用コンデンサＣ１が電源電圧ｅを相殺する方向の極
性に充電される。

しだがってその端子電圧Ｖ。■が上昇してゆき、電源電
圧ｅとの差の電圧がサイＩＪ 、＜りＳのブレークオー
バ電圧■Ｂｏに満たなくなると、サイリスタＳがオフ状
態のままとなって、振動回路Ｒ′は発振を停止させられ
る。

それゆえこの半サイクルにおける以後の期間は間欠発振
用コンデンサＣ１の端子電圧Ｖ。

■が一定値に保たれたままで、振動回路Ｒ′は発振停止
している。

しかし電源電圧ｅが次の半サイクルに転じると、電源電
圧ｅが前の半サイクルの電圧とは逆極性の電圧になる為
、この電圧と間欠発振用コンデンサＣ１に前の半サイク
ルで充電された端子電圧Ｖ。

■との和の電圧が振動回路Ｒ′に加わり、この和電圧に
よってサイリスタＳがブレークオーバして発振を開始す
る。

しかし発振と同時に間欠発振用コンデンサＣ１の端子電
圧Ｖｃｌが極性を急速に反転して再び電源電圧ｅを相殺
する方向に充電され、やがて振動回路Ｒ′の発振を停止
させる。

従って間欠発振用コンデンサＣ１の急速反転期間のみ振
励回路ビが発振を行ない、その期間のみ電源ＡＣから間
欠発振用コンデンサＣ１を通じて振動回路Ｒ′に電流が
流れる。

この動作は以後の各半サイクルにおいても同様に行なわ
れる。

第４図Ａばこの状態を示す各部の電圧電流波形図であっ
て、ｅは電源電圧、Ｖｃｌは間欠発振用コンデンサＣ１
の端子電圧を示したものであって、この電圧の急速反転
時のみ間欠発振用コンデンサＣ１に図示のようにｉ。

■が流れ、またこの期間だけ昇圧回路Ｒの両端に高周波
高電圧の発振出力ＶＲを生じる。

前記発振出力ｖＲは限流チョークＣＨの２次巻線Ｗ２０
から１次巻線ＷＩＱに電磁誘導され、電源電圧ｅに逆極
性に重畳されて放電灯ＦＬとフィラメント予熱回路ＰＲ
Ｈとに、印加される。

するとフィラメント予熱回路ＰＲＨにおいては、高周波
ブロック用インダクタＮＬを介してサイリスタＳＰに前
記電圧が印加され、サイリスタＳＰは電圧の急変効果（
即ちｄｖ／ｄｔ効果）によって導通駆動される。

従って間欠発振位相の後端において電源ＡＣからの電流
がフィラメントｆ、サイリスタＳＰ、インダクタＮＬ、
フィラメントｆ′を通じて流れ、フィラメントｆ、ｆ’
が予熱され始める。

前記サイリスタＳＰは昇圧回路Ｒの発振出力ｖＲが予熱
回路ＰＲＨに印加される度毎に導通駆動され、サイリス
タＳＰが導通されている期間フイラメン） ｆ、 ｆ’
に電源ＡＣから電流が流れて予熱が行なわれる。

かくしてフィラメントｆ、 ｆ’が充分予熱され、放電
灯ＦＬの始動所要電圧がＥＳｔに低下すると、昇圧回路
Ｒからの発振出力ｖＲにトリガされて放電灯ＦＬが始動
される。

放電灯ＦＬが点灯されると、間欠発振勢力はほとんどが
導通化された放電灯ＦＬ中に流れ、また残余の勢力は高
周波ブロック用インダクタＮＬにて吸収され、更にサイ
リスタＳＰのブレークオーバ電圧ｖＢｏを管電圧のピー
ク値ｖＴＰより充分高く設定することにより、サイリス
タＳＰは導通しなくなる。

なおサイリスタＳＰのブレークオーバ電圧が非常に高け
れば場合によっては高周波ブロック用インダクタＮＬを
省略することもできる。

しかしながらそのようなサイリスタは、現時点において
は一般的で無くまた高価である。

従って点灯後はフイラメン）ｆ、ｆ’の予熱が停止した
状態で放電灯ＦＬが電源ＡＣの各半サイクル毎に発振出
力ＶＲによって再点弧され乍ら電圧ｅによって点灯維持
される（第４図Ｂ・参照）。

尚、第３図において予熱回路ＰＲＨにフィラメントトラ
ンスによる電極予熱回路と置き換えても良いことは勿論
である。

第５図は第３図の回路を用いて実験の結果観測：された
各部波形において、その高周波成分を無視した波形を示
す。

この図で管電圧ＶＴは第５図Ｂに示すように間欠発振期
間による休止期間を待った矩形波となる。

そのた′めに管電圧ＶＴの実効値ＶＴは、在来点灯方式
の９０〜９５係程度の値を１示す。

放電灯ＦＬは各半サイクルの立上り部分において発振出
力ＶＲにより強制的に再点弧される。

すなわち各再点弧において放電灯ＦＬには高圧発振出力
ｖＲが印加されることによりイオンの消滅が防止される
と共に、昇圧回路Ｒに流れる間欠的な電流ｉ。

■が２次巻線Ｗ２０を流れることにより、これに対応す
る２次巻線Ｗ２０の端子電圧は１次巻線Ｗ１０との結合
を介して急激に高まる低周波電圧を放電灯ＦＬに印加す
る。

管電流ＩＴの立上シ位相は電源電圧ｅの変動にかかわら
ず一定位相を保ち、そのために組手サイクルスタート点
灯方式における管電流の変動率は安定インピーダンスの
減少にかかわらず良好である。

この場合放電灯ＦＬはグロー放電にる再点弧電圧ＥＲ８
ｔを伴わず、再点弧すると直ちにアーク放電に移行する
。

−力先に述べた従来の点灯方式においては、放電灯ＦＬ
は電源電圧ｅによって再始動する為に、再点弧電圧ＥＲ
８ｔに伴ってグロー放電を生じ、その後アーク放電に移
行する。

従って管電圧ＶＴは第２図Ｂに示すように立上がり時大
きなスパイク電圧ｖ’ｒｐを生じ、以後漸減する波形を
呈す。

次に電源ＡＣから放電灯ＦＬに流入する管電流ＩＴは第
５図Ｃに示すように主として発振期間以外の期間（ｔ２
〜１４）に流れている。

発振期間（１１〜ｔ２）、（ｔ４〜１５）は電源ＡＣか
ら昇圧。

回路Ｒに電流ｉ。

■が流れている。同図りはこの電流ｉ。

■の電流波形を示している。この電流は限流チョークＣ
ＨＯ増磁性に結合された１次巻線Ｗ１０と２次巻線Ｗ２
０の双方に流れ、かつ一般に１次巻線Ｗ１０と２次巻線
Ｗ２０の巻数比によ。

って励磁効果を制御することができる。

前記管電圧ｖＴ、管電流ＩＴ、昇圧回路Ｒへの電流ｉ。

■並びに電源電圧ｅの波形から限流チョークＣＨの電圧
・電流積（ｖｏＩ（・ｉ）および蓄積エネルギＳを算出
すると同図ＥおよびＦに示す波形と。

なる。

図Ｅは発振出力ｖＲと電源電圧ｅと管電圧ＶＴ の差に
よる限流チョークＣＨの電圧・電流積を示す。

電流ｉ。■によるエネルギＳ１ば（Ｓｌを 一、／’ ２（ｅ −ＶＢ ） Ｋｉｃｌ −ｄｔ
）で与えられる。

ｔま ただしＫは１次、２次巻線ＷＩＯ，Ｗ２Ｏ０巻数比によ
る定数である。

電源電圧ｅが管電圧ＶＴ より高い期間（ｔ２〜ｔ３）
に蓄積されるエネルギＳ２ば（Ｓ２Ｊ” （ｅ ＶＴ
） ＩＴ ｄｔ）で与えられ２ る。

逆に管電圧ｖＴのほうが電源電圧ｅより、高い期間（ｔ
３〜１４）は前記蓄積エネルギを放出し、その総数量エ
ネルギＳ３は（Ｓ３ を −Ｊ” （ｅ ＶＴ ） ＩＴ ｄｔ ）で与えられ
る。

コノ結３ 果限流チョークＣＨの内部に蓄えられるエネルギレベル
は第５図Ｆのように増減する。

第５図に示す波形の場合には、Ｓ１＋５２＝Ｓ３なる関
係が成立する。

次に第５図に示す波形に基づいて組手サイクルスタート
点灯方式における小型化の理由を説明すれば次の通りで
ある。

但し簡単のために、管電流ＩＴの時刻ｔ２における初期
値を零と仮定し、かつ間欠発振用コンデンサＣｌよるエ
ネルギの蓄積部分を無視する。

そのような場合、管電流ＩＴは次のように算出できる。

ｌ θ １・−評へ１（°−“・−）ｄ“ Ｅｍ ｖＴｍ ｖＴｍ−−（−Ｃｏ
ｓθ−−θ＋Ｃ０８９）１ ＋−９）１ ）ωＬ
Ｅｍ Ｅｍ但し、Ｌは限流チョー
クＣＨのインダクタンス、電源電圧ｅ＝Ｅｍｓｉｎθ、
θ＝ωｔ、管電圧ＶＴの振幅ばｖＴｍとし、管電流ｉＴ
の出現する期間を９１＝ｓｉｎ ’ ｖＴｒｎ／Ｅｍ
からθ−π＋ψ２の期間とする。

Ｔｍ 上式を−が、０． １／２．１／Ｊ２ およびＴｍ Ｖ／３／２の場合について計算すればｖＴｍとＥｍの比
が大きくなると管電流ＩＴが激減することが知れる。

例えばｖＴｍ／Ｅｒｎ＝Ｖ／３／２の場合はｖＴｍ／Ｅ
ｍ−１／２の場合に比較して管電流１Ｔｒｎが１／７に
なる。

したがって、定格管電流ＩＴを得るために必要な限流チ
ョークＣＨのインダクタンスＬは１／７ となるわけで
ある。

このことは限流チョークＣＨの端子電圧Ｖ。

Ｈを激減できることを意味し、それだけ限流チョークＣ
Ｈのインピーダンスを減少でき、それだけ小型化するこ
とができる。

この点灯方式の最大の利点は上記のように限流チョーク
ＣＨの端子電圧Ｖ。

Ｈすなわち蓄積エネルギを１／１０程度にも減少せしめ
得ることにある。

これによって電力損失も１／１０程度迄に減少すること
が期待出来、回路系の総合効率は約２５係の向上を期待
することができ、ランプ自体の効率も電流・電圧利用率
の倍増によって向上するものである。

更にこのような点灯方式によれば電源電圧ｅと管電流Ｉ
Ｔの位相差が従来点灯方式よりも小さいので、力率改善
コンデンサは不要となり或いは極端に小容量とすること
が可能である。

このように組手サイクルスタート点灯方式は多大の利点
を有するものであるが、この組手サイクルスタート点灯
方式によって、例えば水銀灯あるいはメタルハライドラ
ンプ等の高圧放電灯もしくは複写機用ランプ等の大電力
（大電流）放電灯を点灯する際には、さらにつぎのよう
な問題点に遭遇する。

すなわち、上述のととくの高圧放電灯等においては、そ
の点灯の際の管電流ＩＴが非常に大きいものとなる。

そのため、限流チョークＣＨの１次巻線ＷＩＱのインピ
ーダンスは極めて小さいものが要求される。

これは、電源周波数が一定である４ことから、１次巻線
Ｗ１０のインダクタンス成分を小さくする必要があるこ
とを意味する。

しかしながら、１次巻線Ｗ１０のインダクタンスを小さ
くすると、交流電源ＡＣ−１Ｃ−１次巻線−１０−２Ｗ
２Ｏ−間欠発振用コンデンサＣ１−振動回１路Ｒ’ −
ＡＣの閉回路において、１次巻線Ｗ１０および２次巻線
Ｗ２０による誘導性インピーダンスと、間欠発振用コン
デンサＣ１による容量性インピーダンスとによる総合的
に容量性のインピーダンスが大きくなり、一般の小電力
のはい光ラン１プを点灯する場合に比較して、振動回路
Ｒ′への入力電流ｉ。

■が小さくなる。その結果、この入力電流ｉ。

■によって１次巻線ＷＩＯに蓄積されるエネルギ（ＬＬ
に１２） が、１次巻線Ｗ１０のインダクタンスＬの減
少と相俟って著しく小さくなって、放電灯の再点弧動作
が不安定になり、組手サイクルスタート点灯方式による
良好な点灯維持ができなくなる。

そこで、誘導性インピーダンスの減少に見合うだけ間欠
発振コンデンサＣ１を太き；くすることが考えられるが
、この場合はコンデンサＣ１の充放電時間が長くなり、
前述した極性反転期間が長く、管電流ＩＴの立上り位相
が遅れることになり、結果として逆に管電流ＩＴの実効
値エアを低下させてしまうことになる。

それゆえに、この発明の主たる目的は、上述のととくの
問題点を解消し、組手サイクルスタート点灯方式におい
て大きな管電流を必要とする放電灯を点灯する場合にお
いても十分な電流が得られ、かつ安定した点灯を達成し
得る放電灯点灯方式を提供することである。

この発明は、要約すれば、限流チョークの１次巻線は高
インピーダンス（インダクタンス）とし、この１次巻線
に並列にスイッチング素子と低インピーダンスのコイル
との直列回路を介挿し、放電灯の起動時には前記スイッ
チング素子をオフとして間欠発振に必要な高インピーダ
ンスとし、点灯後はスイッチング素子をオンとして大電
流に必要な低インピーダンスとするようにした放電灯点
灯方法である。

この発明の上述の目的およびその他の目的と特徴は図面
を参照して行なう以下の詳細な説明から一層明らかとな
ろう。

第６図はこの発明の一実施例を示す電気回路図である。

構成において、この実施例は、以下の点を除いて第３図
のそれとほぼ同様である。

すなわち、第１のインダクタンス成分としての１次巻線
ＷＩＯは、比較的細い導線を多数回巻回することによっ
て、間欠発振用コンデンサＣ１と協働して所定の間欠発
振を呈するに必要な、比較的大きいインダクタンスとさ
れる。

そして、この１次巻線Ｗ１０に並列的に、スイッチング
素子としてのトライアックＴＲと第２のインダクタンス
成分としての限流チョークＷ１との直列回路が接続され
る。

この限流チョークＷ１は、比較的太い導線を少数回巻回
することによって、高圧放電灯ＨＤに必要な電流を得る
ように、比較的小さいインダクタンスとされる。

また、適当な位相にて前記トライアックＴＲを導通化さ
せるだめの手段を要する、例えば交流電源ＡＣに、コン
デンサＣ２と抵抗ｒとの直列回路が接続され、前記直列
回路の接続点と、前記トライアックＴＲのゲート端子Ｔ
との間に、このトライアックＴＲのゲート電圧を得るた
めのダイアックＤが介挿され、ゲート回路を構成する。

すなわち、コンデンサＣ２、抵抗ｒ、ダイアックＤば、
電源ＡＣの電圧ｅが成る値に達したとき前記トライアッ
クＴＲをオンにトリガするだめのものである。

このような構成において、以下、第７図を参照してその
動作を説明する。

動作において、まず、電源ＡＣを投入すると、第７図に
示すととくの電源電圧ｅが得られる。

ここで、電圧ｅの立上りにおいては、コンデンサＣ２の
充電電圧は小さく、以後徐々に高まる。

従って、このコンデンサＣ２の電圧が成る一定レベルに
達すると、ダイアックＤがブレークオーバして、前記ト
ライアックＴＲのゲート端子Ｔに電圧が印加される。

そこで、トライアックＴＲがトリガされてオンとなる。

従って、限流チョークＷ１が、１次巻線Ｗ１０に並列に
入ることになる。

すなわち、電源電圧ｅの成る位相（コンデンサＣ２と抵
抗ｒとの充電時定数によって決捷る）において、スイッ
チング素子としてのトライアップＴＲがオンとなり、限
流チョークＷ１が有効化される。

従って、電源電圧ｅの一定位相までは、トライアックＴ
Ｒがオフのままであり、振動回路Ｒ′には、１次巻線Ｗ
１０（および２次巻線Ｗ２０）によって決まるスタータ
電流１ｃｌが流れる。

そして、振動回路Ｒ′が発振動作を開始し、間欠発振用
コンデンサＣ１によって間欠発振を行々う。

従って、第７図のととくの発振出力ｖＲが得られる。

前記発振出力顔によって高圧放電灯ＨＤが起動され、該
高圧放電灯ＨＤには管電流ＩＴが流れ始める。

。点灯中は電源電圧の一定位相でトライアックＴＲがオ
ンとなり、巻線Ｗ１０と限流チョークＷ１とが並列接続
されて、電源ＡＣと高圧放電灯ＨＤとの間に入ることに
なる。

ここで、限流チョークＷ１は低インピーダンスであり、
高圧放電灯。

ＨＤの管電流ｉＴは大きなものとなる。

この管電流ＩＴ（第５図Ｃ）の初期値■。

は、発振出力Ｖ□の大きさとは別に、巻線Ｗ２０とＷＩ
Ｏとの巻数比とスタータ入力端子に関連して決まる。

しかしながら、前記限流チョークＷ１の大きさを適。

当に選ぶことによって、この管電流ＩＴの初期値以後の
値を任意の大きさに設定することができる。

そのため、大電流を必要とする高圧放電灯においても十
分な管電流を得ることができる。

ここでトライアックＴＲのオンとなる位相をコンデンサ
Ｃ２、抵抗ｒによって固定したが、組手サイクルスター
ト点灯方式は、上述の説明から、各半サイクルごとの点
弧位相が一定であることから、何ら問題はない。

また、このトライアックＴＲをオンとするだめのゲート
回路あるいは限流チョークＷ１の断続方法は、このよう
な実施例に限られることなく種々の方法が考えられよう
。

以上のように、この発明によれば、組手サイクルスター
ト点灯方式において大きな管電流を必要とする放電灯を
点灯する際にも、間欠発振用の巻線とは別に、起動後に
のみオンとなる管電流供給経路を設けたため、組手サイ
クルスタート点灯方式において十分な管電流が得られる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の放電灯点灯装置の一例を示す電気回路図
である。 第２図は第１図に示す装置の各部の電圧、電流、エネル
ギー変化ならびに蓄積エネルギー波形図である。 第３図はこの発明の背景となる組手サイクルスタート点
灯方式のはい光灯点灯装置の一例を示す電気回路図であ
る。 第４図は第３図に示す装置の各部の電圧および電流波形
図を示す。 第５図は第３図に示す装置における要部の電圧、電流、
エネルギー変化ならびに蓄積エネルギー波形図である。 第６図はこの発明の一実施例を示す電気回路図である。 第７図はこの発明の動作を示す各波形例図である。 図において、ＡＣは交流電源、Ｗｌｏば１次巻線、Ｗ２
Ｏは２次巻線、ＨＤは高圧放電灯、Ｃ１は間欠発振用コ
ンデンサ、Ｓはサイリスタ、ＴＲはトライアック、Ｄは
ダイアック、Ｃ，Ｃ２はコンデンサ、ｒは抵抗、Ｗｌは
限流チョークである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 低周波交流電源と、 成るインダクタンス成分を有する限流装置と、前記限流
   装置を介して前記低周波交流電源電圧が与えられる大電
   力の放電灯と、 前記限流装置を介して与えられる前記低周波交流電源に
   よって付勢され、かつ前記限流装置のインダクタンス成
   分と協働して高周波高電圧を発生する高周波発生手段と
   を備え、 前記低周波交流電源の各半サイクルの所定位相において
   は前記高周波高電圧と低周波交流電源電圧とを重畳して
   前記放電灯に与え、前記各半サイクルの所定位相後は前
   記限流装置を介して低周波交流電源電圧を該放電灯に与
   えるような放電灯点灯方法であって、 前記各半サイクルの所定位相後には前記限流装置のイン
   ダクタンス成分を小さく切換えるようにした放電灯点灯
   方法。 ２ 前記限流装置は、 前記低周波交流電源と前記放電灯との間に介挿される相
   対的に大きなインダクタンスの第１のインダクタンス成
   分、および 前記第１のインダクタンス成分に並列的に接続されるス
   イッチング素子と相対的に小さいインダクタンスの第２
   のインダクタンス成分との直列回路を備え、 前記スイッチング素子は前記各半サイクルの所定位相後
   にオンされるようにしたことを特徴とする特許請求の範
   囲第１項記載の放電灯点灯方法。 ３ 前記第２のインダクタンス成分は大電流容量を持つ
   ように構成されている特許請求の範囲第２項記載の放電
   灯点灯方法。