JPS5820774A - 耐熱焼結材料の製造方法 - Google Patents
耐熱焼結材料の製造方法Info
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- JPS5820774A JPS5820774A JP56118158A JP11815881A JPS5820774A JP S5820774 A JPS5820774 A JP S5820774A JP 56118158 A JP56118158 A JP 56118158A JP 11815881 A JP11815881 A JP 11815881A JP S5820774 A JPS5820774 A JP S5820774A
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- Japan
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- heat
- titanium
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- sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、切削工具、耐単耗工具、高耐食性部品、高温
機械部品及び時針側等の装飾又は精密機械部品に適する
材料で、金属酸化物と硼化物を主体とする耐熱焼結材料
に関する。
機械部品及び時針側等の装飾又は精密機械部品に適する
材料で、金属酸化物と硼化物を主体とする耐熱焼結材料
に関する。
従来、金に４酸化物を主体とした材料としては、理化学
用耐熱磁器、電気絶縁材料、タイル、ノズル及び切削工
具等がある。仁の内切削工具は、他の用途に比較して相
当優れた材料特性が要求される。切削工具として必豊な
主な材料特性は、高温での硬さと初圧が高いこと、耐酸
化性が壱′Ｄ被剛材と融着し難いこと、耐熱衝撃性が有
ることである。
用耐熱磁器、電気絶縁材料、タイル、ノズル及び切削工
具等がある。仁の内切削工具は、他の用途に比較して相
当優れた材料特性が要求される。切削工具として必豊な
主な材料特性は、高温での硬さと初圧が高いこと、耐酸
化性が壱′Ｄ被剛材と融着し難いこと、耐熱衝撃性が有
ることである。
現在切削工具として実用化されている金属酸化物系材料
は、酸化アルミニウム系セラミックス、酸化アルミニウ
ムー炭化物系セラミックス、酸化アルミニウムー酸化ジ
ルコニウム糸セラミックスがある。酸化アルミニウム系
セラミックスは、切ＰＪＩＪ工具として必要な高温に於
ける硬さが尚く、耐酸化性があり、被剛材と融着し難く
、クレータ−辱れに対して看しく優れた性能を示すが靭
性が非常に劣ると太う問題があるために使用領域が狭く
切削工具としての使用量が少ない。この酸化アルミニウ
ム系セラミックスの靭性を改良する目的で開発さｎたの
が酸化アルミニクムー戻化物系セラミックスや鹸化アル
ミニウムー酸化ジルコニウム系セラミックスでるる。酸
化アルミニウムー炭化智禾セラミックスと酸化アルミニ
ウムー酸化ジルコニウム糸セラミックスは、鹸化アルミ
ニウム系セラミックスと殆んど同等の特性で更に靭性を
向上させたために使用領域も少し拡大したが酸化アルミ
ニウム糸セラミックスと同様に難焼結性材料うなホット
プレス法によって得た焼結体は、焼結体にｖｉ！ｆ度ム
ツや組織ムラが生じ品質が安定しなかりた抄、ホットプ
レス中にカーボンモールドラ使用する必要があるために
製造コストが高く付き、製品の形状°′も限定され、量
産化も困難であると云う問題がある。
は、酸化アルミニウム系セラミックス、酸化アルミニウ
ムー炭化物系セラミックス、酸化アルミニウムー酸化ジ
ルコニウム糸セラミックスがある。酸化アルミニウム系
セラミックスは、切ＰＪＩＪ工具として必要な高温に於
ける硬さが尚く、耐酸化性があり、被剛材と融着し難く
、クレータ−辱れに対して看しく優れた性能を示すが靭
性が非常に劣ると太う問題があるために使用領域が狭く
切削工具としての使用量が少ない。この酸化アルミニウ
ム系セラミックスの靭性を改良する目的で開発さｎたの
が酸化アルミニクムー戻化物系セラミックスや鹸化アル
ミニウムー酸化ジルコニウム系セラミックスでるる。酸
化アルミニウムー炭化智禾セラミックスと酸化アルミニ
ウムー酸化ジルコニウム糸セラミックスは、鹸化アルミ
ニウム系セラミックスと殆んど同等の特性で更に靭性を
向上させたために使用領域も少し拡大したが酸化アルミ
ニウム糸セラミックスと同様に難焼結性材料うなホット
プレス法によって得た焼結体は、焼結体にｖｉ！ｆ度ム
ツや組織ムラが生じ品質が安定しなかりた抄、ホットプ
レス中にカーボンモールドラ使用する必要があるために
製造コストが高く付き、製品の形状°′も限定され、量
産化も困難であると云う問題がある。
本発明は、以上のような問題点を解決する目的で研究を
重ねた結果、難焼結性材料でも金属酸化物と硼素又は硼
素を含有している化合物と焼結後に硼素と結合して安定
な硼化物となるチタンとが存在する混合粉本をプレス成
形した後焼結すると金属酸化物と硼素又Ｆｉ、硼素を含
有した化合物との反応焼結が生じ、更にこの硼素とチタ
ンとの反応胱結も進行して相剰的に焼結が促進されるた
めに１５００℃〜１７００℃の普通焼結偏置で充分に収
縮が完了し高密度化が可能になることを見出したもので
ある。この県埋を利用して、切削工具にも使用出来る材
料時性を持った耐熱焼結材料を完成したものである。
重ねた結果、難焼結性材料でも金属酸化物と硼素又は硼
素を含有している化合物と焼結後に硼素と結合して安定
な硼化物となるチタンとが存在する混合粉本をプレス成
形した後焼結すると金属酸化物と硼素又Ｆｉ、硼素を含
有した化合物との反応焼結が生じ、更にこの硼素とチタ
ンとの反応胱結も進行して相剰的に焼結が促進されるた
めに１５００℃〜１７００℃の普通焼結偏置で充分に収
縮が完了し高密度化が可能になることを見出したもので
ある。この県埋を利用して、切削工具にも使用出来る材
料時性を持った耐熱焼結材料を完成したものである。
本発明の耐熱焼結材料は、金属酸化物とチタンとａ累又
は４Ｉｌｌｌｌ′ＪＡヲ含有する化合物とから成る混合
粉本を成形プレス後真空中又は不活性ガス中１５００℃
〜１７００℃の普通焼結によって得る焼結体又は必要に
応じて１４００℃〜１６００℃の普通焼結の後で熱間静
圧焼結（Ｈ工Ｐ焼結）を行なうことにより普通焼結によ
る焼結体に比較して強度が向上した焼結体でめる。
は４Ｉｌｌｌｌ′ＪＡヲ含有する化合物とから成る混合
粉本を成形プレス後真空中又は不活性ガス中１５００℃
〜１７００℃の普通焼結によって得る焼結体又は必要に
応じて１４００℃〜１６００℃の普通焼結の後で熱間静
圧焼結（Ｈ工Ｐ焼結）を行なうことにより普通焼結によ
る焼結体に比較して強度が向上した焼結体でめる。
本＠明の耐熱焼結材料は、１０〜８４体槓チ（以下チは
本積−を示す）の金属酸化物と残りがチタンと硼素と不
可避不純物とから成る焼結体であって、この硼素が金ｗ
４ｒｊ１に化物に対して体積比で０．０３以上含有し、
しかもこの硼素がチタンの硼化物として結合している焼
結体でらる。この本発明の耐熱焼結材料は、混合粉末に
おける状態ではチタンが金属として存在している必要が
あり、これが焼結体になった状態では２つに大別でき、
その１つは金属酸化物とチタンの硼化物とから成る焼結
体、他の１つは金属酸化物とチタンの硼化物とチタン金
属とから成る焼結体である。
本積−を示す）の金属酸化物と残りがチタンと硼素と不
可避不純物とから成る焼結体であって、この硼素が金ｗ
４ｒｊ１に化物に対して体積比で０．０３以上含有し、
しかもこの硼素がチタンの硼化物として結合している焼
結体でらる。この本発明の耐熱焼結材料は、混合粉末に
おける状態ではチタンが金属として存在している必要が
あり、これが焼結体になった状態では２つに大別でき、
その１つは金属酸化物とチタンの硼化物とから成る焼結
体、他の１つは金属酸化物とチタンの硼化物とチタン金
属とから成る焼結体である。
本発明の耐熱焼結材料における金属酸化物は、酸化物の
中でも引張強度、圧縮強腋、曲は強度、弾性係数、硬さ
等の機械的特性の優れた酸化アルミニウムが最適であや
、この酸化アルミニウムに対して必要ならば１〜４５ｓ
の酸化ジルコニウム、１〜３０−の酸化イツトリウム、
ｏ、 ｉ〜２０ｍの酸化チタン、０，１〜１０チの酸化
マグネシウム、０．１〜５−の酸化クロム、０９１〜５
チの酸化硅素から選ばれた１種又は２５１以上によって
置換した金属酸化物でもよく、更にスピネルタイプ又は
ガーネットタイプのような複酸化物、例えば３Ａ４１０
３−２Ｓｉ０２、Ａｔ２０Ｍ−ＴｉＯ３、ＡｚｚＯｓ−
２ＴｉＯｚ、ＢａＯ−Ａｔ１Ｏａ、ＢａＯ−６Ａｔ！Ｏ
ｓ、 ２ＢａＯ＠５ｉ０２、ＢａＯｍＺｒＯ２、Ｂｅ０
ＩＩＡ１２０３、ＢｅＯ争Ｂ１０２．２ＢｅＯ−８１０
２，３ＢｅＯ−Ｔｉ０２．３ＢｅＯｅ２ＺｒＯ！、Ｂｅ
０−ＺｒＯ２、ＯａＯ＊ＣｒＯ３、Ｃ！ａｏ＠ｃ！ｒ！
０３．３ＣａＯ＠Ｐｚｏｓ、３ＣａＯｅ８１０ｇ、２Ｃ
ａＯＩＩＳｉＯ！、５０ａＯ−８１０ｇ＠ＰｓＯｉ、
ＣａＯ＠ＴｉＣＨ１３ＣａＯ＠Ｔｉ０ｊ、ＣａＯ＊Ｚｒ
Ｏ！、Ｃ！ｏｏ＊Ａ４２０３．０ｒ２０３ｓ４Ｂｅ０゜
４０ｒ２０ｍ ・ＭｆＯｌＦｅＯ・Ｏｒ！Ｏ３、Ｊ’０
＠ＡｊｚＯｎ。
中でも引張強度、圧縮強腋、曲は強度、弾性係数、硬さ
等の機械的特性の優れた酸化アルミニウムが最適であや
、この酸化アルミニウムに対して必要ならば１〜４５ｓ
の酸化ジルコニウム、１〜３０−の酸化イツトリウム、
ｏ、 ｉ〜２０ｍの酸化チタン、０，１〜１０チの酸化
マグネシウム、０．１〜５−の酸化クロム、０９１〜５
チの酸化硅素から選ばれた１種又は２５１以上によって
置換した金属酸化物でもよく、更にスピネルタイプ又は
ガーネットタイプのような複酸化物、例えば３Ａ４１０
３−２Ｓｉ０２、Ａｔ２０Ｍ−ＴｉＯ３、ＡｚｚＯｓ−
２ＴｉＯｚ、ＢａＯ−Ａｔ１Ｏａ、ＢａＯ−６Ａｔ！Ｏ
ｓ、 ２ＢａＯ＠５ｉ０２、ＢａＯｍＺｒＯ２、Ｂｅ０
ＩＩＡ１２０３、ＢｅＯ争Ｂ１０２．２ＢｅＯ−８１０
２，３ＢｅＯ−Ｔｉ０２．３ＢｅＯｅ２ＺｒＯ！、Ｂｅ
０−ＺｒＯ２、ＯａＯ＊ＣｒＯ３、Ｃ！ａｏ＠ｃ！ｒ！
０３．３ＣａＯ＠Ｐｚｏｓ、３ＣａＯｅ８１０ｇ、２Ｃ
ａＯＩＩＳｉＯ！、５０ａＯ−８１０ｇ＠ＰｓＯｉ、
ＣａＯ＠ＴｉＣＨ１３ＣａＯ＠Ｔｉ０ｊ、ＣａＯ＊Ｚｒ
Ｏ！、Ｃ！ｏｏ＊Ａ４２０３．０ｒ２０３ｓ４Ｂｅ０゜
４０ｒ２０ｍ ・ＭｆＯｌＦｅＯ・Ｏｒ！Ｏ３、Ｊ’０
＠ＡｊｚＯｎ。
ＭｆＯ−Ｏｒ１０３、ＭｊＯ・Ｆｅ２０３ＸＭｆＯＦｅ
２０３Ｘ、２Ｍｔｏ−ｓｔｏｌｌ、 ２ＭｆＩＯ−Ｔｉ
Ｏ２、ＭｆＯｊＺｒＯ！・８１ＣＨ１ｎｉｏ−ｈｚ２ｏ
ｓ、套ｔトＡ＝ム住−に２０嗜Ａｊ！０３・２Ｓｉ０２
、５ｒＯ−Ａｊ！Ｑｓ、３ＳｒＯｏＰｆｆｉＯＩ、Ｂｒ
０Ｚｒ０２、Ｔｈ０２−ＺｒＯ２、Ｚｎ０−Ａｌ３Ｏ３
、Ｚｎ’０−ＺｒＯ２−８ｉ０２、ＺｒＯ２・８１０２
等の高融点被酸化物でもよい。こ＼で用いている複酸
化物とは、２種以上の金属酸化物が固溶した状態のもの
を現わす。
２０３Ｘ、２Ｍｔｏ−ｓｔｏｌｌ、 ２ＭｆＩＯ−Ｔｉ
Ｏ２、ＭｆＯｊＺｒＯ！・８１ＣＨ１ｎｉｏ−ｈｚ２ｏ
ｓ、套ｔトＡ＝ム住−に２０嗜Ａｊ！０３・２Ｓｉ０２
、５ｒＯ−Ａｊ！Ｑｓ、３ＳｒＯｏＰｆｆｉＯＩ、Ｂｒ
０Ｚｒ０２、Ｔｈ０２−ＺｒＯ２、Ｚｎ０−Ａｌ３Ｏ３
、Ｚｎ’０−ＺｒＯ２−８ｉ０２、ＺｒＯ２・８１０２
等の高融点被酸化物でもよい。こ＼で用いている複酸
化物とは、２種以上の金属酸化物が固溶した状態のもの
を現わす。
このような本発明の耐熱焼結材料を可能にしたのは、金
属酸化物と硼素又Ｆｉａ素化合物中の硼素との反応によ
って焼結が促進され比較的低温で粒子の貴配列やＩ＃ｋ
ＶＢ化が起り、更に焼結が進行するに従って焼結促進に
寄与していた＠素とチタン金属とが反応結合して安定な
チタン硼化物となって金属酸化物粒子間に存在し、この
チタン硼化物が金属酸化物の粒子成長を抑制する。この
ように硼素が介在した２８類の反応焼結によって１５０
０℃〜１７００℃の普通焼結温度で高密度な焼結体を可
能にし、得られた焼結体は、耐酸化性、耐食性の優れた
金Ｍ＃化物と耐食性、高温硬度の優れたチタン硼化物か
ら成る耐熱焼結材料又は金属酸化物とチタン硼化物と靭
性の向上に役立つチタン金属とから成る耐熱焼結材料で
ある。
属酸化物と硼素又Ｆｉａ素化合物中の硼素との反応によ
って焼結が促進され比較的低温で粒子の貴配列やＩ＃ｋ
ＶＢ化が起り、更に焼結が進行するに従って焼結促進に
寄与していた＠素とチタン金属とが反応結合して安定な
チタン硼化物となって金属酸化物粒子間に存在し、この
チタン硼化物が金属酸化物の粒子成長を抑制する。この
ように硼素が介在した２８類の反応焼結によって１５０
０℃〜１７００℃の普通焼結温度で高密度な焼結体を可
能にし、得られた焼結体は、耐酸化性、耐食性の優れた
金Ｍ＃化物と耐食性、高温硬度の優れたチタン硼化物か
ら成る耐熱焼結材料又は金属酸化物とチタン硼化物と靭
性の向上に役立つチタン金属とから成る耐熱焼結材料で
ある。
金属酸化物量は、１〇−未満だと相対的にチタンと硼素
との合計が９０％を越えて多くな抄、チタン硼化物が多
くなると硬さが高く靭性が低下し、硼素が少なくてチタ
ン金属が多くなると焼結性が悪く緻密な焼結体が出来難
い。金属酸化物量が９５１１を越えて多くなるとチタン
と＠素との合計量が５−未満となるために焼結性が悪く
なる。このために金属酸化物量は１０〜９５偵と定めた
。
との合計が９０％を越えて多くな抄、チタン硼化物が多
くなると硬さが高く靭性が低下し、硼素が少なくてチタ
ン金属が多くなると焼結性が悪く緻密な焼結体が出来難
い。金属酸化物量が９５１１を越えて多くなるとチタン
と＠素との合計量が５−未満となるために焼結性が悪く
なる。このために金属酸化物量は１０〜９５偵と定めた
。
４ｓ索の量は、焼結性を良くするために金属酸化物に対
して体積比で０，０３以上含有する必景がある。
して体積比で０，０３以上含有する必景がある。
金属酸化物の中では酸化アルミニウムが機械的特性から
判断して継適であり、この酸化アルミニウムに対して酸
化ジルコニウムが１〜４５チ、酸化イツトリウムが１〜
３０−１酸化チタンが０．１〜２０優、酸化マグネシウ
ムが０．１〜１０−１酸化クロムが０．１〜５−１酸化
硅素が０．１〜５−の１櫨又Ｆｉ２棟以上置換可能でめ
し、それぞれ置換する金属酸化物量が酸化ジルコニウム
で１−未満、酸化イツトリウムで１９１未満、酸化チタ
ンで０．１優未満、酸化マグネシウムで０．１−未満、
酸化り０ムで０１−未満、酸化硅素で０１ｓと少なくな
ると焼結促進、粒成長抑制、固浴体の作成静の置換した
金ｍ酸化物の効果が弱くな抄、それぞれ置換する金りＩ
１４ｖ化物が酸化ジルコニウムで４５％’に越えて、酸
化イツトリウムで３０優を越えて、酸化チタンで２０−
を越えて、酸化マグネシウムで１０−を越えて、酸化ク
ロムで５優を越えて、酸化硅素で５−を越えて多くなる
と焼結性が悪くなったり、強度低下の原因となる。
判断して継適であり、この酸化アルミニウムに対して酸
化ジルコニウムが１〜４５チ、酸化イツトリウムが１〜
３０−１酸化チタンが０．１〜２０優、酸化マグネシウ
ムが０．１〜１０−１酸化クロムが０．１〜５−１酸化
硅素が０．１〜５−の１櫨又Ｆｉ２棟以上置換可能でめ
し、それぞれ置換する金属酸化物量が酸化ジルコニウム
で１−未満、酸化イツトリウムで１９１未満、酸化チタ
ンで０．１優未満、酸化マグネシウムで０．１−未満、
酸化り０ムで０１−未満、酸化硅素で０１ｓと少なくな
ると焼結促進、粒成長抑制、固浴体の作成静の置換した
金ｍ酸化物の効果が弱くな抄、それぞれ置換する金りＩ
１４ｖ化物が酸化ジルコニウムで４５％’に越えて、酸
化イツトリウムで３０優を越えて、酸化チタンで２０−
を越えて、酸化マグネシウムで１０−を越えて、酸化ク
ロムで５優を越えて、酸化硅素で５−を越えて多くなる
と焼結性が悪くなったり、強度低下の原因となる。
更に酸化アルミニウムにＭｂ２０５、Ｍｎ０１ＣｕＺＯ
。
。
Ｏｕｒ、 ＧｅＯ２等を株加して焼結の促進効果全組っ
た抄、Ｎｉ２Ｏ３を絵肌して結茜粒を丸くすることによ
り焼結体の強度向上を狙う等と共に本発明の耐熱焼結材
料の原理と結びつけて無加圧焼結を行なったり、又無加
圧焼結後必賛ならばＨＩＦ焼結を行なうことにより強度
の向上が期待できる。
た抄、Ｎｉ２Ｏ３を絵肌して結茜粒を丸くすることによ
り焼結体の強度向上を狙う等と共に本発明の耐熱焼結材
料の原理と結びつけて無加圧焼結を行なったり、又無加
圧焼結後必賛ならばＨＩＦ焼結を行なうことにより強度
の向上が期待できる。
尚、本発明の耐熱焼結材料をホットプレス法によって製
造しても普通焼結法で製造したものと同等もしくはそれ
以上の性能を有するものが得られることｔ−確認してい
る。
造しても普通焼結法で製造したものと同等もしくはそれ
以上の性能を有するものが得られることｔ−確認してい
る。
次に実施例に従って本発明の耐熱焼結材料を詳細に説明
する。
する。
災施例１
表１に示す′ｉ１ｉ販の原料粉末を使用して、ボールミ
ルシリンダーにこのシリンダーの約１／６容績相当の配
合粉末とシリンダーの約１７３容積相当の６ψ超硬ボー
ルを加えて７２時時間式混合粉砕し、約１μｍ以下の混
合粉末を作成した。これらの各混合粉末ｉ ５ＮＰ４３
２の形状に成形後５Ｘｌ ＯｘｕｎＨ９Ｃ）Ａ空中１５
５０℃〜１６５０ ’０１時間無加圧で焼結した。この
ようにして得た各試料の配合組成と各焼結温度によって
焼結した焼結体の相対＠にと硬さｌｔ表２に示した。
ルシリンダーにこのシリンダーの約１／６容績相当の配
合粉末とシリンダーの約１７３容積相当の６ψ超硬ボー
ルを加えて７２時時間式混合粉砕し、約１μｍ以下の混
合粉末を作成した。これらの各混合粉末ｉ ５ＮＰ４３
２の形状に成形後５Ｘｌ ＯｘｕｎＨ９Ｃ）Ａ空中１５
５０℃〜１６５０ ’０１時間無加圧で焼結した。この
ようにして得た各試料の配合組成と各焼結温度によって
焼結した焼結体の相対＠にと硬さｌｔ表２に示した。
−−−−−−一一一一−−−□−□−一−−一−−一゛
−−−−□−−〜−−１市販のＡｌ２Ｏ２−Ｔｉｅ系黒
色セラミックを比較に加えて、表２に示した本発明の一
１熱焼結材料の内誠料す、 ｄ、 ｆ％ｈ、 ｉ、ｊ
、 ｋ、 ｌ、ｎ、 ｐ”＋の耐ｌＩＩ耗性と耐欠損
性の切削試験を下記の条件によって行なった。
−−−−□−−〜−−１市販のＡｌ２Ｏ２−Ｔｉｅ系黒
色セラミックを比較に加えて、表２に示した本発明の一
１熱焼結材料の内誠料す、 ｄ、 ｆ％ｈ、 ｉ、ｊ
、 ｋ、 ｌ、ｎ、 ｐ”＋の耐ｌＩＩ耗性と耐欠損
性の切削試験を下記の条件によって行なった。
０）旋削での耐摩れ性切削条件
チップ形状 ８ＮＰ４３２（０，ｌＸ−３σホーニング
）被削材 ＩＦＯＧ ２５ Ｈｌｌ ２００〜２４
０切削速度 ２５０ ｍ／ｍｉｎ 切り込み １．５ 鳳凰 送り速度 ０．２５ ｘｘ／ｒｅｖ 切削時＠ １０ ｗｉｎ φ）フライスでの耐欠損性切削条件 チップ形状 ８ＮＰ４３２＜ ｏ、ｔＸ−３０”ホーニ
ング）被削材 Ｓ（！Ｍ ４ ＨＢ ２２０〜２５
０切剛速１１ｔ ８０ ｍ／ｎ＋１ｎ切り込み
１．５ Ａｍ 切削時間 チップが欠損する迄 以上（Ａ）条件及び（Ｂ）条件ケζて切削試験を行った
結果を表３に示した。
）被削材 ＩＦＯＧ ２５ Ｈｌｌ ２００〜２４
０切削速度 ２５０ ｍ／ｍｉｎ 切り込み １．５ 鳳凰 送り速度 ０．２５ ｘｘ／ｒｅｖ 切削時＠ １０ ｗｉｎ φ）フライスでの耐欠損性切削条件 チップ形状 ８ＮＰ４３２＜ ｏ、ｔＸ−３０”ホーニ
ング）被削材 Ｓ（！Ｍ ４ ＨＢ ２２０〜２５
０切剛速１１ｔ ８０ ｍ／ｎ＋１ｎ切り込み
１．５ Ａｍ 切削時間 チップが欠損する迄 以上（Ａ）条件及び（Ｂ）条件ケζて切削試験を行った
結果を表３に示した。
表３の結果から本発明の−（熱焼結材料は、従来のＡｔ
２ＯＮ−Ｔ ｉ Ｃ系セラミックスに比較して耐購耗性
及び耐欠損性共に−れていることが確認できた。
２ＯＮ−Ｔ ｉ Ｃ系セラミックスに比較して耐購耗性
及び耐欠損性共に−れていることが確認できた。
表 ３
実施例２
実施例１で作成した表２の配合組成の内（１，ｆ。
１、ｊｓ ｋｓ １、ｎＳｐの混合粉末を５ＮＰ４３２
形秋に成形後５Ｘ１０ ’ｙｕｔＨｆ真空中１５００
℃〜１６００℃１時間無加圧で焼結して、災にＡｒガス
中中種４００℃１時間てＨ工Ｐ焼結した試料ｄ′、ｆ′
、ｆ’％ｊ’、ｋ′、１′、ｎ’、 ｐ’ｅ従来のＡ４
２０Ｂ−ＴｉＣ糸セラミックスを比較に加えて実施例１
の（４）旋削での耐摩れ性と（Ｂ）フライスでの耐欠損
性の切削試験を行ない、その結果を表４に示した。
形秋に成形後５Ｘ１０ ’ｙｕｔＨｆ真空中１５００
℃〜１６００℃１時間無加圧で焼結して、災にＡｒガス
中中種４００℃１時間てＨ工Ｐ焼結した試料ｄ′、ｆ′
、ｆ’％ｊ’、ｋ′、１′、ｎ’、 ｐ’ｅ従来のＡ４
２０Ｂ−ＴｉＣ糸セラミックスを比較に加えて実施例１
の（４）旋削での耐摩れ性と（Ｂ）フライスでの耐欠損
性の切削試験を行ない、その結果を表４に示した。
−＆４の結果から本発明の耐熱焼結拐料社、従来のムｔ
！Ｑ３−ＴｉＣ禾セラミックスに比較して耐摩耗性及び
耐欠損性共に著しく優れていることがｓ’認できた。
！Ｑ３−ＴｉＣ禾セラミックスに比較して耐摩耗性及び
耐欠損性共に著しく優れていることがｓ’認できた。
表 ４
実施例３
実施例１の表１に示した原料粉末とＭｔＯ・ムｔ２０１
、ＮｉＯ争Ａ ｔ ” Ｏ” 、Ｔ ｉ Ｏ” ―Ａ
ｌ ” ０ ” 、３Ａ Ｌ ２０ ト２ Ｓ １０
” の複酸化物音使用して実施例１と同一ボールミル
条件によって作成した混合粉末を５ＮＰ４３２形状に成
形１５ＸｌＯ’ｘｘＨ９真空中１５５０℃〜１６００℃
１時間無加圧で焼結したものと、５Ｘ１０ ’ｍｒｋ
ｌｆ真空中１４５０℃り１５（１０’ＣＩ時間無加圧で
焼結後史にＡｒガス中１４００℃１時間にてＨ工Ｐ焼結
した各試料の配合組成と焼結体の硬さを表５に示した。
、ＮｉＯ争Ａ ｔ ” Ｏ” 、Ｔ ｉ Ｏ” ―Ａ
ｌ ” ０ ” 、３Ａ Ｌ ２０ ト２ Ｓ １０
” の複酸化物音使用して実施例１と同一ボールミル
条件によって作成した混合粉末を５ＮＰ４３２形状に成
形１５ＸｌＯ’ｘｘＨ９真空中１５５０℃〜１６００℃
１時間無加圧で焼結したものと、５Ｘ１０ ’ｍｒｋ
ｌｆ真空中１４５０℃り１５（１０’ＣＩ時間無加圧で
焼結後史にＡｒガス中１４００℃１時間にてＨ工Ｐ焼結
した各試料の配合組成と焼結体の硬さを表５に示した。
耐雄耗性と耐欠損性の切削試験を実施例１で行なった（
Ａ）、（Ｂ）の切削条件によって行ない、その結果を表
６に示した。
Ａ）、（Ｂ）の切削条件によって行ない、その結果を表
６に示した。
＼
＼
＼
＼
表６
衣６の結果から本発明の−Ｊ＃Ｉ焼結拐科は、促来のｈ
ｔ＊ｏｓ−ＴｉＣ糸セラミックスに比較して耐岸粍性及
び耐欠損性共に著しく優れていることが確鰯できた。
ｔ＊ｏｓ−ＴｉＣ糸セラミックスに比較して耐岸粍性及
び耐欠損性共に著しく優れていることが確鰯できた。
以上実施例１．２．３から判断して、本発明の耐熱焼結
材料は、切ＰＵｌ」工具として者しく優れた特性を持っ
ていると共に切削工具として使用可能な緻密性及び強度
があることから耐犀耗工具、精密機械部品ｒ（も応用で
き、更に金属酸化物とチタン−の硼化物とから成る焼結
材料又は金属酸化物とチタンの硼化物とチタン金楓とか
ら成る焼結材料であることから高耐食性部品、高温機械
部品等にも応用できる汎用性のめる焼結材料である。又
本発明の耐熱焼結材料は、無加圧の普通焼結によって高
密度な焼結体を可能にした産業上の利点も大変後れた材
料でおる。
材料は、切ＰＵｌ」工具として者しく優れた特性を持っ
ていると共に切削工具として使用可能な緻密性及び強度
があることから耐犀耗工具、精密機械部品ｒ（も応用で
き、更に金属酸化物とチタン−の硼化物とから成る焼結
材料又は金属酸化物とチタンの硼化物とチタン金楓とか
ら成る焼結材料であることから高耐食性部品、高温機械
部品等にも応用できる汎用性のめる焼結材料である。又
本発明の耐熱焼結材料は、無加圧の普通焼結によって高
密度な焼結体を可能にした産業上の利点も大変後れた材
料でおる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１１０〜８４体積襲の金ＪＩｌｉｉ酸化物と残抄が
チタンと硼素と不可避不純物とから成る焼結体であって
、該硼素が前記金＾酸化物に対して体積比で００３以上
含有し且つ前記チタンの硼化物として結合していること
′ｔ−％像とする耐熱焼結材料。 （２）上記金属酸化物が酸化アルミニウムであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の耐熱焼結材料。 （３）上記全１ｇ４酸化物が酸化アルミニウムてあり、
該酸化アルミニウムが１〜４５体積−の酸化ジルコニウ
ム、１〜３０体積−の酸化イツトリウム、０，１〜２０
体積−の酸化チタン、０，１〜１０体積−の酸化マグネ
シウム、０．１〜５体槓−の酸化クロム、０．１〜５体
積チの酸化硅素から選ばれた１稙又は２１１１以上によ
って置換されていることｔ−％像とする特許請求の範囲
第１項記載の耐熱焼結材料 （４）上記金属酸化物が機成化物から成る高融点酸化物
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の耐
熱焼結材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56118158A JPS5820774A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 耐熱焼結材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56118158A JPS5820774A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 耐熱焼結材料の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5820774A true JPS5820774A (ja) | 1983-02-07 |
| JPH0158150B2 JPH0158150B2 (ja) | 1989-12-08 |
Family
ID=14729531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56118158A Granted JPS5820774A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 耐熱焼結材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5820774A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203765A (ja) * | 1983-04-28 | 1984-11-17 | 日立金属株式会社 | 切削工具用セラミツクス |
| JPH02212346A (ja) * | 1989-02-10 | 1990-08-23 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 複合材料の製造方法および原料組成物 |
| WO2021140813A1 (ja) * | 2020-01-10 | 2021-07-15 | 京セラ株式会社 | 耐熱部材 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5088691A (ja) * | 1973-12-12 | 1975-07-16 | ||
| JPS5122002A (ja) * | 1974-08-20 | 1976-02-21 | Takeshi Abiru | Burashihoruda |
| JPS5230812A (en) * | 1975-07-09 | 1977-03-08 | Teledyne Ind | Antiiabrasive materials and sintered cermet for tools |
-
1981
- 1981-07-28 JP JP56118158A patent/JPS5820774A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5088691A (ja) * | 1973-12-12 | 1975-07-16 | ||
| JPS5122002A (ja) * | 1974-08-20 | 1976-02-21 | Takeshi Abiru | Burashihoruda |
| JPS5230812A (en) * | 1975-07-09 | 1977-03-08 | Teledyne Ind | Antiiabrasive materials and sintered cermet for tools |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203765A (ja) * | 1983-04-28 | 1984-11-17 | 日立金属株式会社 | 切削工具用セラミツクス |
| JPH02212346A (ja) * | 1989-02-10 | 1990-08-23 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 複合材料の製造方法および原料組成物 |
| WO2021140813A1 (ja) * | 2020-01-10 | 2021-07-15 | 京セラ株式会社 | 耐熱部材 |
| JPWO2021140813A1 (ja) * | 2020-01-10 | 2021-07-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0158150B2 (ja) | 1989-12-08 |
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