JPS62187173A - 鉄材料を加工するためのバイトチツプ - Google Patents
鉄材料を加工するためのバイトチツプInfo
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/58—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides
- C04B35/581—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on borides, nitrides, i.e. nitrides, oxynitrides, carbonitrides or oxycarbonitrides or silicides based on aluminium nitride
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/148—Composition of the cutting inserts
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野゛:
本発明は特許請求の範囲第1項の上位概念によるバイト
チップおよび炭素含量1.2%までの鉄材料の切削加工
のだめのバイトチップの使用に関する。
チップおよび炭素含量1.2%までの鉄材料の切削加工
のだめのバイトチップの使用に関する。
従来の技術:
鋼の切削加工のため過去には多数の金属炭化物主として
炭化タングステンおよび炭化チタンの混合物ならびに結
合金属として少なくともコバルトからなるいわゆる超硬
合金材料が使用された。
炭化タングステンおよび炭化チタンの混合物ならびに結
合金属として少なくともコバルトからなるいわゆる超硬
合金材料が使用された。
この材料からさらに発展して鉄、コバルト、ニッケルお
よびその合金の群からの1つの金属1容量部当りチツ化
チタン、−アルミニウム、−二オフ、−z+ナジウム、
−ジルコニウム、−タンタル、−ハフニウムの群からの
1つまたは多数のチツ化物が1〜99容量部の量で分散
したオース) IJ−特許第266’ 465号明細書
から公知のバイト材料組成が導かれ、この場合全組成は
さらに耐熱性アルミニウム化合物たとえばAt203
、 At、C,を非金属成分の全部に対し1〜95容量
チ含む。
よびその合金の群からの1つの金属1容量部当りチツ化
チタン、−アルミニウム、−二オフ、−z+ナジウム、
−ジルコニウム、−タンタル、−ハフニウムの群からの
1つまたは多数のチツ化物が1〜99容量部の量で分散
したオース) IJ−特許第266’ 465号明細書
から公知のバイト材料組成が導かれ、この場合全組成は
さらに耐熱性アルミニウム化合物たとえばAt203
、 At、C,を非金属成分の全部に対し1〜95容量
チ含む。
同様米国特許第34 09 416号明細書にはオース
トリー特許第266 465号明細書に記載の結合金属
の代りにモリブデン、タングステン、レニウム、これら
相互の合金およびクロムとの合金ならびにそのアルミニ
ウム、チタン、ジルコニウム、ハフニウム、バナジウム
、ニオブ、タンタル、マンガン、鉄、コバルトおよびニ
ッケルの群から選択した1つの金属少量との合金の使用
が開示される。
トリー特許第266 465号明細書に記載の結合金属
の代りにモリブデン、タングステン、レニウム、これら
相互の合金およびクロムとの合金ならびにそのアルミニ
ウム、チタン、ジルコニウム、ハフニウム、バナジウム
、ニオブ、タンタル、マンガン、鉄、コバルトおよびニ
ッケルの群から選択した1つの金属少量との合金の使用
が開示される。
さらに耐熱材料および切削工具を製造するため鉄、コバ
ルトおよびニッケルまたはこれらの合金のような結合金
属をチタン、アルミニウム、ニオブ、バナジウム、ジル
コニウム、タンタルおよび(または)ハフニウムのチッ
化物ならびに耐熱性アルミニウム化合物の添加物といっ
しょに使用することが西独特許第1295855号公報
に開示され、その際前記チッ化物は95チまでベリリウ
ム、ホウ素、トリウム、ウランのチツ化物もしくはチタ
ン、ジルコニウム、セIJ ラム、タングステン、モリ
ブデン、クロムのホウ化物もしくはチタン、ジルコニウ
ム、タンタル、ニオブの炭化物またはジルコニウム、マ
グネシウムもしくはトリウムの酸化物と置替えることが
できる。
ルトおよびニッケルまたはこれらの合金のような結合金
属をチタン、アルミニウム、ニオブ、バナジウム、ジル
コニウム、タンタルおよび(または)ハフニウムのチッ
化物ならびに耐熱性アルミニウム化合物の添加物といっ
しょに使用することが西独特許第1295855号公報
に開示され、その際前記チッ化物は95チまでベリリウ
ム、ホウ素、トリウム、ウランのチツ化物もしくはチタ
ン、ジルコニウム、セIJ ラム、タングステン、モリ
ブデン、クロムのホウ化物もしくはチタン、ジルコニウ
ム、タンタル、ニオブの炭化物またはジルコニウム、マ
グネシウムもしくはトリウムの酸化物と置替えることが
できる。
結合金属の使用を必須に規定したこれら文献記載の材料
の共通の欠点は金属成分の使用によって耐熱性が低下す
ることである。結合金属としてもモリブデンおよびタン
グステンを使用する場合高温負荷でサビ発生の危険があ
り、これに対し常用の他の結合金属とくにニッケル、鉄
およびコバルトは比較的低い軟化温度を有し、この温度
を超えるとバイトチップの塑性変形が生じ、したがって
寿命が終る。
の共通の欠点は金属成分の使用によって耐熱性が低下す
ることである。結合金属としてもモリブデンおよびタン
グステンを使用する場合高温負荷でサビ発生の危険があ
り、これに対し常用の他の結合金属とくにニッケル、鉄
およびコバルトは比較的低い軟化温度を有し、この温度
を超えるとバイトチップの塑性変形が生じ、したがって
寿命が終る。
米国特許第31 08 887号明細書にょシ主成分と
してチツ化アルミニウムを50チより多量に含む材料も
すでに提案された。他の添加物としてアルミニウム、ホ
ウ素、ケイ素および希土類ならびにいわゆる遷移金属た
とえばチタンおよびジルコニウムの酸素、ホウ素、チッ
素、ケイ素および炭素化合物が提案されている。
してチツ化アルミニウムを50チより多量に含む材料も
すでに提案された。他の添加物としてアルミニウム、ホ
ウ素、ケイ素および希土類ならびにいわゆる遷移金属た
とえばチタンおよびジルコニウムの酸素、ホウ素、チッ
素、ケイ素および炭素化合物が提案されている。
この文献の例にはAtN 96および80重量%、残部
At203および不純物の組成が示される。この組成は
たとえばロケットノズルのようなロケットエンジン用構
造部材の製造および溶融金属の処理のため提案されてい
る。この材料の硬度はモース硬度7〜8またはヌーゾ硬
度1200である。室温の破断強度は38500psi
に相当する’l 65 MPaである。低い硬度および
低い強度からこの材料がまだバイトチップとくに鉄材料
の加工に使用しうるバイトチップの製造に適さないこと
が明らかである。
At203および不純物の組成が示される。この組成は
たとえばロケットノズルのようなロケットエンジン用構
造部材の製造および溶融金属の処理のため提案されてい
る。この材料の硬度はモース硬度7〜8またはヌーゾ硬
度1200である。室温の破断強度は38500psi
に相当する’l 65 MPaである。低い硬度および
低い強度からこの材料がまだバイトチップとくに鉄材料
の加工に使用しうるバイトチップの製造に適さないこと
が明らかである。
種々の添加物とくに酸化ジルコニウムを含む酸化アルミ
ニウム系バイトチップ材料もすでに提案され、西独公開
特許公報第2741295号の例によれば酸化ジルコニ
ウムの他にさらに炭化チタン、チツ化チタン、Y2O3
およびモリブデン、ニッケルのような金属を酸化アルミ
ニウム系材料に添加することが提案される。
ニウム系バイトチップ材料もすでに提案され、西独公開
特許公報第2741295号の例によれば酸化ジルコニ
ウムの他にさらに炭化チタン、チツ化チタン、Y2O3
およびモリブデン、ニッケルのような金属を酸化アルミ
ニウム系材料に添加することが提案される。
これに反し西独公開特許公報第2923213号には酸
化アルミニウム、酸化ジルコニウムおよび酸化マグネシ
ウムを主成分とする組成が提案されているけれど、この
場合酸化ジルコニウムは安定化されていない。酸化物セ
ラミック材料を主成分として製造したこのバイトチップ
によって現在まで可能と考えられなかった能力上昇を達
成し得たけれど、この能力は多くの場合なお不十分であ
シ、・とくに低い炭素含量の鉄材料すなわち鋼を切削加
工する場合さらに高い能力を有するバイトチップがつね
に要求されている。
化アルミニウム、酸化ジルコニウムおよび酸化マグネシ
ウムを主成分とする組成が提案されているけれど、この
場合酸化ジルコニウムは安定化されていない。酸化物セ
ラミック材料を主成分として製造したこのバイトチップ
によって現在まで可能と考えられなかった能力上昇を達
成し得たけれど、この能力は多くの場合なお不十分であ
シ、・とくに低い炭素含量の鉄材料すなわち鋼を切削加
工する場合さらに高い能力を有するバイトチップがつね
に要求されている。
一般にバイトチップに高い熱負荷がかかる高い切削速度
が望ましいので、とくに熱負荷性、しかしとくに熱シヨ
ツク安定性の改善が必要となる。高い熱シヨツク安定性
を有するバイトチップはとくに短い切削時間、断続的切
削および不均一な切込深さを有する切削作業に望まれる
。
が望ましいので、とくに熱負荷性、しかしとくに熱シヨ
ツク安定性の改善が必要となる。高い熱シヨツク安定性
を有するバイトチップはとくに短い切削時間、断続的切
削および不均一な切込深さを有する切削作業に望まれる
。
この使用分野には現在なお主として超硬合金が使用され
る。それは公知酸化物セラミックがこの目的に仲不十分
な熱シヨツク安定性しか有しないからである。しかしこ
の場合低い切削速度の欠点は許容しなければならない。
る。それは公知酸化物セラミックがこの目的に仲不十分
な熱シヨツク安定性しか有しないからである。しかしこ
の場合低い切削速度の欠点は許容しなければならない。
それは使用する結合金属が小さい熱負荷性しか有しない
からである。
からである。
発明が解決しようとする問題点:
本発明の目的は前記欠点を除去し、改善された熱負荷性
とくに改善された熱シヨツク安定性を有するバイトチッ
プを開発することである。
とくに改善された熱シヨツク安定性を有するバイトチッ
プを開発することである。
問題点を解決するだめの手段:
この目的は特許請求の範囲第1項の上位概念によるバイ
トチップにおいて特許請求の範囲第1項記載の特徴によ
って解決される。
トチップにおいて特許請求の範囲第1項記載の特徴によ
って解決される。
作用:
本発明によるバイトチップはとくに炭素含量が1.2%
より低い鉄材料を加工するため高い切削速度で使用する
場合に好適であることが実証され、その際優れた熱負荷
性を示す。短い切削時間、不連続的切削および切込深さ
の不均一な旋削作業の場合も本発明によるバイトチップ
は優れた熱シヨツク安定性を有することが明らかである
。本発明によるバイトチップ組成の場合結合金属の使用
を必要としないので、高い熱負荷性が得られる。高い熱
シヨツク安定性は本発明のバイトチップの主成分として
のチツ化アルミニウムの高い熱伝導性および小さい膨張
係数によるものと説明される。それにも拘らずこのバイ
トチップが1.2%よシ低い炭素含量の鉄材料の加工に
適することは、チツ化アルミニウムが公知バイトチップ
材料の酸化アルミニウム、酸化ジルコニウムおよび超硬
合金に比して著しく小さい硬度しか有しないので、意外
としなければならない。
より低い鉄材料を加工するため高い切削速度で使用する
場合に好適であることが実証され、その際優れた熱負荷
性を示す。短い切削時間、不連続的切削および切込深さ
の不均一な旋削作業の場合も本発明によるバイトチップ
は優れた熱シヨツク安定性を有することが明らかである
。本発明によるバイトチップ組成の場合結合金属の使用
を必要としないので、高い熱負荷性が得られる。高い熱
シヨツク安定性は本発明のバイトチップの主成分として
のチツ化アルミニウムの高い熱伝導性および小さい膨張
係数によるものと説明される。それにも拘らずこのバイ
トチップが1.2%よシ低い炭素含量の鉄材料の加工に
適することは、チツ化アルミニウムが公知バイトチップ
材料の酸化アルミニウム、酸化ジルコニウムおよび超硬
合金に比して著しく小さい硬度しか有しないので、意外
としなければならない。
本発明の成果は結合金属を使用しないことのほか提案の
組成の非常に高い純度にもより、この場合た°とえば遊
離炭素または不可避的に発生する金属ダストのような不
純物は最大0.6容量チとくに0.1容量チの程度を超
えてはならない。
組成の非常に高い純度にもより、この場合た°とえば遊
離炭素または不可避的に発生する金属ダストのような不
純物は最大0.6容量チとくに0.1容量チの程度を超
えてはならない。
本発明の他の有利な実施態様は特許請求の範囲第2〜1
6項に記載される。
6項に記載される。
硬物質の混合物を使用する場合、炭化チタンと2ホウ化
チタンの混合物でこの2つの硬物質をそれぞれ最低8容
量チ、最高11容量チ、しかし全部で15〜22容量チ
の量で使用する混合物がとくに適することが明らかにな
った。チツ化チタンと2ホウ化チタンの硬物質混合物を
使用する場合これら2つの成分をそれぞれ最低8容量チ
、最高11容量チ、しかし全部で22容量−以下の量で
使用するのがとくに有利である。
チタンの混合物でこの2つの硬物質をそれぞれ最低8容
量チ、最高11容量チ、しかし全部で15〜22容量チ
の量で使用する混合物がとくに適することが明らかにな
った。チツ化チタンと2ホウ化チタンの硬物質混合物を
使用する場合これら2つの成分をそれぞれ最低8容量チ
、最高11容量チ、しかし全部で22容量−以下の量で
使用するのがとくに有利である。
本発明のバイトチップを製造する場合、常圧焼結法もい
わゆる高温プレス法も使用される。
わゆる高温プレス法も使用される。
常圧焼結の場合、焼結助剤とくにAt203 、 C
ab。
ab。
5i02およびY2O3の単独または混合物の使用がと
くに有利なことが実証された。最高品質のバイトチップ
を製造するため、バイトチップは使用原料混合物から計
算した理論密度の少なくとも95%の密度を有しなけれ
ばならない。本発明のバイトチップを焼結するため常圧
の保護ガス雰囲気とくにチッ素雰囲気の使用が必要であ
る。焼結温度は常圧の場合1650〜2040℃、焼結
時間0.5〜5時間であり、これに対し高温プレスは少
し低い1450〜1750°Cの温度、0.5〜2時間
の保持時間で実施される。
くに有利なことが実証された。最高品質のバイトチップ
を製造するため、バイトチップは使用原料混合物から計
算した理論密度の少なくとも95%の密度を有しなけれ
ばならない。本発明のバイトチップを焼結するため常圧
の保護ガス雰囲気とくにチッ素雰囲気の使用が必要であ
る。焼結温度は常圧の場合1650〜2040℃、焼結
時間0.5〜5時間であり、これに対し高温プレスは少
し低い1450〜1750°Cの温度、0.5〜2時間
の保持時間で実施される。
同様圧縮はガス圧焼結または高温等静圧後プレスによっ
て可能である。
て可能である。
実施例:
次に本発明を例によシ説明する。
例1〜6:
下記の表1に示す値に応じてチツ化アルミニウムおよび
硬物質を攪拌ボールミルで強力に摩砕および混合した。
硬物質を攪拌ボールミルで強力に摩砕および混合した。
摩砕媒体としてベンジンを使用した。摩砕体として酸化
アルミニウムのボールを使用し、その際乾燥粉末混合物
に対し2重量%の摩砕ダストが得られた。ベンジンの蒸
発および630μmのふるいによる乾燥粉末混合物のふ
るい分けの後、バイトチップを1550℃のグラファイ
ト型、滞留時間1時間およびプレス圧力380 kg/
an2でチッ素雰囲気中の高温プレスによって製造した
。達成した密度はすべ゛て出発混合物からの計算値の1
00%に相当した。製造したバイトチップ中にチツ化ア
ルミニウムは1.5μmの粒度で存在し、硬物質は3μ
mの粒度を有する。バイトチップのビッカース硬度は1
650である。
アルミニウムのボールを使用し、その際乾燥粉末混合物
に対し2重量%の摩砕ダストが得られた。ベンジンの蒸
発および630μmのふるいによる乾燥粉末混合物のふ
るい分けの後、バイトチップを1550℃のグラファイ
ト型、滞留時間1時間およびプレス圧力380 kg/
an2でチッ素雰囲気中の高温プレスによって製造した
。達成した密度はすべ゛て出発混合物からの計算値の1
00%に相当した。製造したバイトチップ中にチツ化ア
ルミニウムは1.5μmの粒度で存在し、硬物質は3μ
mの粒度を有する。バイトチップのビッカース硬度は1
650である。
表1:
AtN T i CT iN T iB 2
硬物質(重量%)(重量%)(重量%)(重量%)(
容量チ)例1: 73.4 24.6 −
20例2: 69.5 28.5
20例3: 74.8 11.7 13.5
20上記表に示す硬物質のほかにバイトチップはな
おチッ化アルミニウムの地および焼結助剤としての酸化
アルミニウムからなる。
硬物質(重量%)(重量%)(重量%)(重量%)(
容量チ)例1: 73.4 24.6 −
20例2: 69.5 28.5
20例3: 74.8 11.7 13.5
20上記表に示す硬物質のほかにバイトチップはな
おチッ化アルミニウムの地および焼結助剤としての酸化
アルミニウムからなる。
このバイトチップに表2に示す値が得られた。
表2二
例1400±40 410±45〉9
例2540±60 350±30〃
例3690±60 370±60〃
TiC分15または28.5容量チのAtNからなるバ
イトチップの場合、測定されたモース硬度は〉9、Hν
値(ビッカース硬度)は1660または1470であっ
た。
イトチップの場合、測定されたモース硬度は〉9、Hν
値(ビッカース硬度)は1660または1470であっ
た。
バイトチップを切削速度6007Fl/m・1nで鋼の
加工に使用し、6分の寿命を達成した。さらにこのバイ
トチップは600m/minの切削速度で2〜5秒間の
短い切削を実施するために適当なことが明らかになった
。この場合5分の切削時間が達成された。
加工に使用し、6分の寿命を達成した。さらにこのバイ
トチップは600m/minの切削速度で2〜5秒間の
短い切削を実施するために適当なことが明らかになった
。この場合5分の切削時間が達成された。
超硬合金または被覆した超硬合金からなるバイトチップ
による比較実験は高温が発生するこの速度では塑性変形
のため切削不能であった。
による比較実験は高温が発生するこの速度では塑性変形
のため切削不能であった。
公知At203 / ZrO2セラミックのバイトチッ
プによるもう1つの比較実験は前記短時間切削試験で悪
い結果を示した。それはこのバイト材料の熱シヨツク安
定性が明らかに十分高くなかったからである。
プによるもう1つの比較実験は前記短時間切削試験で悪
い結果を示した。それはこのバイト材料の熱シヨツク安
定性が明らかに十分高くなかったからである。
切削試験は一様に1つの形状: 5NGN 12081
6TO2020のバイトチップおよび鋼CK45で実施
した。・ 例4および5: チツ化アルミニウム、焼結助剤および硬物質を例1〜6
と同様下記の表6に従って調製した。
6TO2020のバイトチップおよび鋼CK45で実施
した。・ 例4および5: チツ化アルミニウム、焼結助剤および硬物質を例1〜6
と同様下記の表6に従って調製した。
混合摩砕後付加的に常用の有機プレス助剤を5重量−の
濃度で添加した。軸方向プレスによる成形後プレス助剤
をチッ素雰囲気中で加熱除去した。成形体を1760℃
の常圧チッ素雰囲気中4.5時間の滞留時間で焼結した
。達成した密度値は粉末混合物から計算した理論値の9
9.5チより高かった。達成した粒度はチツ化アルミニ
ウムで2μm1硬物質で6μmであった。ビッカース硬
度は1600より高かった。
濃度で添加した。軸方向プレスによる成形後プレス助剤
をチッ素雰囲気中で加熱除去した。成形体を1760℃
の常圧チッ素雰囲気中4.5時間の滞留時間で焼結した
。達成した密度値は粉末混合物から計算した理論値の9
9.5チより高かった。達成した粒度はチツ化アルミニ
ウムで2μm1硬物質で6μmであった。ビッカース硬
度は1600より高かった。
表6:
AtN kt203 Y2O3WCNbCNbB2
1量チ)(重量%)(重量%)(重量%)(重量%)(
重量%)例4487 45−− 例5 57 4.6 − 20.3 18.
1バイトチツプは 例4 : AtN 75.9容量チ、Az、、o39−
1容量チおよびwc15容量チ 例5 : AtN 74容量チ、Y2o34容量チ、N
bCおよびNbB 2からなる硬物質22容量チからな
る。
1量チ)(重量%)(重量%)(重量%)(重量%)(
重量%)例4487 45−− 例5 57 4.6 − 20.3 18.
1バイトチツプは 例4 : AtN 75.9容量チ、Az、、o39−
1容量チおよびwc15容量チ 例5 : AtN 74容量チ、Y2o34容量チ、N
bCおよびNbB 2からなる硬物質22容量チからな
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、硬物質としてチタン、タングステンおよびニオブの
炭化物、チッ化物およびホウ化物ならびに他の成分とし
て金属酸化物が均一に分布している少なくとも70容量
%のチッ化アルミニウムを含む焼結セラミック材料から
なる鉄材料を加工するためのバイトチップにおいて、硬
物質が7〜29容量%の量、金属酸化物化合物が1〜1
5容量%の量で存在し、チッ化アルミニウムとともに少
なくとも 99.7容量%を占め、0.3容量%より多い不純物を
含まないことを特徴とする鉄材料を加工するためのバイ
トチツプ。 2、硬物質として炭化チタン、チッ化チタン、2ホウ化
チタン、炭化タングステン、炭化ニオブ、ホウ化ニオブ
またはこれら物質の混合物を含む特許請求の範囲第1項
記載のバイトチップ。 3、硬物質を10〜25容量%の量で含む特許請求の範
囲第1項または第2項記載のバイトチツプ。 4、金属酸化物化合物として酸化イットリウム、酸化ア
ルミニウム、酸化カルシウムおよび2酸化ケイ素を含む
特許請求の範囲第1項から第3項までのいずれか1項に
記載のバイトチップ。 5、金属酸化物化合物を2〜8容量%の量で含む特許請
求の範囲第1項から第4項までのいずれか1項に記載の
バイトチップ。 6、硬物質として15〜22容量%の炭化チタンを含む
特許請求の範囲第1項から第5項までのいずれか1項に
記載のバイトチツプ。 7、硬物質として15〜22容量%のチッ化チタンを含
む特許請求の範囲第1項から第5項までのいずれか1項
に記載のバイトチツプ。 8、硬物質として炭化チタンと2ホウ化チタンの混合物
15〜22容量%を含む特許請求の範囲第1項から第5
項までのいずれか1項に記載のバイトチップ。 9、チッ化チタンと2ホウ化チタンの混合物15〜22
容量%を含む特許請求の範囲第1項から第5項までのい
ずれか1項に記載のバイトチップ。 10、高温プレスした特許請求の範囲第1項から第9項
までのいずれか1項に記載のバイトチップ。 11、金属酸化物化合物を少なくとも5容量%の量で含
む常圧で焼結した特許請求の範囲第1項から第9項まで
のいずれか1項に記載のバイトチップ。 12、9より高いモース硬度を有する特許請求の範囲第
1項から第11項までのいずれか1項に記載のバイトチ
ップ。 13、破断曲げ強度δ_Bが室温で350MPaより大
きく、1200℃で300MPaより大きい特許請求の
範囲第1項から第12項までのいずれか1項に記載のバ
イトチップ。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863603191 DE3603191A1 (de) | 1986-02-03 | 1986-02-03 | Schneidplatte |
DE3603191.7 | 1986-02-03 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62187173A true JPS62187173A (ja) | 1987-08-15 |
Family
ID=6293221
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62017443A Pending JPS62187173A (ja) | 1986-02-03 | 1987-01-29 | 鉄材料を加工するためのバイトチツプ |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4789650A (ja) |
EP (1) | EP0232711B1 (ja) |
JP (1) | JPS62187173A (ja) |
DE (2) | DE3603191A1 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3706000A1 (de) * | 1987-02-25 | 1988-09-08 | Feldmuehle Ag | Schneidplatte |
DE3714240C1 (de) * | 1987-04-29 | 1988-07-21 | Feldmuehle Ag | Sinterformkoerper aus Siliciumnitrid mit einer aeusseren keramischen Nutzschicht auf der Basis von Aluminiumnitrid |
SE467649B (sv) * | 1988-10-21 | 1992-08-24 | Sandvik Ab | Sintrat dubbelpositivt skaer bestaaende av tvaa identiska pulverkroppar, samt metod foer tillverkning av skaeret |
US5043119A (en) * | 1989-06-12 | 1991-08-27 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Interior | High strength particulate ceramics |
US20040231894A1 (en) * | 2003-05-21 | 2004-11-25 | Dvorachek Harold A | Rotary tools or bits |
AT509926B1 (de) * | 2010-06-09 | 2012-12-15 | Boehlerit Gmbh & Co Kg | Schneidplatte und sägeblatt mit einer vielzahl derartiger schneidplatten |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3108887A (en) * | 1959-05-06 | 1963-10-29 | Carborundum Co | Refractory articles and method of making same |
DE1295855B (de) * | 1964-06-01 | 1969-05-22 | Du Pont | Hochtemperaturfeste Werkstoffe und Formteile in Dispersionsform |
AT266465B (de) * | 1965-05-20 | 1968-11-25 | Du Pont | Hitzebeständiges Material, Verfahren zu seiner Herstellung und Pulvermischung hiezu |
US3409416A (en) * | 1966-08-29 | 1968-11-05 | Du Pont | Nitride-refractory metal compositions |
DE2741295C2 (de) * | 1977-09-14 | 1989-12-14 | Fried. Krupp Gmbh, 4300 Essen | Keramischer Formkörper |
DE2923213B2 (de) * | 1979-06-08 | 1981-04-16 | Feldmühle AG, 4000 Düsseldorf | Schneidplatte für die spanabhebende Bearbeitung und deren Herstellung |
JPS57181356A (en) * | 1981-04-30 | 1982-11-08 | Hitachi Ltd | Sintered aluminum nitride body with high heat conductivity |
DE3337630A1 (de) * | 1983-10-15 | 1985-04-25 | W.C. Heraeus Gmbh, 6450 Hanau | Temperaturausgleichskoerper |
EP0176737B1 (en) * | 1984-09-28 | 1989-08-09 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Process for production of readily sinterable aluminum nitride powder |
-
1986
- 1986-02-03 DE DE19863603191 patent/DE3603191A1/de active Granted
-
1987
- 1987-01-08 EP EP87100149A patent/EP0232711B1/de not_active Expired
- 1987-01-08 DE DE8787100149T patent/DE3760014D1/de not_active Expired
- 1987-01-29 US US07/008,204 patent/US4789650A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-01-29 JP JP62017443A patent/JPS62187173A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3603191C2 (ja) | 1987-12-03 |
EP0232711A1 (de) | 1987-08-19 |
US4789650A (en) | 1988-12-06 |
EP0232711B1 (de) | 1988-11-23 |
DE3603191A1 (de) | 1987-08-13 |
DE3760014D1 (en) | 1988-12-29 |
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