JP4177493B2 - セラミックス焼結体 - Google Patents
セラミックス焼結体 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4177493B2 JP4177493B2 JP30020098A JP30020098A JP4177493B2 JP 4177493 B2 JP4177493 B2 JP 4177493B2 JP 30020098 A JP30020098 A JP 30020098A JP 30020098 A JP30020098 A JP 30020098A JP 4177493 B2 JP4177493 B2 JP 4177493B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- sintered body
- volume
- toughness
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、高い硬度を有し、耐摩耗性に優れ、高強度、高鞭性で、とくに切削工具や耐摩耗部材に適したセラミックス焼結体に関する。
【0002】
【従来の技術】
Al2O3セラミックスは、高硬度で耐摩耗性に優れており、セラミックス材料の中では比較的焼結による緻密化も容易であるため、従来の工具鋼、高速度鋼、超硬合金などの工具用材料の使用が困難な高速加工、高温加工用の切削工具や耐摩耗部材として用いられている。
【0003】
しかしながら、このAl2O3セラミックスは強度と靭性に乏しいために、利用範囲が限られたものになるという欠点があった。
【0004】
その改善策として、Al2O3にTiCやTi(C,N)を含有させて炭窒化物粒子を分散強化したいわゆる黒色セラミックスも知られている。しかしながら、このような黒色セラミックスは、例えば鋼や鋳鉄の粗切削のような高負荷のかかる用途には強度、靭性は十分とは言えず信頼性に乏しい。
【0005】
また、Al2O3にWCを添加した焼結体は、強度、靭性は大幅に改善され、かつ高硬度であることから耐摩耗部材への適用が試みられている。
【0006】
例えば、特開平3−290355号公報には、Al2O3にWCを10〜90容量%配合した原料粉末を、常圧焼結、ホットプレスまたは熱間静水圧成形することにより、密度が理論値の90%以上の高硬度かつ高靭性の焼結体を得ることができることが開示されている。
【0007】
また、特開平5−279121号公報には、Al2O3に5〜95重量%のWCを添加して1400〜1950℃で焼結し、WC原料粉中に酸素を0.05〜6重量%存在させ、W2C相を出現させた焼結体は、とくに強度、靭性に優れているいることが開示されている。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、このAl2O3−WC系セラミックスは、確かに強度、靭性に優れているものの、高温での耐酸化性が十分でないため、鋼や鋳鉄の高速切削のような過酷な摺動の状況下では十分な耐摩耗性を発揮できない。このため、切削工具等の高温耐摩耗性が必要とされる部材にはほとんど使用されていない。
【0009】
この発明が解決しようとする課題は、優れた耐酸化性と耐摩耗性を保持したまま、強度と靭性が格段に改善されたセラミックス焼結体を提供することにある。
【0010】
【課題を解決するための手段】
この発明は、WCを5〜70容量%と、CとNとのモル比率が1:9〜9:1の範囲であるTi(C,N)を5〜70容量%、WまたはTiを0.1〜1.0容量%、残部がAl2O3からなるAl 2 O 3 、WCおよびTi(C,N)の平均結晶粒径がそれぞれ5μm以下である原料粉末を焼結してなり、高強度かつ高靭性の切削工具あるいは耐摩耗部材用セラミックス焼結体である。
【0011】
Al2O3としては、その結晶α相の割合が90容量%以上のものを使用し、且つ、それぞれの平均結晶粒径は、5μm以下であるのがよい。
【0012】
Al2O3焼結体中にWC粒子を含有させることによって著しく強度および靭性が向上する。この特性の向上は、まず高硬度であるWC粒子の分散強化が挙げられ、さらに焼結温度から室温に下がるときに発生するAl2O3粒子とWC粒子の熱膨張率の差による残留応力が2種類の結晶粒子間で作用する強靭化である。また、Al2O3へのWCの添加は焼結時の粒成長を抑える慟きがあり、これにより焼結体の結晶粒の微細化が焼結体を強靭にする。
【0013】
WCの含有量は5〜70容量%の範囲に規定される。これは、WCの含有量が5容量%未満の場合には、WC相が少なくなり焼結体の強度および靭性の向上の割合が小さいためである。また、70容量%を超えると、緻密な焼結体を得ることが困難になることに加え、高温における耐酸化性が低下す傾向がある。しかしながら、ホットプレスなどで95%以上の相対密度が得られた焼結体をHIP(熱間静水圧加圧焼結)処理することにより、70容量%までのWC添加量でも緻密な焼結体が得られる。強度、靭性の向上効果はWCの添加量に依存しているが、自己焼結性に乏しいWCの量が70容量%以上では、焼結性が低下して緻密な焼結体が得られない。
【0014】
Al2O3にWCを添加すると、Al2O3単味の焼結体に比べ、著しく強度、靭性は向上し、衝撃に強い焼結体が得られる反面、Al2O3の持つ優れた耐摩耗性は損なわれ、とくに高温における耐摩耗性は大幅に劣化するが、Ti(C,N)を添加含有させると、粒子分散により強度と耐熱衝撃性の改善をもたらす。さらに、高温における酸化や相手材との反応による摩耗も少なく、本来、Al2O3が持つ高い耐摩耗性を維持できる。とくに、Ti(C,N)におけるC:Nのモル比率は1:9〜9:1の範囲で効果がある。
【0015】
この発明のセラミックス焼結体は、WCとTi(C,N)両者を所定量を同時に含有させることによって、優れた耐摩耗性を有し、なおかつ高い強度、靭性を兼ね備えたものとなる。
【0016】
一般に、アルミナ系セラミックスを焼結する場合には、MgO,Y2O3,CaO,ZrO2などの焼結促進のための助剤を添加することが多い。これらの助剤を使用すると、確かに焼結性は改善され、緻密化が容易となるが、切削工具などの厳しい状況で用いる場合には、焼結助剤である酸化物の単独相あるいはAl2O3との複合化合物相が発生することになり、これらの存在が、強度や硬度、耐摩耗性を低下させることになる。
【0017】
この発明のセラミックス焼結体は、焼結助剤を用いないため、この焼結助剤が原因で生じる諸特性の劣化を招かないことも大きな特徴であり、このような焼結性のみを改善するような助剤は一切使用せず、Al2O3、WCおよびTi(C,N)の3相により構成される。しかしながら、超硬材料の製造方法とは異なり、カーボンのコントロールをしていないため、W2Cのようなわずかな量で不可避構成相を生成することもある。このような構成相はわずかであるため、切削性能や機械的性質に支障をきたすことはない。
【0018】
また、原料粉末中に含まれるフリーカーボンは焼結体中に数μmから数十μmの大きさの異物として存在することになり、曲げ強度の低下、ひいては、切削中の欠損の原因となる。このフリーカーボンの影響を低減するために、1.0容量%までの金属W、Tiなどのカーボンとの化合物を形成し易く、焼結体の特性に悪影響を与えない金属の添加は許容される。この場合に金属WまたはTiを添加することによって、焼結中にこのCをWまたはTiと結合させてWCまたはTiCとすることによって残存カーボンを除去することも信頼性の向上につながる。この発明のAl2O3基セラミックス焼結体は、所定の組成となるよう配合した粉末を十分混合し、1600℃〜1900℃で0.5〜5時間、不活性ガス雰囲気中50〜300kgf/cm2の圧力でホットプレスすることによって製造される。
【0019】
また、粉末に若干バインダを添加し、金型成形や冷間静水圧成形、またはその両者を用いて成形し、その後、1600〜1900℃で不活性ガス雰囲気中0.5〜5時間焼結し、場合によってはさらに1400℃〜1700℃、不活性雰囲気、500〜2000気圧の圧力で熱間静水圧焼結を施し製造してもよい。
【0020】
【発明の実施の形態】
以下、実施例によって、さらにこの発明の実施の形態を説明する。
【0021】
表1にテストに供した組成と諸特性の関係を示す。同表において、No.1からNo.6はこの発明の組成範囲内にある実施例を示し、他は比較例である。
【表1】
その比較例において、No.7からNo.14は組成範囲外の例を、さらに、No.15からNo.18は従来のセラミック工具の例を示す。
【0022】
それぞれの試料は、平均粒径が2μm以下の原料粉末を所定量秤量し、ボールミルに投入してメタノール溶媒で20時間混合し、乾燥造粒した調製粉末をカーボンダイスに入れて1700℃の温度でプレス圧力20〜25MPaに60分保持して焼結した。この焼結体を切断研削加工して3×4×40mmの曲げ試験片とJIS規格SNGN432の切削チップに加工して、各種のテストに供した。同表において、耐摩耗テストは、被削材として、FCD450のΦ250×500mmで、切削速度200m/min、切り込み1.5mm、送り0.2mm/revで行い、逃げ面が0.5mmとなる時間を切削可能時間とし、これによって耐摩耗性を評価した。
【0023】
耐欠損テストは、工具の欠損に対する抵抗性を調べるためのもので、4個所の切り欠きを入れて衝撃を付加した被削材(Φ250×500mm)を用いて、切削速度200m/min、切り込み1.5mmを一定とし、送りを変化させて行ったものである。
【0024】
チルド鋳鋼切削テストは、Φ400×500mmの被削材を用い、切削速度70m/min、切り込み1.5mm、送り0.2mm/revで、耐摩耗テストを行った。その評価は逃げ面摩耗が1.0mmとなって切削不可能となる時間を切削可能時間とし、切削可能な時間を従来工具と比較したものである。
【0025】
この結果より、以下のことが明らかになった。
【0026】
切削中に冷却と潤滑を兼ねた冷却水を使用しないいわゆる乾式切削では、WCは耐酸化性が低いために耐摩耗性は低下する。耐摩耗性の低下率はWCの添加量に比例しており、40vol%以下、好ましくは30vol%以下で工具としての性能が発揮される。しかしながら、冷却水を使用する湿式切削においては、切削中の刃先温度の上昇がないためにWCの酸化が抑制されて摩耗は進行せず、むしろ、強靭化効果による耐粒子脱落性に起因する耐欠損性や耐チッピング性の大幅な向上が認められた。
【0027】
また、WCとTi(C,N)をアルミナに添加することで、WCのもつ靭性強化効果と同時にTi(C,N)のもつ耐摩耗性向上の効果が発揮され、従来工具ではできなかった難削材の高能率切削での長時間切削が可能となった。
【0028】
WCとTi(C,N)の添加量は、合計40容量%以上で効果が出はじめるが、顕著な効果は50〜80容量%で発揮される。50容量%以下では、アルミナの比率が高く、靭性が低下することになり、また、80容量%以上では、焼結性が低下し、焼結体中に気孔が存在して硬さ、強度、靭性が低下する結果、工具としての性能が低下することとなる。
【0029】
したがって、添加量として、WCが5〜70容量%、Ti(C,N)が5〜70容量%であって、残部はα率が90容量%以上のアルミナ、及び、不可避不純物からなる焼結体であれば、優れた耐摩耗性と靭性を兼ね備えた材料を得ることができる。
【0030】
この発明による組成では、WCの効果で結晶粒子間の結合力が強化され、さらに、Ti(C,N)により耐摩耗性が改善され、凝着摩耗が低減し、チルド鋳鋼切削の例に見られるように、難削材の高能率切削が可能となった。
【0031】
Ti(C,N)のTiC:TiN比率は、1:9〜9:1の間で所望の性能が得られたが、No.15のようにTiNが多すぎる場合にはTiN添加効果が現れ、低硬度で早期欠損が認められた。また、No.16のようにTiCが多すぎる場合には、TiCの添加効果が現れ、やや焼結性が低下して気孔が残りやすく、チルド鋳鋼切削で早期摩耗を生じた。
【0032】
また、表1のNo.15からNo.18に見られる従来のセラミック工具は、靭性が低く、チルド鋳鋼や鍛鋼などの難削材と呼ばれる金属材料には使用することができなかった。
【0033】
アルミナ系切削工具は、耐摩耗性では優れているものの、材料強度が低いために断続切削や難削材のような工具靭性の必要な用途では早期欠損で使用できない。超硬工具では強度や靭性が高いので耐欠損性は高いが、切削時の切削熱で早期に摩耗する傾向にある。とくに、高速切削では顕著に現れる。Si3N4系工具は金属成分を含まないセラミックスであるため、高速切削が可能となり、セラミックスのなかでも高強度/高靭性であるために耐欠損は高いが、被削材中の鉄成分との反応により凝着/脱落摩耗が進行して早期に摩耗し、チルド鋳鋼切削のような難削材に適さない。さらに、黒セラミック、超硬コーティング等は、欠損やチッピングの他に、結晶粒子の脱落が摩耗や微少チッピングになって現れた結果、低寿命であった。
【0034】
【発明の効果】
この発明によるセラミックス焼結体は靭性と耐摩耗性が必要とされる幅広い部材に使用することができ、例えば、鋳鉄や鋼の高速粗切削のような高温で高負荷のかかる過酷な状況にも十分耐え得るものである。
Claims (1)
- WCを5〜70容量%と、CとNとのモル比率が1:9〜9:1の範囲であるTi(C,N)を5〜70容量%、WまたはTiを0.1〜1.0容量%、残部がAl2O3からなるAl 2 O 3 、WCおよびTi(C,N)の平均結晶粒径がそれぞれ5μm以下である原料粉末を焼結してなり、高強度かつ高靭性の切削工具あるいは耐摩耗部材用セラミックス焼結体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30020098A JP4177493B2 (ja) | 1997-10-23 | 1998-10-21 | セラミックス焼結体 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9-291426 | 1996-10-23 | ||
JP29142697 | 1997-10-23 | ||
JP30020098A JP4177493B2 (ja) | 1997-10-23 | 1998-10-21 | セラミックス焼結体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11217258A JPH11217258A (ja) | 1999-08-10 |
JP4177493B2 true JP4177493B2 (ja) | 2008-11-05 |
Family
ID=26558542
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30020098A Expired - Fee Related JP4177493B2 (ja) | 1997-10-23 | 1998-10-21 | セラミックス焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4177493B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014002743A1 (ja) | 2012-06-28 | 2014-01-03 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミックス焼結体 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4682023B2 (ja) * | 2005-11-17 | 2011-05-11 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミックス焼結体、切削インサート、切削工具及びフライスカッター |
JP5856752B2 (ja) * | 2011-04-26 | 2016-02-10 | 日本タングステン株式会社 | 炭化タングステン基焼結体およびそれを用いた耐摩耗部材 |
WO2015019391A1 (ja) * | 2013-08-08 | 2015-02-12 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミック組成物および切削工具 |
JP5654714B1 (ja) * | 2013-08-08 | 2015-01-14 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミック組成物および切削工具 |
US11111182B2 (en) | 2015-12-07 | 2021-09-07 | Tungaloy Corporation | Ceramic sintered body |
EP3974405A1 (fr) * | 2020-09-25 | 2022-03-30 | The Swatch Group Research and Development Ltd | Article décoratif en ceramique |
-
1998
- 1998-10-21 JP JP30020098A patent/JP4177493B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014002743A1 (ja) | 2012-06-28 | 2014-01-03 | 日本特殊陶業株式会社 | セラミックス焼結体 |
US8927447B2 (en) | 2012-06-28 | 2015-01-06 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Ceramic sintered body |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH11217258A (ja) | 1999-08-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5428118B2 (ja) | cBN焼結体及びcBN焼結体工具 | |
KR100227879B1 (ko) | Ivb족 붕화물 베이스 절삭공구 | |
US4828584A (en) | Dense, fine-grained tungsten carbide ceramics and a method for making the same | |
JPS6011288A (ja) | 表面被覆サイアロン基セラミツクス工具部材 | |
EP0476068B1 (en) | Alumina-titanium carbide-silicon carbide composition for cutting tools | |
JP4177493B2 (ja) | セラミックス焼結体 | |
US5420083A (en) | Whisker and particle reinforced ceramic cutting tool material | |
JP2855243B2 (ja) | 耐摩耗性の優れた窒化珪素質焼結体 | |
US6133182A (en) | Alumina base ceramic sintered body and its manufacturing method | |
US5668069A (en) | Cutting tool composed of silicon nitride | |
US5106788A (en) | Process for producing highly tough ceramics | |
JPH0520381B2 (ja) | ||
US6534428B2 (en) | Titanium diboride sintered body with silicon nitride as a sintering aid | |
JP5079940B2 (ja) | 炭化タングステン系超硬基複合材料焼結体 | |
US6010777A (en) | Titanium carbo-nitride complex silicon nitride tool | |
JPS6152102B2 (ja) | ||
JP2604155B2 (ja) | 被覆層を有するセラミックス工具 | |
US5023211A (en) | Super-hard ceramics | |
JPH06298568A (ja) | ウイスカー強化サイアロン基焼結体およびその被覆焼結体 | |
JP2006193353A (ja) | アルミナ焼結体、切削インサートおよび切削工具 | |
JP2020169117A (ja) | 切削工具、及びセラミックス焼結体 | |
JPH0531514B2 (ja) | ||
JP3259281B2 (ja) | セラミックス切削工具 | |
JPS6259568A (ja) | 精密加工性に優れたセラミツクス材料 | |
JP2735919B2 (ja) | 工具用焼結体及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20041001 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070612 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070615 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20071026 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071226 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20080121 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080215 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080414 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080725 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080822 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110829 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120829 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120829 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130829 Year of fee payment: 5 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |