JPS5820472B2 - 放電灯点灯装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は放電灯点灯装置に関しＪ特に起動装置を共用し
た２灯並列点灯装置において、放電灯の。

点灯中における起動装置の誤動作を防止することを目的
とする。

本出願人は、先に、第１図に示すような、単一の起動装
置ＳＴを共用した放電灯Ｆ Ｌ ｔおよびＦＬ２の並列
点灯装置を提案した。

この装置は、交流電源Ｅに第１の放電灯ＦＬ１の一方の
フィラメントｆ１と、チョークコイルＬＺ２よりなる第
２の限流装置ｚ２と、第２の放電灯ＦＬ２の一方のフィ
ラメントｆ２と、コンデンサＣに対してばねかえり昇圧
インダクタＬおよびサイリスタＳの直列回路を並列接続
してなる昇圧発振回路Ｒよりなる起動装置ＳＴと、第１
の放電灯Ｆ Ｌ を他方のフィラメントｆｒ と、限流
用コンデンサＣＺおよびその放電抵抗ｒＺの並列回路と
チョークコイルＬＺ、の直列接続よりなる第１の限流装
置ｚ１と。

第２の放電灯ＦＬ２の他方のフイラメン）ｆ≦とを順次
直列接続したものである。

この装置において交流電源Ｅを接続すると、コンデンサ
Ｃが充電されその端子電圧がサイリスタＳのブレークオ
ーバ電圧ＶＢＯに達したときサイリスタＳがターンオン
して、コンデンサＣとはねかえり昇圧インダクタＬとの
自励発振動作が開始され、コンデンサＣの両端に直接電
源電圧よりも昇圧された高周波電圧が得られる。

この高周波高電圧はチョークコイルＬＺ１ 、ＬＺ２で
分圧されて、放電灯ＰＬ、およびＦＬ２に印加される。

同時に放電灯ＦＬ１ 、ＦＬ２のフィラメントｆ１ 、
ｆｒおよびｆ２．ｆ２′が起動装置ＳＴの入力電流で予
熱される。

したがって、各フィラメントが十分加熱されたとき、前
記高周波高電圧に基ついて放電灯ＦＬ□ 、ＦＬ２が起
動さ八て点灯する。

放電灯ＦＬ１ 、ＦＬ２が起動すると、放電灯ＦＬ、は
進相限流装置ｚ１によって進相点灯され。

一方放電灯ＦＬ２は遅相限流装置Ｚ２にエリ遅相点灯さ
れる。

この結果、各部の電圧ベクトル図は第２図に示すように
なり、起動装置ＳＴの端子電圧ｖＳＴは電源圧Ｖ０の略
％に低下し、サイリスタＳがターンオンしなくなるので
起動装置ＳＴは発振動作を停止し、放電灯Ｆ Ｌ １．
Ｆ Ｌ３は安定に点灯し続ける。

なお、第２図において、各電圧のサフィックス付刃は第
１図における同−付号の部分を表わしているので、その
説明を省略する。

すなわち、第１図の点灯装置においては、複数の放電灯
を昇圧トランス等を用いないで単チョークコイルで点灯
することにより、限流装置の小型軽量化を図り、併わぞ
で限流装置の損失を低減し。

また単一の起動装置を共用することにより、資材の使用
量を低減し、ざらに放電灯の点灯中に起動装置が非導通
状態に保たれるので、ラピッド点灯・方式のものに比し
点灯中のフィラメント損失がなくなり、大幅な省資源、
省エネルギー化を図ることができるという利点がある。

ところが、実際は第２図に示した各部の電圧は正弦波で
はなく相当歪んだ波形である。

したかつ。て、点灯中における起動装置ＳＴの端子電圧
ｖｓＴも相当歪んだ波形となる。

それでも３０Ｗ以下の比較的低ワットの放電灯において
は、そのピーク電圧も小さいので、十分実用することが
できるが、４０Ｗ以上の比較的高ワットの放電灯になる
と、シそのピーク値が非常に高くなり、実用上問題があ
った。

例えば４０Ｗのけい光灯の場合、起動装置ＳＴの端子電
圧Ｖ８Ｔハ第３図のような波形になり、そのピーク値ｖ
ｐば３００Ｖにも達する。

このためサイリスタＳが誤導通して起動装置ＳＴが誤動
シ作するため、放電灯ＦＬ１ 、ＦＬ２か安定に点灯し
ないといった事態が生ずるのである。

なお、第１図において、限流装置Ｚ１．ｚ２を共にチョ
ークコイルのみによって遅相型に構成した場合は、点灯
中の起動装置ＳＴの端子電圧ｖ８Ｔは１、第４図に示す
ようになり、前記と同様の問題が生ずる。

放電灯の点灯中における起動装置ＳＴの誤動作を防ぐた
めには、サイリスタＳのブレークオーバ電圧ＶＢＯを高
くすることが考えられるが、もしそ。

のようにすると起動時に電源電圧でサイリスタＳをター
ンオンして、起動装置ＳＴを発振動作せしめることがで
きない。

それゆえ、もしこの種放電灯点灯装置において、起動時
に電源電圧で起動装置を確実に発振動作ぜ・しめ、かつ
点灯中における誤動作を確実に防止できるならば有利で
あろう。

したがって１本発明の主たる目的は、起動装置をして起
動時に確実に発振動作せしめ、かつ点灯中の誤動作を確
実に防止することにある。

本発明のその他の目的と効果は、以下に示す実施例によ
る詳細な説明によって明らかとなろう。

本発明の基本的な考え方は一筆１に、第１．第２の限流
装置の他に両数電灯の共通回路に、すなわち電源と直列
に第３の共通限流装置を設けて、第１−第２の限流装置
の分担電圧を低下して、点灯中の起動装置の端子電圧の
波形を改善してピーク電圧を低減することである。

第２に起動装置を、個々のブレークオーバ電圧が電源電
圧よりも小さいサイリスタを用いてなる複数の昇圧発振
回路を直列接続して構成し、全サイリスタのブレークオ
ーバ電圧の総和を電源電圧よりも十分高くすることによ
って、点灯中のサイリスタの誤導通を防止し、かつ起動
時に発振動作を行なわせるために、全サイリスタの少な
くとも一つに並列に逐次動作用抵抗を接続して、全サイ
リスタを逐次的に導通せしめることにある。

換言すれば、前記逐次動作用抵抗と昇圧発振回路を構成
するコンデンサとの電圧積分効果、特に時間に対する電
圧変化の小さい正弦波電源電圧と、電圧変化の大きい起
動装置端子電圧の電圧積分効果の違いを利用して、起動
装置の全サイリスタの実効的なブレークオーバ電圧を、
起動時は電源電圧よりも小さく、かつ点灯中は起動装置
端子電圧よりも大きく、自動的に切り換えることにある
。

第５図は本発明の第１の実施例の電気回路図を示す。

図において第１図゛と同一部分または対応部分は同−付
号で表わしたので、その説明を省略する。

第１図との相違点は、第１に、第１、第２の限流装置Ｚ
１ 、ｚ２がそれぞれチョークコイルＬＺ１１．ＬＺ、
２により構成されており、かつ両数電灯ＦＬ１ 、ＦＬ
２の共通回路、すなわち交流電源Ｅと第１の放電灯ＦＬ
ｔ との間に、限流コンデンサＣＺおよびその放電抵
抗ｒＺの並列回路およびチョークコイルＬＺ３を直列接
続してなる第３の限流装置ｚ３を接続したことである。

第２に、起動装置ＳＴを、コンデンサＣＩ 、Ｃ２に
それぞれサイリスタＳ１ 、Ｓ２およびはねかえり昇圧
インダクタＬ１ 、Ｌ２ （以下単にインダクタＬ１゜
Ｌ２ という）の直列回路を並列接続した昇圧発振回路
Ｒ，，Ｒ２を直列接続し、かつ一方のサイリスタＳ２に
逐次動作用抵抗ｒＳを並列接続したことである。

こＸで、個々のサイリスタＳｌ、Ｓ２のブレークオーバ
電圧ＶＢｏ１．ＶＢｏ２は電源電圧の最大値よりも小さ
く、かつ両ブレークオーバ電圧ｖＢ０１゜ｖＢｏ の
総和は電源電圧よりも十分大きく設定されている。

この構成において交流電源Ｅを接続すると、電源電圧が
コンデンサＣ１、Ｃ２で分圧されるが、コンデンサＣ２
にはインダクタＬ２を介して抵抗ｒＳが並列接続されて
いるため、第６図Ａに示すのように、コンデンサＣ１の
端子電圧ＶＣ１７はコンデンサＣ２の端子電圧ＶＣ２よ
りも著しく大きくできる。

したがって電圧Ｖ。１がサイリスタｓ１のブレークオー
バ電圧ＶＢ０１を超えると。

サイリスタＳ１がターンオンして昇圧発振回路Ｒ１が発
振動作を開始する。

すると、昇圧発振口ｊ路Ｒ１は低インピーダンスとなり
、今度は電源電圧はほとんどコンデンサＣ２に分圧され
るため、サイリスタＳ２がターンオンして昇圧発振回路
Ｒ２が発振動作を開始する。

このため、放電灯ＦＬ１ 、ＦＬ２ＩＩＣは前記両昇圧
発振回路Ｒｔｔ’Ｒ２の高周波高電圧が重畳されて印加
され、同時に起動装置ＳＴの入力電流によってフィラメ
ントｆ＋ｔｆｔおよびｆ２．ｆ２′が加熱される。

かぐして全フィラメントが十分加熱されて放電灯ＦＬ１
゜ＦＬ２の起動所要電圧が前記高電圧を下廻ったと２き
、放電灯ＦＬ１ 、ＦＬ２が起動されて点灯する。

放電灯ＦＬ１ 、ＦＬ２が点灯すると、第２．第３の限
流装置２．．２２が共に連相型のものであるため、およ
び第３の限流装置ｚ３による電圧降下のために、起動装
置ＳＴの端子電圧ＶｓＴは、ｊ第１図に示すように、第
３の限流装置ｚ３が無い場合の端子電圧ＶＳＴ（第４図
のＶ８Ｔと同一）に比し立ち上り部分のピーク値Ｖｐ１
は高くなり、−万後端部のピーク値Ｖｐ２は低下する。

こ＼で、第１のピーク値Ｖｐ１は個々のサイリスタｓｔ
、””Ｂ２のブレークオーバ電圧ＶＲｏ１．ｖＢｏ２を
超えるが、第２のピーク値Ｖｐ２ばそれよりも低くなる
。

しかるに本発明においては、昇圧発振回路Ｒ１，Ｒ２の
コンデンサＣ１、Ｃ２と抵抗ｒＳにより起動装置ＳＴの
端子電圧ｖ８Ｔの立ち上り部４分の急峻変化を積分する
ため、コンデンサＣ１。

Ｃ２の分圧が、第６図Ｂに示すように、起動時のそれと
は異なったものとなり、コンデンサｃ１の端子電圧ＶＣ
３は起動時のそれより小さくなり、一方コンデンサＣ２
の端子電圧ＶＣ２は起動時のそれよりや＼増大する。

この結果、大きい方の端子電圧Ｖｃ１もサイリスタＳ１
のブレークオーバ電圧ＶＢＯＩに達しなくなり、サイリ
スタＳ１の誤導通を防止できる。

またこれに伴ってサイリスタＳ２ も誤導通しなくな
るから、起動装置ＳＴは発振動作ぐず、放電灯ＦＬ、、
ＦＬ２は安定に点灯される。

なお、本発明によれば、放電灯ＦＬ１ 、ＦＬ２のいず
れか一方のみが先行点灯しても、起動装置ＳＴが発振動
作を継続するので、他方の放電灯も確実に点灯すること
ができる。

また、起動装置ＳＴが一定時間以上発振動作しても、放
電灯Ｆ Ｌ １ 、Ｆ Ｂ２がライフアップ等の理由
で起動しない異常時には、インダクタＬｌ ｊＬ２の
フェライトコアの温度がキュリ一温度に達して発振動作
を停止ぞしめて、起動装置ＳＴの過熱損傷を未然に防止
することもできる。

あるいはフィラメントｆ１．ｆ１およびｆ２ 、ｆ２が
溶断して発振動作を停止せしめることもできる。

さらに、万−何らかの原因によって両数電灯ＦＬ、、Ｆ
Ｌ２の点灯中にサイリスタＳ１．Ｂ２が誤導通したと仮
定しても、放電灯Ｆ Ｌ を−起動装置ＳＴ−放電灯Ｆ
Ｌ２に第３の限流装置ｚ３が直列接続されるので、放電
灯Ｆ”Ｌ、、Ｆ’Ｌ２や起動装置ＳＴを電源からの短絡
電流によって損傷するといったことも防止できる。

第８図ＵＩＩＯＷけい光灯用に好適する本発明の第２の
実施例の電気回路図に示す。

第５図との相違点は、第１に起動装置ＳＴのインダクタ
Ｌ１゜Ｂ２にそれぞれ電磁結合するバイアス巻線Ｂｌ
ｊＢ２を設け、これらバイアス巻線Ｂ１ 、Ｂ２をコ
ンデンサＣ１，０２に直列接続したことである。

第２にコンデンサＣ１、Ｃ２の一端を、それぞれチョー
クコイルＬＺ１２と放電灯ＦＬ２のフィラメントｆ２の
接続点イと、チョークコイルＬＺ、□と放電灯ＦＬ、の
フィラメントｆ１の接続点口に接続し、前記フィラメン
トｆ２およびｆｌ をそれぞれ昇圧発振回路Ｒ，，Ｒ２
内に直列に接続したことである。

この実施例によれば、第５図と同様の効果が得られるほ
か、第１の相違点に基づいて、各昇圧発振回路Ｒ，，Ｒ
２の高周波高電圧を任意の大きさに制御でき、また第２
の相違点に基ついて、フイラメントｆ２ 、ｆｌをより
十分加熱して起動特性を十分なものにすることができる
という利点がある。

次に、この実施例回路を１１０Ｗけい光灯の点灯装置に
実施した場合の各部の定数等につき具体的に示すと次の
とおりである。

交流電源Ｅ・・・・・・２００Ｖ、 ５０Ｈ２コンデン
サＣ２・・・・・・１３μＦ 放電抵抗ｒＺ ・・・・・・１００ＫΩチヨークコイ
ル Ｌ Ｚ ｔ ｔ・・・・・・インピーダンス電圧１００
Ｖ−０，８Ａ チョークコイル ＬＺ１２・・・・・・インピーダンス電圧１００Ｖ−０
，８Ａ チョークコイル ＬＺ、３・・・・・・インピーダンス電圧１００Ｖ−１
，６Ａ コンデンサ Ｃ１，Ｃ２・・・・・・０．０１２μＦ サイリスタ Ｓ、、Ｂ２ ・・・・・・ＫＩ Ｖ１２ （ＶＢＯ二１
１５Ｖ）２個直列接続 インダクタＬ１゜ Ｂ２ ・・・・・・Ｂ２１．Ｈ，Ｂ≠３０００５３Ｔ バイアス巻線 Ｂ、、Ｂ２ ・・・・・・プラスｉｏ’１’逐次動作
用抵抗 ｒＳ ・・・・・・３３にΩ 上記の条件において、起動装置ＳＴは確実に発振動作を
開始し、その発振出力電圧Ｕ１６００Ｖ、。

フィラメント予熱電流に約１．５Ａであり、放電灯ＦＬ
１ 、ＦＬ２が確実に起動され、かつ点灯中にオケる起
動装置ＳＴの誤動作に認められなかった。

なお、点灯中の入力電流は１，５Ａであった。

なお、上記具体的実施例は、コンデンサＣ１、。

Ｃ２の容量およびサイリスタＳ１ 、Ｂ２のブレークオ
ーバ電圧ＶＢｏ１．ＶＢｏ２を等しくした場合であるが
、これらの値を異ならしめることもできる。

このよう瀦え方を１１０Ｗけい光灯点灯装置にｉ用した
場合の具体的構成について示すと次のとお・りである。

々お、第８図と同一部分は説明を省略した。

コンデンサＣ１・・・・・・０．０１μＦサイリスタＳ
１ ・・・・・・Ｋ１ｖ１２２個直列接続ｖＢｏに２３
０Ｖ インダクタＬ１２・・・・・・Ｂ２８ ＋ ３Ｂ４
．４）１５００Ｌ２ １５０Ｔ バイアス巻線Ｂ・・・・・・プラ、ス５ＴコンデンサＣ
・・・・・・０．０２２μＦサイリスタＳ２・・・・・
・Ｋ、Ｖ、２１個ｖＢ０２−１１５Ｖ 逐次動作用抵抗ｒＳ・・・・・・４７にΩこの条件にお
いても、第８図と同様の効果が得られた。

なお、このようにコンデンサＣ１およびＣ２の値を異な
らしめた場合は１両コンデンサＣ１，Ｃ２の電圧分担が
異なるため、サイリスタＳ１およびＳ２ノブレークオー
バ電圧ＶＢＯ１，ｖＢＯ２を異ならしめることが可能と
なることは注目きれるべきである。

すなわち、サイリスタの製造時に、ブレークオーバ電圧
ＶＢＯは設計直に対して必ずある程度のばらつきが生ず
るが、従来のように単一の昇圧発振回路Ｒを用いた起動
装置ＳＴにおいては、使用可能なサイリスタのブレーク
オーバ電圧の範囲は狭かったため、サイリスタの良品率
が低く、サイリスタひいては点灯装置全体が比較的高い
ものとなる欠点があった。

しかしながら、上記のようにすれば、コンデンサＣ１、
Ｃ２の値、Ｒの値を適宜変更することにより、それぞれ
の分担電圧を異ならせば、サイリスタＳｌ 、Ｂ２の
ブレークオーバ電圧Ｖ８ｏ１．ＶＢ０１の使用可能範囲
はある程度任意に設定することができ、サイリスタの利
用率が著しく向上し、この種放電灯点灯装置を比較的安
価に提供できるという利点がある。

第９図は１１０Ｗけい光灯用に好適する本発明の第３の
実施例の電気回路図を示す。

この実施例の特徴は、第１にインダクタＬ１．Ｌ２のコ
アを共用し、かつ両インダクタＬ １．Ｂ２に共通のバ
イアス巻線Ｂを設けたことである。

第２に逐次動作用抵抗ｒＳの一端を、チョークコイルＬ
Ｚ １ ｔと放電灯ＦＬ２のフィラメントｆ２′の接
続点ハに接続したことである。

この実施例によれば、第５図および第８図の実施例と同
様の効果が得られるほか、インダクタＬ１．Ｌ２が共通
コアで構成され、かつ両インダクタＬ１．Ｌ２に共通の
バイアス巻線Ｂを設けたので。

インダクタが小型安価にできるという利点がある。

また直列接続された二つの昇圧発振回路Ｒｔ 、Ｒ２の
発振周波数が同期するため始動がスムーズになる利点が
ある。

なお、逐次動作用抵抗ｒＳの一端をハ点に接続したのは
、このように接続してもよいという一例として示したも
のであって、もちろん第５図や第８１図と同様に白点に
接続してもよい。

第１０図は４０Ｗけい光灯用に好適する本発明の第４の
実施例の電気回路図を示す。

この実施例の特徴は、第１の限流装置Ｚ１がチョークコ
イルＬＺ２、で構成され、第２の限流装置Ｚ２が限流用
コンデンサＣ２およびその放電抵抗ｒＺの並列回路とチ
ョークコイルＬＺ２２を直列接続して構成さ。

れ、さらに第３の限流装置Ｚ８がチョークコイルＬ Ｚ
２３で構成されたことである。

この実施例においても、前記第５図、第８図および第９
図の各施例と同様の動作が得られる。

ただし、この実施例においては、放電灯ＦＬ、は遅相点
灯され、放電灯ＦＬ２は進相点灯されるので、フリッカ
レスとなる利点がある。

なお、上記実施例の他に次のような変形例も可能である
。

まず、サイリスタＳ、、Ｓ２Ｕいずれも２方向性。

２端子サイリスタ（シリコン対称スイッチＳＳＳ ）を
示したが、例えば第１１図に示すように、これを等価な
逆阻止２端子サイリスタ（ＰＮＰＮ４層ダイオード）Ｓ
３．Ｓ４の逆並列回路を用いてもよい。

第１０図の実施例において、コンデンサＣ１の一端はコ
ンデンサＣ２と放電灯ＦＬ２のフィラメントｆ２の接続
点二に接続してもよい。

すなわちＣＺ＞Ｃ，なのでコンデンサＣ２の有無は昇圧
発振回路Ｒ１の動作に実質的に影響しないのである。

。逐次動作用抵抗ｒｓＵ一方のサイリスタのみに並列接
続する場合のみならず、両方のサイリスタに抵抗値の異
なる抵抗を並列接続してもよい。

また逐次動作用抵抗ｒＳはインダクタＬ１またにＬ２を
介してサイリスタＳ１またハＳ２に並列１接続してもよ
い。

さらにバイアス巻線Ｂ、Ｂ、、Ｂ２Ｕ必須のものではな
く、要求される発振出力電圧に応じて必要により設けれ
ばよい。

また本発明はけい充放電灯のような熱陰極放電・灯のみ
ならず、冷陰極けい充放電灯や高圧放電灯に適用するこ
とができる。

−ざらに、第１、第２の限流装置ｚ１．ｚ２を共
に進相型に構成することもできる。

また各実施例において予熱電流径路にサーマルプロテク
タを接続してもよい。

特に第５図、第８図、第９図の実施例においてはサーマ
ルプロテクタは起動装置ＳＴのはねかえり昇圧インダク
タＬ、、Ｌ２またはサイリスタＳ１．Ｓ２と熱的に結合
することが必要である。

以上のように、本発明によれば、交流電源に第３の限流
装置を直列接続するとともに、起動装置を、コンデンサ
に対してはねかえり昇圧インダクタおよびサイリスタの
直列回路を並列接続してなる昇圧発振回路を複数個直列
接続し、かつ少なくとも一つのサイリスタに並列に逐次
動作用抵抗を接続して構成し、前記各サイリスタの個々
のブレークオーバ電圧を電源電圧の最大値以下でかつ各
サイリスタのブレークオーバ電圧の総和を電源電圧より
も犬きく設定したから、前記逐次動作用抵抗と各コンデ
ンサの電圧積分効果を利用して、起動時は確実に複数の
昇圧発振回路が逐次発振動作して、全昇圧発振回路の発
生する高周波高電圧を重畳して放電灯に印加し、低高温
雰囲気でも両放電灯を確実に起動することができる。

また両放電灯が起動すると、第３の限流装置によって起
動装置の端子電圧波形が、従来よりも立ち上りの電圧変
化の大きい部分のピーク値は高められ、一方後端の電圧
変化の小さい部分のピーク値は低められ、かつ前記立ち
上りの電圧変化の大きい部分のピーク値は、逐次動作用
抵抗と各コンデンサの電圧積分効果によって、各コンデ
ンサの分圧がそれぞれの並列サイリスタのブレークオー
ツ（電圧より低くなるので、サイリスタが誤導通しなく
なり、したがって起動装置が誤動作することがなく、放
電灯が安定に点灯できる。

換言すれば本発明は２灯式点灯装置において、ゲート回
路の無い２端子サイリスタを用いて点灯中のブレークオ
ーバ電圧を起動時よりもはね上げることに成功したもの
である。

さらには複数のサイリスタを用いるので、それぞれのブ
レークオーバ電圧の選択自由度が大きく、サイリスタの
利用率を向上することができるといった効果を奏する。

またこの結果第１図の従来装置で企図した電極電力損失
の排除および安定回路の損失の減少を達成し、装置全体
の効率を大幅に向上せしめて、省エネルギー省資源効果
を奏するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の前提となる放電灯点灯装置の電気回路
図、第２図ぼ第１図の装置における各部の電圧ベクトル
図、第３図および第４図は第１図の装置において本発明
が解決しようとする課題を説明するための起動装置の端
子電圧波形図、第５図は本発明に係る放電灯点灯装置の
一実施例の電気回路図、第６図は本発明による効果を説
明するための起動装置のコンデンサＣ１，Ｃ２の端子電
圧波形図で、第６図Ａは起動時、第６図Ｂは点灯中を示
す、第７図は同じく本発明の詳細な説明するための起動
装置の端子電圧波形図、第８図ないし第１０図は本発明
に係る放電灯点灯装置の異なる実施例の電気回路図、第
１１図は本発明の他の実施例の要部の電気回路図である
。 Ｅ・・・・・・交流電源、ｚｌ−・・・・・第１の限流
装置、ＦＬｌ・・・・・・第１の放電灯、ＦＬ２・・・
・・・第２の放電灯、Ｚ２・・・・・・第２の限流装置
、ＳＴ・・・・・・起動装置、ｚ３・・・・・・第３の
限流装置、Ｃ１，Ｃ２・・・・・・コンデンサ、Ｌｌ、
Ｒ２・・・・・・はねかえり昇圧インダクタ、Ｓｌ、Ｓ
２・・・・・・サイリスタ、Ｒ１，Ｒ２・・・・・・昇
圧発振回路、ｒＳ・・・・・・逐次動作用抵抗。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 交流電源に、第１の限流装置および第１の放電灯を
   直列接続した第１の直列回路と、第２の放電灯と第２の
   限流装置を直列接続した第２の直列回路とを、前記第１
   の直列回路と第２の直列回路とで限流装置と放電灯の接
   続位置が異なるように並列接続するとともに、前記各限
   流装置と放電灯の接続点間に起動装置を接続したものに
   おいて、。 前記交流電源に第３の限流装置を直列接続して、前記第
   １の限流装置および第２の限流装置のインピーダンスを
   低減するとともに、前記起動装置をコンデンサに対して
   はねかえり昇圧インダクタおよびサイリスタの直列回路
   を並列接続してなる昇圧発振回路を複数組直列接続し、
   かつ少なくとも一つのサイリスタに並列に逐次動作用抵
   抗を接続して構成し、前記各サイリスタの個々のブレー
   クオーバ電圧を電源電圧の最大値以下でかつ各サイリス
   タのブレークオーバ電圧の総和を電源電圧よ。 りも大きく設定したことを特徴とする放電灯点灯装置。